龙头寺模板施工方案培训资料样本.doc

第一章 编制依据
1、设计施工图；
2、设计交底；
3、《建筑施工计算手册》；
4、《建筑施工手册》第四版缩印本；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-。
第二章 工程概况
本工程由重庆地产集团开发，重庆恒耀实业BT总承包重庆市龙头寺片区征地农转非拆迁安置房工程，地处重庆市渝北区龙溪镇龙塔村龙头寺片区M-27#地块。由8幢18层高层住和一幢2层幼稚园及一幢2层地下车库组成, 本工程占地面积34300 ㎡，总建筑面积138775㎡，地下建筑面积16021㎡，地上建筑面积122754㎡。我企业承建其中B、C标段施工任务， B标段由第1#、2#、3#栋组成，建筑面积约48900㎡；C标段由第4#、5#、6#栋和幼稚园组成，建筑面积约45000㎡。基础为人工挖孔桩，主体为框肢-剪力墙结构。
1#楼地下负一层为设备用房，地上一至三层为农贸市场，四至十八层为住宅。1#楼转换层（设于第三层）结构顶板设计选择梁式结构转换层，2#～6#楼一二层裙楼外立面为商业用房，其它为纯电梯住宅建筑。标准层层高为3.0M，1#楼建筑总高度67.650m、2#～6#楼建筑总高度均为62.700m。

第三章 施工布署
一、施工组织机构：
1、为确保工程质量目标、工期目标及其它管理目标，本工程由企业组建项目经理部，选派责任心强、工作经验丰富管理人员组成精干项目管理班子。
2、项目经理部人员组成：
职 务
职 责
职 称
人 数
B、C标段项目经理
负责全方面工作
工程师
2
技术责任人
负责施工技术
工程师
1
施工责任人
负责现场指挥
工程师
6
施工员
土建施工
工程师、助工
10
测量工程师
轴线标高控制
工程师
1
测量员
轴线标高控制
助工
1
安装施工员
水电安装
工程师、助工
2
质检员
质量控制
工程师
1
安全员
安全管理
工程师
3
技术内业
资料管理
助工
2
材料员
材料供给管理
经济员
6
二、关键施工方法选择：
我企业为创重庆市优质结构工程，对本工程模板全部采取木模，脚手架采取φ48×3.2mm钢管脚手架。
柱模支撑系统：柱箍采取φ48×3.2mm钢管，竖楞采取60×100木枋，当柱截面大于600mm时，增设高强对拉丝杆，丝杆截面积和间距依据力学计算确定。和柱箍连接支撑系统采取φ48×3.2mm钢管综合脚手架支撑系统。
墙模：采取18mm厚木胶合板。
墙模支撑系统：墙模竖楞采取60×100木枋,横楞采取φ48×3.2mm钢管，同时竖向和横向增设高强对拉丝杆，丝杆截面积和间距依据力学计算确定。和横楞连接支撑系统采取φ48×3.2mm钢管综合脚手架支撑系统。
梁模：侧模和底模采取18mm厚木胶合板。
梁模支撑系统：底模底楞采取40×100木枋,侧模竖楞采取φ48×3.2mm钢管，其脚手架采取φ48×3.2mm钢管综合脚手架。
板模：采取10mm厚竹胶合板。
板模支撑系统：采取40×100木枋和φ48×3.2mm钢管综合脚手架支撑系统。
三、施工区段划分：
1#、2#、3#、4#、5#、6#楼及幼稚园各为一个施工段
四、工期安排：
1、1#～6#楼主体施工采取平行流水施工，主体完工日期均在6月15日前完成。
五、施工协调管理：
1、和设计单位间工作协调：
立即和设计单位联络，依据设计意图提出我们施工实施方案，并落实图纸会审和设计交底工作。
2、和监理工程师间工作协调：
在施工全过程中，严格根据经业主及监理同意“监理纲领”、“施工组织设计”进行对项目标质量管理。在“自检”和“专检”基础上，接收监理检验和验收，并根据监理要求进行整改。
惯彻质量控制、检验、管理制度，并据此对各分包单位给予检验，确保产品达成合格，使本企业一切指令得到全方面实施。
全部进行现场使用成品、半成品、设备、材料、器具，均主动向监理提交产品合格证或质保书，按要求使用前应复检材料，主动递交交验检测结果汇报，使所用材料、设备不给工程造成浪费。
按部位或分项工序检验质量，严格实施“上道工序不合格，下道工序不施工”准则，使监理能顺利开展工作。对可能出现工作意见不一情况，遵照“先实施监理指导后给予磋商统一”标准，在现场质量管理工作中，维护好建立权威性。
第四章 施工准备工作计划
一、技术准备：
1、依据工程特点，项目技术责任人在施工前认真组织各专业技术人员熟悉图纸，充足了解设计意图，准备好图纸会审、技术交底等工作。
2、依据施工图纸及规范，编制施工方案指导施工。
3、作好各阶段施工平面部署图，按平面部署图作好施工前和各阶段施工水、电部署方案，并协调和配合安装单位作好施工前准备工作。
4、轴线、标高由项目测量工程师统一控制，全部测绘仪器必需经过严格校核后，方能用于施工现场。
5、配置齐全和本工程相关全部技术资料、图表、施工规范、标准图及定额手册。详关键使用规范、标准一览表（附后）。
6、提前作好多种材料、物资需求计划。
二、材料、物资准备：
1、依据工程所需材料，材料部门应作好市场调查，经过全方面比较后，把质量优、价格合理材料作为我们首选对象。材料部门应作好收发材料计划衔接、提运、入库、保管和发放工作，并作好材料串换工作，确保施工现场连续作业。
2、本着谁供给，谁负责制度，材料进入现场前必需按规范进行抽样检验，不合格者不准使用，所需材料均需有出厂证实，抽样检测汇报和产品合格证实。
3、周转材料计划：
序号
材料名称
单位
数量
进场时间
1
18厚九夹板
M2
60000
随施工进度
2
Ф48钢管
T
1300
随施工进度
3
竹跳板
块
1
随施工进度
4
50×100木枋
M3
1200
随施工进度
5
扣件
个
240000
随施工进度
三、关键机械设备配置计划：
序号
设备名称
型号
数量（台）
功率（KVA）
进场时间
1
塔机
QTZ—40
6
240
随施工进度
3
圆盘锯

6

随施工进度
4
刨磨机

6

随施工进度
5
电钻

30

随施工进度
6
冲击电钻

12

随施工进度
7
扣件维修机具

6

随施工进度
四、关键劳动力用量计划：
序号
名称
单位
数量
备注
1
木工
人
360

2
杂工
人
90

3
维修工
人
12

累计

人
462

以上人员按进度计划要求时间入场。
五、关键生产、生活设施安排：
生产用临时设施依据工程进度计划和现场场地情况陆续搭建电工房、加工房及水泥库房，并合理部署材料堆放，降低二次运输，生活临时设施要和生产临时设施分开，一次性搭设满足高峰施工期需要，关键搭设项目为办公室、职员住宅、食堂、厕所、浴室等。
生产、生活临设均采取活动房，按防火要求留出一定间距，配置灭火器材，要求整齐，布局合理美观。
第五章 模板施工方法
一、测量放线及轴线标高控制：
1、工程定位测量：
施工定位放线工作应遵照“从整体到局部”标准，先确定测量基准线，建立施工控制网，依据施工平面控制网放工程定位轴线，以定位轴线为基准线放出建筑物局部轴线。
2、轴线控制点设置：
轴线控制点设在距建筑物5m左右，层间垂直度控制采取内控，用激光经纬仪引测。
3、标高引测及控制：
依据已知标高标注点采取往返测法引测，在1#、2#、3#、4#、5#、6#楼建筑物中部区域建立六个永久性标高点（设在剪力墙壁上），可依据此点控制房屋标高。
4、主体轴线定位控制：
1）、裙房柱子施工放线采取经纬仪外控方法。
2）、裙楼顶层施工时，在垂直两方向中轴线两端预埋铁件，用经纬仪校正后在铁件上钻孔作标识。
3）、塔房板施工时，在板垂直面对应位置预留150×150洞。
4）、塔楼板预留洞每隔三层封闭一次，封闭时埋铁件作轴线标识，供上层放线使用。
5）、在垂直两方向中轴线外约5米处作永久性轴线控制桩，供框架检验使用；确定控制轴线一定要考虑整个建筑群相互位置关系，方便在主体上升过程中相互检验轴线偏差。
5、主体水平标高控制：
1）、在垂直两方向中轴线边柱1000作水平标高标识，每层用钢尺硬量控制，每隔三层在该边柱对应部位作标高标识，供上层使用。
2）、每层每柱均弹好水平标高线。
3）、每层模板装好后用水准仪检验一次。
二、主体工程模板施工：
1、结构工程工艺步骤：
放定位轴线→分柱、剪力墙线→待柱、剪力墙钢筋绑扎完成→待复检、钢筋隐蔽验收完成→关柱、剪力墙模→关梁、板底模及梁侧模→待梁、板绑扎完成→待复检、钢筋隐蔽验收完成→待浇柱、剪力墙、梁、板砼完成→拆模→养护
2、筒体、剪力墙模板及薄壁柱模板施工：
关键筒体、剪力墙模板及短支剪力墙模板均采取18厚九夹板，用Ф12高强对拉螺杆克服砼侧压力；背肋用50×100木枋、Ф48钢管，间距为900mm，模板稳定利用楼盖支撑系统，配置二层用量。
3、柱模板施工：
矩形柱模板采取18厚九夹板，配置二层用量。
柱模板组合时必需做到：刷脱模剂，柱模底边必需用细石砼找平或柱模校好后于柱模外补填和其地面缝隙。
采取Ф48钢管作柱箍，用Ф12高强对拉螺杆克服混凝土侧压力。
4、柱模板校正：
在柱模板安装前必需弹出其模板外边线和柱中线及放大150mm检验线。
柱模板联成整体后上下用钢管夹具定位，局部定位以模板外边线为准，上部定位采取双面吊线对准放大150mm检验线，用尺量正确后夹具定位，确保其上部柱不产生搓角和确保上下垂直，上下定位正确后吊线先夹柱中部，校正垂直度和中部四角，最终沿其高度吊线夹柱模，检验校正。
柱模下部浇砼前用草纸或水泥砂浆将其和地面空隙封闭，以免砼浇筑时产生漏浆使柱底部产生“烂根”现象。
5、梁模板组装及校正：
1）、梁底模板组装、固定、校正
梁底模采取50×100木枋面铺18厚九夹板联结成整体，梁底模板于场外制作。跨度大于4米梁起拱3‰L（L为两端支承梁跨度或悬挑梁跨度两倍），且拱高大于20。
梁底模就位后拉通线和柱顶线相吻合，先固定底板两端，然后固定中部，最终校核（固定均采取十字扣件）。
2）、梁侧模组装、校正
梁侧模采取18厚九夹板和50×100木枋联结成整体。
梁侧模：700高范围内均一次组装到高度，加竖背杠短钢管，其短钢管下脚和梁底模间钢管连接，短钢管上部和模板上口顺模板长度方向通长钢管联接（短钢管紧贴模板）通长钢管和支架连接支撑，短钢管水平连接。梁侧模700高以上模板，沿高度及长度方向加Ф12高强对拉螺杆，梁侧模纵向背杠均必需和Ф12高强对拉螺杆用钩头螺栓连接，背杠用短钢管支撑连接在钢管支架上。
梁侧模校正：梁侧模首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线垂吊正后，用短钢管将其和背杠联接，然后短钢管连接在满堂支架上，将其侧模板拉撑稳定，两端侧模板校恰好后再拉通线，加支承校正，其支承间距<900或同横向间距。
其中弧形梁模板采取五层板，用60×80木枋作背肋@200mm。
6、现浇板底模施工：
现浇板底模采取50×150木枋面铺18厚九夹板竹胶板措施施工，其铺设程序和注意事项以下：
1、50×100木枋下水平钢管水平标高为梁侧模顶面向下12cm处，应严格抄平水平钢管，拉线搭设或用铝合金尺枋搁于梁侧模顶面按尺寸搭设。搭设好后用水平仪检验无误后方可按@300内净空搁置50×100木枋。
2、九夹板铺设木枋上，用手枪电钻钻孔用寸半钉子和木枋连结平整，九夹板接头采取不干胶带贴缝。
3、铺设木枋前必需含有梁侧模垂直度已校好；梁侧模支撑按间距已支撑好且紧贴模板；支撑钢管、立柱钢管均没伸出木枋下钢管顶面；找平钢管已检验完好，全部平整。
7、现浇楼梯施工：
楼梯模板散装散拆，底模采取木枋和九夹竹胶板，侧模用九夹竹胶板，侧面模板和底模用元钉连接，梯踏步立面踢脚挡板采取九夹竹胶板，和侧面模板用元钉连接，支撑采取钢管。
现浇楼梯平台随剪力墙同时施工，其方法同现浇梁板施工方法。
楼梯支架搭设：楼梯支架均用钢管支架搭设，应注意是楼梯板支架立柱顶标高，是随梯板斜度而改变，应严格控制好立拄顶标高。
严格根据楼梯结构图进行钢筋施工，不得错乱，在梯横梁处，预留梯板筋时应排列整齐，间距一致，为确保钢筋保护层厚度应加设砼垫块。
第六章 墙柱、筒体剪力墙模板支撑系统设计计算
第一节 截面1000mm×1900mm柱
截面尺寸为1000mm×1900mm框架柱模板采取木胶合板，柱箍采取φ48×3.2mm厚钢管，竖楞采取40×100mm木枋，柱计算高度为4.5m，在施工中和其相近按此计算结果施工，混凝土自重为24kN/m3,强度等级C40，坍落度为180mm±20mm,采取商品混凝土，浇筑速度为3m/h,混凝土温度为25℃，用插入式振捣器振捣。
一、当柱高为4.5m时：
1、荷载计算
(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力：

不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50～90取1；坍落度110～150时，取1.15
F1=63.10KN/㎡
F1=rcH=24×4.3=103.2KN/㎡>61.30KN/㎡
F1=rcH=24×3.05=73.2KN/㎡>61.30KN/㎡
取三者较小值：F1=63.10KN/㎡
砼有效压头高度：h=F/ rc=63.10/24=2.63m
(2)、侧倒混凝土产生水平荷载F2=4KN/mm2
(3)、N=F1×分项系数＋F2×分项系数
N=63.10×1.2+4×1.4=81.32KN/M2=81.32×10-3N/mm2
2、在满足模板强度和刚度情况下确定竖楞木方间距a
横向取1m宽单元模板按三跨连续梁进行计算:
当计算强度时线荷载: q1=81.32KN/M2×1m=81.32KN/M
当计算刚度时线荷载：q2=63.10×1.2KN/M2×1m=75.72KN/M
模板受力图以下：

1)、依据模板抗弯强度验确定竖楞间距a1
fm≥Mmax/W
20×106≥(0.1×81.32×103×a12)/(1×0.0182/6)
a1≤0.364m=364mm
2)、依据模板挠度（刚度）确定竖楞间距a2
ωmax=(0.677×q2× a24)/100EI≤a2/250
(0.677×75.72×103×a24)/(100×4000×106×1×0.0183/12) ≤a2/250
a2≤0.247m=247mm
依据上述计算得竖楞木枋间距和实际柱宽最终确定间距为:
长向237mm，短向249mm,以下图：

3、依据柱子短向确定钢管柱箍间距L
1）依据竖楞抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
（1）依据竖愣抗弯强度确定L
竖愣受线荷载为：q1=81.32KN/m2×0.25m=20.33KN/m
其受力图以下：

则：
fm≥Mmax/Wn
11×106≥(0.1×20.33×103×L2)/(0.04×0.12/6)
L≤0.6005m=600.5mm
（2）依据竖楞挠度（刚度）确定竖楞间距L
竖愣受线荷载为：q2=75.72KN/m2×0.25m=18.93KN/m
其受力图以下：

ωmax=(0.677×q2× L4)/100EI≤L/500
(0.677×18.93×103×L4)/(100×9000×106×0.04×0.13/12) ≤L/500
L≤0.776m=776mm
依据木枋竖楞抗弯强度和刚度最终确定钢管柱箍间距L=600mm。
2）依据钢管柱箍抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
（1）依据钢管柱箍抗弯强度确定其间距L
每根竖楞传给一个柱箍集中荷载为：N1=20.33KN/m×L=20.33L(kN)。
N2=18.93KN/m×L=18.93L(kN)
侧面柱箍传给柱箍拉力: N3=81.32×0.208×L=16.91L(kN)
其受力图以下：

φ48×3mm载面特征为I=11.35×104(mm4),W=4.73×103(mm3)
则：
f=M/W+N3/A=2.36×103×L/(2×4.73×103×10-9)+16.91×103×L/4.50×10-4<fm=215×106
得：L<0.749m=749mm
(2)依据柱箍挠度确定L
ω=0.911×N2×0.6183/(100EI)
=0.911×18.930×103×L×0.6183/(100×2.1×1011×2×11.35×104×10-12)< 0.618/500
得：L<1.44 mm=1440mm
综上1）、2）计算结果，确定钢管柱箍间距L=600mm。
4、确定对拉螺栓规格
每根对拉螺栓受力N=0.5×0.6×81.32=24.40KN
查施工手册740页，表12-150
选择直径φ16螺栓，其受拉承载力设计值为N=26.6kN>24.40KN。
第二节 截面1000mm×1000mm柱
截面尺寸为1000mm×1000mm框架柱模板采取木胶合板，柱箍采取φ48×3.2mm厚钢管，竖楞采取40×100mm木枋，柱计算高度分二种，分别为4.3m、3.05m，在施工中和其二种高度相近按此二柱最终计算结果施工，混凝土自重为24kN/m3,强度等级C50，坍落度为180mm±20mm,采取商品混凝土，浇筑速度为3m/h,混凝土温度为25℃，用插入式振捣器振捣。
一、当柱高为4.3m和3.05m时：
1、荷载计算
(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力：
F=0.22×rc×200/(t+15)×β1×β2×V1/2)
=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×31/2
β1不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
β2坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50~90取1；
坍落度110~150时，取1.15
F1=63.10KN/㎡
F1=rcH=24×4.3=103.2KN/㎡>61.30KN/㎡
F1=rcH=24×3.05=73.2KN/㎡>61.30KN/㎡
取三者较小值：F1=63.10KN/㎡
砼有效压头高度：h=F/ rc=63.10/24=2.63m
(2)、 侧倒混凝土产生水平荷载F2=4KN/㎡
(3)、N=F1×分项系数＋F2×分项系数
N=63.10×1.2+4×1.4=81.32KN/M2=81.32×10-3N/mm2
2、在满足模板强度和刚度情况下确定竖楞木方间距a
横向取1m宽单元模板按三跨连续梁进行计算:
当计算强度时线荷载: q1=81.32KN/M2×1m=81.32KN/M
当计算刚度时线荷载：q2=63.10×1.2KN/M2×1m=75.72KN/M
模板受力图以下：

1)、依据模板抗弯强度确定竖楞间距a1
fm≥Mmax/W
20×106≥(0.1×81.32×103×a12)/(1×0.0182/6)
a1≤0.364m=364mm
2)、依据模板挠度（刚度）确定竖楞间距a2
ωmax=(0.677×q2× a24)/100EI≤a2/250
(0.677×75.72×103×a24)/(100×4000×106×1×0.0183/12) ≤a2/250
a2≤0.247m=247mm
依据上述计算得竖楞木枋间距和实际柱宽最终确定间距为:
250mm,以下图：

3、依据柱子短向确定钢管柱箍间距L
1）依据竖楞抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
（1）依据竖愣抗弯强度确定L
竖愣受线荷载为：q1=81.32KN/m2×0.25m=20.33KN/m
其受力图以下：

则：
fm≥Mmax/Wn
11×106≥(0.1×20.33×103×L2)/(0.04×0.12/6)
L≤0.6005m=600.5mm
（2）依据竖楞挠度（刚度）确定竖楞间距L
竖愣受线荷载为：q2=75.72KN/m2×0.25m=18.93KN/m
其受力图以下：

ωmax=(0.677×q2× L4)/100EI≤L/500
(0.677×18.93×103×L4)/(100×9000×106×0.04×0.13/12) ≤L/500
L≤0.776m=776mm
依据木枋竖楞抗弯强度和刚度最终确定钢管柱箍间距L=600mm。
2）依据钢管柱箍抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
依据钢管柱箍抗弯强度确定其间距L
每根竖楞传给一个柱箍集中荷载为：N1=20.33KN/m×L=20.33L(kN)。
N2=18.93KN/m×L=18.93L(kN)
侧面柱箍传给柱箍拉力: N3=81.32×0.3×L=24.40L(kN)
其受力图以下：

φ48×3mm载面特征为I=11.35×104(mm4),W=4.73×103(mm3)
则：
f=M/W+N3/A=2.36×103×L/(2×4.73×103×10-9)+24.40×103×L/4.50×10-4<fm=215×106
得：L<0.706m=706mm
(2)依据柱箍挠度确定L
ω=0.911×N2×0.6183/(100EI)
=0.911×18.930×103×L×0.6183/(100×2.1×1011×2×11.35×104×10-12)< 0.618/500
得：L<1.44 m=1440mm
综上1）、2）计算结果，确定钢管柱箍间距L=600mm。
4、确定对拉螺栓规格
每根对拉螺栓受力N=0.5×0.6×81.32=24.40KN
查施工手册740页，表12-150
选择直径φ16螺栓，其受拉承载力设计值为N=26.6kN>24.40KN。
截面800mm×800mm柱
截面尺寸为800mm×800mm框架柱模板采取木胶合板，柱箍采取φ48×3mm厚钢管，竖楞采取40×100mm木枋，柱计算高度分二种，分别为4.3m、3.05m，在施工中和其二种高度相近按此二柱最终计算结果施工，混凝土自重为24kN/m3,强度等级C50，坍落度为180mm±20mm,采取商品混凝土，浇筑速度为3m/h,混凝土温度为25℃，用插入式振捣器振捣。
一、当柱高为4.3m和3.05m时：
1、荷载计算
(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力：
F=0.22×rc×200/(t+15)×β1×β2×V1/2)
=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×31/2
β1不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
β2坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50~90取1；
坍落度110~150时，取1.15
F1=63.10KN/㎡
F1=rcH=24×4.3=103.2KN/㎡>61.30KN/㎡
F1=rcH=24×3.05=73.2KN/㎡>61.30KN/㎡
取三者较小值：F1=63.10KN/㎡
砼有效压头高度：h=F/ rc=63.10/24=2.63m
(2)、 侧倒混凝土产生水平荷载F2=4KN/㎡
(3)、N=F1×分项系数＋F2×分项系数
N=63.10×1.2+4×1.4=81.32KN/M2=81.32×10-3N/mm2
2、在满足模板强度和刚度情况下确定竖楞木方间距a
横向取1m宽单元模板按三跨连续梁进行计算:
当计算强度时线荷载: q1=81.32KN/M2×1m=81.32KN/M
当计算刚度时线荷载：q2=63.10×1.2KN/M2×1m=75.72KN/M
模板受力图以下：

1)、依据模板抗弯强度验确定竖楞间距a1
fm≥Mmax/W
20×106≥(0.1×81.32×103×a12)/(1×0.0182/6)
a1≤0.364m=364mm
2)、依据模板挠度（刚度）确定竖楞间距a2
ωmax=(0.677×q2× a24)/100EI≤a2/250
(0.677×75.72×103×a24)/(100×4000×106×1×0.0183/12) ≤a2/250
a2≤0.247m=247mm
依据上述计算得竖楞木枋间距和实际柱宽最终确定间距为:
250mm,以下图：

3、依据柱子短向确定钢管柱箍间距L
1）依据竖楞抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
（1）依据竖愣抗弯强度确定L
竖愣受线荷载为：q1=81.32KN/m2×0.25m=20.33KN/m
其受力图以下：

则：
fm≥Mmax/Wn
11×106≥(0.1×20.33×103×L2)/(0.04×0.12/6)
L≤0.6005m=600.5mm
（2）依据竖楞挠度（刚度）确定竖楞间距L
竖愣受线荷载为：q2=75.72KN/m2×0.25m=18.93KN/m
其受力图以下：

ωmax=(0.677×q2× L4)/100EI≤L/500
(0.677×18.93×103×L4)/(100×9000×106×0.04×0.13/12) ≤L/500
L≤0.776m=776mm
依据木枋竖楞抗弯强度和刚度最终确定钢管柱箍间距L=600mm。
2）依据钢管柱箍抗弯强度和刚度确定柱箍间距L
（1）依据钢管柱箍抗弯强度确定其间距L
每根竖楞传给一个柱箍集中荷载为：N1=20.33KN/m×L=20.33L(kN)。
N2=18.93KN/m×L=18.93L(kN)
侧面柱箍传给柱箍拉力: N3=81.32×0.25×L=20.33L(kN)
其受力图以下：

φ48×3mm载面特征为I=11.35×104(mm4),W=4.73×103(mm3)
则：
f=M/W+N3/A=1.98×103×L/(2×4.73×103×10-9)+20.33×103×L/4.50×10-4<fm=215×106
得：L<0.840m=840mm
(2)依据柱箍挠度确定L
ω=0.911×N2×0.5183/(100EI)
=0.911×18.930×103×L×0.6183/(100×2.1×1011×2×11.35×104×10-12)< 518/500
得：L<2.05 m=2050mm
综上1）、2）计算结果，确定钢管柱箍间距L=600mm。
4、确定对拉螺栓规格
每根对拉螺栓受力N=0.4×0.6×81.32=19.49KN
查施工手册740页，表12-150
选择直径φ16螺栓，其受拉承载力设计值为N=26.6kN>19.49KN。
剪力墙模及其支撑系统设计计算
本工程剪力墙模关键分布在:负三层至四层外墙部分、负三层水池、筒体和住宅部分薄壁柱部分，墙厚分别为：400mm、300mm、250mm。在施工中模板采取高强木胶合板，横楞采取φ48×3.2mm厚钢管，竖楞采取40×100mm木枋，连接杆采取对拉丝杆并套UPVC塑料管，水池和±0.000以下墙对拉杆采取对拉止水丝杆。剪力墙计算高度分别为：5.2m、4.3m、3.05m, 在施工中和其三种高度相近按此三种高度最终计算结果施工，砼采取商品砼，混凝土自重为24kN/m3,坍落度为180mm±20mm,浇筑速度为3m/h,混凝土温度为25℃，用插入式振捣器振捣。
一、荷载计算
1、新浇混凝土对模板产生侧压力：
F=0.22×rc×200/(t+15)×β1×β2×V1/2)
=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×31/2
β1不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
β2坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50~90取1；
坍落度110~150时，取1.15
F1=63.10KN/㎡
F1=rcH=24×5.2=124.8KN/㎡>61.30KN/㎡（墙高5.2m）
F1=rcH=24×4.3=103.2KN/㎡>61.30KN/㎡（墙高4.3m）
F1=rcH=24×3.05=73.2KN/㎡>61.30KN/㎡（墙高3.05m）
取四者较小值：F1=63.10KN/㎡
砼有效压头高度：h=F/ rc=63.10/24=2.63m
2、 侧倒混凝土产生水平荷载F2=4KN/㎡
3、N=F1×分项系数＋F2×分项系数
N=63.10×1.2+4×1.4=81.32KN/M2=81.32×10-3N/mm2
二、在满足模板强度和刚度情况下确定竖楞木方间距a
横向取1m宽单元模板按三跨连续梁进行计算:
当计算强度时线荷载: q1=81.32KN/M2×1m=81.32KN/M
当计算刚度时线荷载：q2=63.10×1.2KN/M2×1m=75.72KN/M
模板受力图以下：

1、依据模板抗弯强度验确定竖楞间距a1
fm≥Mmax/W
20×106≥(0.1×81.32×103×a12)/(1×0.0182/6)
a1≤0.364m=364mm
2、依据模板挠度（刚度）确定竖楞间距a2
ωmax=(0.677×q2× a24)/100EI≤a2/250
(0.677×75.72×103×a24)/(100×4000×106×1×0.0183/12) ≤a2/250
a2≤0.247m=247mm
依据上述计算得竖楞木枋间距最终确定间距为:
240mm,以下图：

三、确定钢管横愣间距L
1、依据竖楞抗弯强度和刚度确定钢管横楞间距L
1)依据竖愣抗弯强度确定L
竖愣受线荷载为：q1=81.32KN/m2×0.24m=19.52KN/m
其受力图以下：

则：
fm≥Mmax/Wn
11×106≥(0.1×19.52×103×L2)/(0.04×0.12/6)
L≤0.613m=613mm
2）依据竖楞挠度（刚度）确定L
竖愣受线荷载为：q2=75.72KN/m2×0.24m=18.17KN/m
其受力图以下：

ωmax=(0.677×q2× L4)/100EI≤L/500
(0.677×18.17×103×L4)/(100×9000×106×0.04×0.13/12) ≤L/500
L≤0.791m=791mm
依据木枋竖楞抗弯强度和刚度最终确定钢管横楞间距L=600mm。
2、依据钢管横楞抗弯强度和刚度确定L
1）依据钢管横楞抗弯强度确定其间距L
每根竖楞传给钢管横楞集中荷载为：
N1=19.52KN/m×L=19.52L(kN)。
N2=18.17KN/m×L=18.17L(kN)
其受力图以下：

φ48×3mm载面特征为I=11.35×104(mm4),W=4.73×103(mm3)
则：
f=M/W
=1.64×103×L/(2×4.73×103×10-9) <fm=215×106
得：L<1.24m=1240mm
2) 依据钢管横楞抗弯强度确定其间距L
ω=1.146×N2×0.483/(100EI)
=0.911×18.170×103×L×0.483/(100×2.1×1011×2×11.35×104×10-12)< 480/500
得：L<2.49 m=2490mm
综上1、2计算结果，确定钢管横楞间距L=600mm。
四、确定对拉螺栓规格
每根对拉螺栓受力N=0.48×0.6×81.32=23.42KN
查施工手册740页，表12-150
选择直径φ16螺栓，其受拉承载力设计值为N=26.6kN>23.42KN。

以1#楼QZ32为例，对其模板支撑进行设计计算，其它短肢剪力墙，以此为标准进行施工。模板采取18厚木胶合板，柱箍采取φ48×3.2mm厚钢管，竖楞采取40×100mm木枋，柱高按4m、3m、进行计算。
已知：混凝土自重为24kN/m3,强度等级C45，坍落度为180mm±20mm,采取商品混凝土，浇筑速度取6m/h,混凝土入模温度为25℃，用插入式振捣器振捣。
一、当柱高为4m时：
1、荷载计算
(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力标准值：

不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50～90取1；
坍落度110～150时，取1.15

取二者较小值：
砼侧压力设计值：

则：砼有效压头高度：
(2)、倾倒混凝土产生水平荷载标准值：
荷载设计值：
(3)、进行荷载组合后：
2、在满足模板强度和刚度情况下，确定竖楞木方间距
取1m宽单元模板按三跨连续梁进行计算:
当计算强度时线荷载:
当计算刚度时线荷载：
模板受力图以下：

1)、依据模板抗弯强度验确定竖楞间距

则：
2)、依据模板挠度（刚度）确定竖楞间距

依据上述计算得竖楞木枋间距和实际柱宽最终确定间距为245mm，以下图：

3、确定钢管柱箍间距
1）依据竖楞抗弯强度确定柱箍间距
其线荷载为：
按三跨连续梁计算：其受力图以下：

则：

2）依据竖楞挠度（刚度）确定竖楞间距
其线荷载为：
按三跨连续梁计算，其受力图以下：

ωmax

依据木枋竖楞抗弯强度和刚度最终确定钢管柱箍间距
4、确定对拉螺栓间距
作用在钢管上侧压力按均布荷载考虑，按三跨连续梁计算，则：
当计算强度时线荷载:

当计算刚度时线荷载：

其受力图以下：

1）依据钢管外楞抗弯强度确定对拉螺栓间距

2）依据钢管外楞挠度（刚度）确定竖楞间距

依据双钢管外楞抗弯强度和刚度最终确定对拉螺栓间距
5、确定对拉螺栓规格:
每根对拉螺栓受力

选择直径φ16螺栓,现依据实际情况调整为φ12@450
二、当柱高为3m时：
1、荷载计算
(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力标准值：

不掺加外加剂时取1.0,掺含有缓凝作用外加剂时取1.2
坍落度小于30mm时，取0.85; 坍落度50～