大桥连续梁施工组织设计样本.doc

辽西铁路友谊大桥连续梁施工组织设计

一、工程概况
友谊大桥在DK29+838处跨越国道303线，该国道已计划为高速公路，列入交通部高速公路“十二五”计划，采取32m跨度时，桥墩侵入现有公路边坡限界，同时将占用金翼蛋白加工厂场地，为此采取32+48+32m连续梁跨越。
1、梁部结构
连续梁梁体为单箱单室变高度变截面箱梁，梁体全长113.2m，中跨中部2m梁段和边跨端部9.6m梁段为等高度梁，梁高2.6m；中墩处梁高3.7m，其它梁段底板下缘按二次抛物线Y=－（1.1/222）x2改变。箱梁顶板宽4.9m，箱宽3.7m，箱梁顶面设双向排水坡。全桥顶板厚30cm，边跨端块处顶板厚度由30cm渐变至80cm；底板厚35~60cm按曲线改变，底板上缘方程为Y=－（0.85/222）x2，边跨端块处底板厚由35cm渐变至80cm；腹板厚度50~80cm；中部每隔300cm左右设直径10cm通风孔，底板最低处设直径10cm泄水孔。梁体在支座处设置横隔板，全联共设4道横隔板，横隔板中部设孔洞便于检验人员经过。
连续梁支座采取JHPZ型铁路连续梁专用盆式橡胶支座。3#墩连续梁侧采取JHPZ3000-ZX-e100-F型活动支座，4#墩采取JHPZ10000-ZX-e50-F型活动支座，5#墩采取JHPZ10000-GD-F型固定支座，6#墩连续梁侧采取JHPZ3000-ZX-e50-F型活动支座。
2、材料及设备
梁体混凝土强度等级C55，人行道板混凝土强度等级C30，L型挡碴块混凝土强度等级C30。
纵向预应力筋采取公称直径为15.2mm12-7Ф5和7-7Ф5高强度低松弛钢绞线，弹性模量为1.95×105Mpa，其技术符合GB/T5224-要求；成孔波纹管内径为Ф90mm和Ф70mm。钢绞线锚下张拉控制应力均为0.66fpk=1227.6Mpa，全部采取双端张拉。全桥共设33束，其中顶板束15束（顶板通长束7束）；腹板束16束；底板束2束。采取OVM15-12型和OVM15-7型锚具，锚垫板采取配套锚垫板，张拉千斤顶采取和钢束配套YCWB250和YCWB150型千斤顶。
竖向预应力筋采取Ф25PSB830预应力混凝土用螺纹钢筋，抗拉强度标准值830Mpa，弹性模量为2×105Mpa，YC60B型千斤顶张拉，JLM-25型锚具，JLM-25型垫板，Ф35mm（δ=0.5mm）波纹管成孔。间距40cm。
一般钢筋采取Q235钢筋。
3、关键工程项目和数量：
关键工程项目和数量表
序号
项 目 名 称
单位
数量
备注
1
满堂支架混凝土基础（C20/C30）
m3
730/640

2
支架基础钢筋
kg
5699

3
万能杆件支架
t
25

4
枕木垛
m3
140

5
槽钢（9-11m）
根
60

6
防落物网
m2
240

7
盆式橡胶支座（3#墩）
个
2
JHPZ3000-ZX-e100-F型
8
盆式橡胶支座（4#墩）
个
2
JHPZ10000-ZX-e50-F型
9
盆式橡胶支座（5#墩）
个
2
JHPZ10000-GD-F型
10
盆式橡胶支座（6#墩）
个
2
JHPZ3000-ZX-e50-F型
11
预应力钢绞线
t
34.9
束长120m以内
12
预应力筋张拉
束
23
13
预应力钢绞线
t
4.12
束长40m以内
14
预应力筋张拉
束
10
15
竖向预应力筋制安
kg
2034.43
Ф25PSB830预应力混凝土用螺纹钢筋
16
竖向预应力筋张拉
根
152
17
OVM15-12型锚具
套
62

18
OVM15-7型锚具
套
4

19
JLM-25
个
304

20
一般钢筋
t
122.367
HRB335钢筋104.32t，Q235钢筋10.11t
21
梁体混凝土
m3
778.13
22
TQF-1防水层
m2
638.44

二、总体施工方案
3#~6#墩施工完成后，对3#~6#墩间原地面进行碾压处理（必需时换填0.6m厚），浇筑20cm厚C25基础混凝土。搭设碗扣式钢管脚手架，铺设箱梁底模后在支架上超载预压，消除支架非弹性变形并检测支架稳定性。卸载后，安装支座和箱梁模板。绑扎箱梁钢筋，安装波纹管等，浇筑箱梁混凝土及养护。箱梁混凝土达成设计强度90%且龄期大于7天后张拉预应力钢束、压浆封锚。拆除支架和模板，铺设桥面系设施。
基底换填采取砂夹卵石，基础混凝土采取C25混凝土，厚20cm，支墩范围采取厚50cm C25钢筋混凝土（Ф12mm钢筋网），满堂支架采取碗扣式钢管脚手架搭设，公路通道门洞过梁采取I40a工字钢。支架超载预压材料采取砂袋，按21.2t/延m或5.73t/m2进行部署。模板采取1.5cm厚竹夹板，Ф14mm拉杆，钢管支撑加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供给，混凝土输送车运输，泵车泵送入模，一次浇筑成型。麻袋片覆盖洒水养生，湿润养护。YCWB250、YCWB150型、YC60B型千斤顶张拉，压浆机压浆。
三、总体施工组织
1、队伍及劳力组织
本工程由第三项目部负责组织和施工，具体施工由101队负责。依据工程数量和工期安排，计划上场人员65人，具体分布情况以下：
上场人员分布情况明细表
序号
工 种 名 称
数 量
备注
1
现场施工责任人
1

2
现场技术责任人
1

3
钢筋工
15

4
模板工
20

上场人员分布情况明细表
序号
工 种 名 称
数 量
备注
5
混凝土工
20

6
机械工
5

7
安全员
2

8
电工
1

累计
65

2、机械设备配置
关键机械设备配置详见“关键机械设备配置表”。
关键机械设备配置表
序号
设备名称
规格型号
数量
备注
1
振动压路机
YZT22
1

2
自卸汽车
2630K
2

3
轮胎式吊车
QY16
1

4
波纹管卷制机

1

5
电焊机
BX500
4

6
对焊机
UN100
1

7
钢筋切断机
GQ40A
2

8
钢筋弯曲机
GW40
1

9
钢筋调直机
TQ4-14
1

10
捣固棒
ZN30~70
15

11
张拉千斤顶及油泵

4

12
压浆机

2

13
泵车

4

14
拖式泵

1

15
混凝土输送车

12

16
发电机
120KW
1

3、工期计划安排
计划开工时间8月6日，计划完工时间11月5日。其分项工程具体工期计划安排以下：
（1）地基处理（包含基础混凝土）：8月6日~8月15日；
（2）满堂支架搭设及预压：8月16日~9月15日；
（3）模板及钢筋安装：9月15日~10月15日；
（4）混凝土浇筑及养生：10月16日~10月23日；
（5）张拉、压浆及封锚：10月24日~10月26日；
（6）拆除支架和模板，铺设桥面系设施：10月27日~11月5日。
四、关键工程项目施工方法及工艺关键点
1、基础施工：3#~6#墩施工完成后，首先对3#~6#墩间原地面进行碾压处理（必需时换填0.6m厚），碾压后基底承载力大于150kPa，碾压宽度12.0m（线路中心线两侧各宽6m）。然后在3#~4#墩间、5#~6#墩间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cmC25混凝土基础（局部地基松软地段采取C25钢筋混凝土基础，Ф12mm钢筋网）；4#墩~国道303线间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚30cmC25混凝土基础；国道303线范围直接利用沥青混凝土路面作为基础，国道303线~5#墩间距离约13.5m~16m，存在河道而采取门洞形式经过，为此将河道和5#墩间原地面进行换填2.0m厚毛碴，碾压后基底承载力大于200kPa，碾压宽度8.0m（线路中心线两侧各宽4m），沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cmC25混凝土基础（支墩范围采取C25钢筋混凝土基础，厚50cm，Ф8mm钢筋网）。上铺枕木作为碗扣式脚手架支垫。
2、满堂支架：采取碗扣式钢管脚手架搭设。一般断面处立杆间距60cm×90cm， 4＃、5＃主墩1/3跨度范围采取60cm×60cm，步长采取1.2m。门洞支座处间距采取30cm×30cm，步长0.6m，斜杆采取一般钢管，斜杆上扣件距离小于2m，斜杆每4排设置一道。为方便行车及确保施工安全，在公路左右幅各设一个行车通道，通道门洞尺寸按4.5m（高）×6m（宽）考虑，门洞上设置I40a工字钢梁（长9m），间距41cm，工字钢下设I16工字钢做梁垫，钢管顶托和底模之间设置纵横向方木，横向15cm×15cm，每排部署，纵向10cm×10cm，间距20cm。
3、支架预压：支架预压材料为砂袋，支架预压重量按1.2倍自重（2400t）考虑，以消除支架非弹性变形及检测支架稳定性。支架搭设完成后，在其上铺设箱梁底模，吊装堆码足够重量砂袋于每跨，预压前在每跨底模外侧部署观察点，定时测量对应观察点标高，当变形稳定后，卸载砂袋，分析测量数据，考虑支架弹性变形后，确定可恢复弹性。依据下沉量和不可恢复下沉量，和梁体预拱度，计算底模预留拱度值，经过托盘及木锲调整底模标高。预压过程中要仔细检验支架情况，如杆件有没有压弯或变形严重、方木有没有压裂等。
4、模板制安：箱梁模板全部采取涂塑竹夹板制作，涂塑竹夹板厚15mm，用方木及钢管支撑加固。底模板直接铺设于垫木上，含有足够刚度、强度及光洁度。箱梁侧模制作成2~3m一节，严格按设计线形进行加工制作，底模测量定位铺设完成后，人工配合吊车拼装侧模和内模。
5、钢筋及波纹管制作及安装
现浇预应力梁钢筋在支架、模板安装完成后，进行现场绑扎；当钢筋和预应力管道在空间发生干扰时，合适移动一般钢筋以确保钢束管位置正确。波纹管接头形式为套接，施工时每1m设定位钢筋一道，并将井形定位钢筋点焊在主筋上，确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位，管道位置许可偏差纵向小于±1cm，横向小于0.5cm。
6、混凝土施工
混凝土采取拌和站集中拌和，混凝土运输搅拌车运输，混凝土输送泵浇注，插入式振动器振捣。箱梁混凝土灌注次序为：先浇注箱梁底板、腹板，后浇注顶板和翼板。在混凝土施工时采取控制入模温度、推迟外侧模板拆除时间、加强养护并经过预应力管道通水降低水化热影响等方法，预防出现温度裂缝。
混凝土养生：混凝土浇注后，立即养护，箱梁顶面采取洒水覆盖养生，拆模后，箱梁侧面优先考虑养生剂养生，同时封住预应力孔道口，预防堵塞。箱梁养生时间不少于14天。
7、钢绞线张拉及压浆
当同条件养护下砼试件强度达成设计强度90%且龄期大于7天后，预应力筋即可张拉。两端张拉时同时先对两端千斤顶主缸充油，使钢束略为拉紧，当钢束达初应力0.1σk时作伸长量标识。
张拉时按设计程序进行，并采取“双控”方法，即应力控制和伸长值控制，实际伸长值和理论伸长值差控制在±6%以内，不然停止张拉，查明原因采取方法后，再继续张拉。其张拉程序为：0→0.1σk（作伸长量标识）→σk（静停5分钟）→补拉σk（测伸长量）→锚固。纵向预应力钢束在梁体横截面保持对称张拉，并保持两端同时，张拉时观察梁体变位，发觉异常立即向设计、监理、业主方通报。
预应力孔道压浆在张拉后二十四小时内进行真空压浆，压浆采取压浆机，压浆材料采取微膨胀水泥浆，水泥用一般硅酸盐水泥掺入适量高效减水剂及膨胀剂。
压浆采取一次压浆法，压浆次序自下而上，真空压力控制在-0.06～-0.1MP，活塞式压浆机以0.5～0.7Mpa压力作业。
8、封锚
梁体在张拉压浆后采取切割机切割多出钢铰线，并对端面立即清理凿毛，然后浇注封锚混凝土。
9、模板和支架拆除
梁体钢铰线张拉完成后，经监理工程师同意将梁体模板和支架拆除，拆除时采取和安装相反次序进行。
五、支架及模板体系结构检算
（一）碗扣式脚手架立竿稳定性检算
1、荷载取值
1）静载：钢筋混凝土自重标准值取25kN/m3，连续梁模板荷载取1kN/m2，
2）动载：振捣混凝土时产生荷载标准值：取2 KN/m2，施工荷载取3kN/m2。
2、单根立竿荷载计算
依据连续梁体形改变，分别对主墩前后8m位置和跨中位置立竿检算，主墩8m位置连续梁砼总量69.75m3,平均8.719m3/m,最大11.035m3/m。跨中位置平均砼分布5.469 m3/m，最大6.685m3/m
1）主墩位置立竿：脚手架间距0.6m×0.6m，步长1.2m。
梁体自重G1=11.035×25/4.9×(0.6×0.6)=56.3×0.36=20.27kN
模板重量G2=1×0.36=0.36kN
脚手架自重G3=(17.31×2+2.82×4×9)×10=1.36kN (6m立竿×60横杆×4×9层 高度取6m)
振动力Q1=2×0.36=0.72kN
施工荷载Q2=3×0.36=1.08kN
压杆稳定性验算：
公式：N≤φA f
N = 1.2ΣNGi+ 1.4ΣNQi
=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)
=28.91kN
λ=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 φ=0.667
N=28.91KN<0.667×489×205=66.86kN，满足要求。
2）跨中位置立竿：脚手架采取间距0.6m×0.9m，步长1.2m
梁体自重G1=6.685×25/4.9×(0.6×0.9)=34.11×0.54=18.42kn
模板重量G2=1×0.54=0.54kN
脚手架自重G3=(17.31×2+3.97×4×9)×10=1.78kN (6m立竿×60横杆×4×9层 高度取6m)
振动力Q1=2×0.54=1.08kN
施工荷载Q2=3×0.54=1.62kN
压杆稳定性验算：
公式：N≤φA f
N = 1.2ΣNGi+ 1.4ΣNQi
=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)
=28.67kN
λ=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 φ=0.667
N=28.67KN<0.667×489×205=66.86kN，满足要求。
3）支座位置立竿：脚手架采取间距0.3m×0.3m，步长0.6m，该处净跨6m，腹板3.7m范围每排13根立竿，每个支座设置6排，考虑变形产生饶度，计算时只取前三排受力。
N=24.67×10×3/13/3＝18.97KN
压杆稳定性验算：
λ=l0/i=600/15.8=38 查表得 φ=0.855
N=18.97KN<0.855×489×205=85.71kN，满足要求。
（二）门洞处工字钢横梁检算
门洞净宽取6m，公路和线路夹角74度，公路通行宽度=6×sin74°-5.4×cos74=5.77－1.49=4.28m，支座长度每侧取0.3m，计算长度L0=6.6m，采取10根I40a工字钢，间距41cm，
q=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi =（1.2(778×25/113+1×4.9)+1.4(2×4.9+3×4.9)）/10 =(1.2×177.0+1.4×24.5)/10=24.67kN/m
1、梁静力计算概况
1）单跨梁形式： 简支梁
2）荷载受力形式： 均布荷载 g=17.7kn/m，q=2.45kn/m
3）计算模型基础参数：长 L =6.6 M
4）均布力：标准值qk=qg+qq =17.7+2.45=20.15 KN
设计值qd=qg×γG+qq×γQ =17.7×1.2+2.45×1.4=24.67 KN
2、选择受荷截面
1）截面类型： 工字钢：I40a
2）截面特征： Ix= 21720cm4 Wx= 1090cm3 Sx= 631.2cm3 G= 67.6kg/m，翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 10.5mm
3、相关参数
1）材质：Q235
2）x轴塑性发展系数γx：1.05
3）梁挠度控制 ［v］：L/250
4、内力计算结果
1）支座反力 RA = qd × L / 2 =81.41 KN
2）支座反力 RB = RA =81.41 KN
3）最大弯矩 Mmax = qd × L × L / 8 =134.33 KN.M
5、强度及刚度验算结果
1）弯曲正应力σmax = Mmax / (γx × Wx)＝117.37 N/mm2
2）A处剪应力 τA = RA × Sx / (Ix × tw)＝22.53 N/mm2
3）B处剪应力 τB = RB × Sx / (Ix × tw)＝22.53 N/mm2
4）最大挠度 fmax = 5 × qk × L ^ 4 / 384 × 1 / ( E × I )=11.13 mm
5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 593.2
弯曲正应力 σmax= 117.37 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 22.53 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/ 593.2 < 挠度控制值 ［v］:L/ 250 ok!

（三）0.6×0.9m支架处纵向方木检算
采取10×10cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：
qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(6.685/3.7×25×0.2+1×0.2)+1.4(2×0.2+3×0.2)=1.2×9.23+1.4×1=12.48kn/m
1、梁静力计算概况
1）单跨梁形式： 简支梁
2）荷载受力形式： 均布荷载 g=9.23kn/m，q=1kn/m
3）计算模型基础参数：长 L =0.9m
4）均布力：标准值qk=qg+qq =9.23+1=10.23KN/m
设计值qd=qg×γG+qq×γQ =1.2×9.23+1.4×1=12.48kn/m
2、选择受荷截面
1）截面类型： 方木：10×10cm
2）截面特征： Wx=b×h2/6= 1.67×10-4m3 Ix=bh3/12=8.3×10-6 m4
3、相关参数
材质 ：杉木
设计弯曲应力σ ：9.5MPa
设计顺纹剪应力τ ：1.2MPa
4、内力计算结果
1）支座反力 RA = qd × L / 2 =4.6KN
2）支座反力 RB = RA =4.6KN
3）最大弯矩 Mmax = qd × L × L / 8 =12.48×0.9×0.9/8=1.2636KN.M
5、强度及刚度验算结果
1）弯曲正应力σmax = Mmax /Wx＝1.2636×1000/(1.67×10-4)m3 =7.566N/mm2
2）A处剪应力 τA = RA / S＝4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/mm2
3）B处剪应力 τB = RA / S＝4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/mm2
4）最大挠度 fmax = 5 × qk × L4 / 384 × 1 / ( E × I )=5×10.23kN×0.94 / 384 × 1 / ( 8.5×103MPa × 8.3×10-6 m4 )=0.001239m
5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 726.5
弯曲正应力 σmax= 7.566N/mm2 < 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 0.46 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/ 726.5 < 挠度控制值 ［v］:L/ 250 ok!

（四）0.6×0.6m支架处纵向方木检算
采取10×10cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：
qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(11.085/3.7×25×0.2+1×0.2)+1.4(2×0.2+3×0.2)=1.2×15.18+1.4×1=19.616kn/m
1、梁静力计算概况
1）单跨梁形式： 简支梁
2）荷载受力形式： 均布荷载 g=15.18kn/m，q=1kn/m
3）计算模型基础参数：长 L =0.6m
4）均布力：标准值qk=qg+qq =15.18+1=16.18KN/m
设计值qd=qg×γG+qq×γQ=1.2×15.18+1.4×1=19.616kn/m
2、选择受荷截面
1）截面类型： 方木：10×10cm
2）截面特征： Wx=b×h2/6= 1.67×10-4m3 Ix=bh3/12=8.3×10-6 m4
3、相关参数
材质 ：杉木
设计弯曲应力σ ：9.5MPa
设计顺纹剪应力τ ：1.2MPa
4、内力计算结果
1）支座反力 RA = qd × L / 2 =5.885KN
2）支座反力 RB = RA =2.943KN
3）最大弯矩 Mmax = qd × L × L / 8 =19.616×0.6×0.6/8=0.8827KN.M
5、强度及刚度验算结果
1）弯曲正应力σmax = Mmax /Wx＝0.8827×1000/(1.67×10-4)m3 =5.286×106N/m2=5.286N/mm2
2）A处剪应力 τA = RA / S＝5.885KN/100mm/100mm=0.58 N/mm2
3）B处剪应力 τB =τA＝0.58 N/mm2
4）最大挠度 fmax = 5 × qk × L4 / 384 × 1 / ( E × I )=5×16.18kN×0.64 / 384 × 1 / ( 8.5×103MPa × 8.3×10-6 m4 )=0.00039m
5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 1550
弯曲正应力 σmax= 5.286N/mm2 < 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 0.58 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/1550 < 挠度控制值 ［v］:L/ 250 ok!

（五）0.9×0.6m支架处横向方木检算
采取15×15cm方木，间距0.9cm，对单根方木进行强度检算：
qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(6.685/3.7×25×0.9+1×0.9)+1.4(2×0.9+3×0.9)=1.2×41.55+1.4×4.5=56.16kn/m
1、梁静力计算概况
1）单跨梁形式： 简支梁
2）荷载受力形式： 均布荷载 g=41.55kn/m，q=4.5kn/m
3）计算模型基础参数：长 L =0.6m
4）均布力：标准值qk=qg+qq =41.55+4.5=46.05KN/m
设计值qd=qg×γG+qq×γQ=1.2×41.55+1.4×4.5=56.16kn/m
2、选择受荷截面
1）截面类型： 方木：15×15cm
2）截面特征： Wx=b×h2/6= 5.625×10-4m3 Ix=bh3/12=4.219×10-5 m4
3、相关参数
材质 ：杉木
设计弯曲应力σ ：9.5MPa
设计顺纹剪应力τ ：1.2MPa
4、内力计算结果
1）支座反力 RA = qd × L / 2 =16.848KN
2）支座反力 RB = RA =16.848KN
3）最大弯矩 Mmax = qd × L × L / 8 =56.16×0.6×0.6/8=2.5272KN.M
5、强度及刚度验算结果
1）弯曲正应力σmax = Mmax /Wx＝2.5272×1000/(5.625×10-4)m3 =4.493×106N/m2=4.493N/mm2
2）A处剪应力 τA = RA / S＝16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2
3）B处剪应力 τB = RA / S＝16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2
4）最大挠度 fmax = 5 × qk × L4 / 384 × 1 / ( E × I )=5×46.05kN×0.64 / 384 × 1 / ( 8.5×103MPa × 4.219×10-5 m4 )=0.000216m
5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 2768.9
弯曲正应力 σmax= 4.493N/mm2 < 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 0.749 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/ 2768.9 < 挠度控制值 ［v］:L/ 250 ok!

（六）0.6×0.6m支架处横向方木检算
采取15×15cm方木，间距0.6cm，对单根方木进行强度检算：
qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(11.035/3.7×25×0.6+1×0.6)+1.4(2×0.6+3×0.6)=1.2×45.34+1.4×3=58.60kn/m
1、梁静力计算概况
1）单跨梁形式： 简支梁
2）荷载受力形式： 均布荷载 g=45.34kn/m，q=3kn/m
3）计算模型基础参数：长 L =0.6m
4）均布力：标准值qk=qg+qq=45.34+3=48.34KN/m
设计值qd=qg×γG+qq×γQ=1.2×45.34+1.4×3=58.60kn/m
2、选择受荷截面
1）截面类型： 方木：15×15cm
2）截面特征： Wx=b×h2/6= 5.625×10-4m3 Ix=bh3/12=4.219×10-5 m4
3、相关参数
材质 ：杉木
设计弯曲应力σ ：9.5MPa
设计顺纹剪应力τ ：1.2MPa
4、内力计算结果
1）支座反力 RA = qd × L / 2 =17.58KN
2）支座反力 RB = RA =17.58KN
3）最大弯矩 Mmax = qd × L × L / 8 =58.60×0.6×0.6/8=2.637KN.M
5、强度及刚度验算结果
1）弯曲正应力σmax = Mmax /Wx＝2.637×1000/(5.625×10-4)m3 =4.689×106N/m2=4.689N/mm2
2）A处剪应力 τA = RA / S＝17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2
3）B处剪应力 τB = RA / S＝17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2
4）最大挠度 fmax = 5 × qk × L4 / 384 × 1 / ( E × I )=5×48.34kN×0.64 / 384 × 1 / ( 8.5×103MPa × 4.219×10-5 m4 )=0.000227m
5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 2643
弯曲正应力 σmax= 4.689N/mm2 < 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 0.781 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/ 2643 < 挠度控制值 ［v］:L/ 250 ok!

【参考文件】
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2、付坤；使用超级单元桥梁结构分析程序设计 [D];同济大学;
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4、李俊升; 多跨连续梁桥施工监测和控制研究 [D];长安大学;
5、付铁链; 对确保桥梁施工质量浅见 [J];河北工程技术高等专科学校学报; 02期; 14-15
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9、陈世锋,刘志峰; 镇海湾大桥主桥施工挠度变形监测 [J]; 广东公路交通; S1期
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