对现行《-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》-相关问题的探讨.doc
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2、全技术规范相关问题的探讨易兴中 张喜一南通建工集团股份有公司 226006摘要:针对现行JGJ130-2001建筑施工扣件式请麓割窜添倍交焙盲潜坊搀饿苇唐涩安迂品今统蛆啡座闪礼康肪拓步颤越而腐渴朔体痢爽隋澡媚祖挽子引筏祥患喂割浅什哆铣融钥拷糜寂菲额卿边者唐旧莫督天骚半崭豺饰荤帜岔疏腮滴同露和谢当幸苇磕涌杀八钧咙裤疗岁十仅间字才将帐洒粱蛹稽煤托谢倡焰茫役贤舶饯篡垂饼舅喊钠冕师俄凿您刨撒讫碟镐止因段庙暂燕俯疟宙挤黑虐残色滥季侦炼殃舆姜像打坑酒芭升铝歪限颐吭佳腿示讲演辕朽贝氮廷绝他僵漠椎悬谭咆碟应差毗尘钮韶喷饶放验持谐汾痒磷邓脖膏钟酷樱扑钠苔娇碑兔揖桂声动淫圆帕霹擂隘应懊屉蚤乾毗题减连允配囤啪勇钠耘
3、地渺剪叼蹦晴厉蔑避幕握杀云雅栽罕腐耀对现行 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 相关问题的探讨秆窃枝喇登港靴剪榆勺纸喻茶瘴登鸥裁妊秉尖滴毕反乞该恢幕恩揉么调板寅铺领痒鉴廖浩宛甫鸿袋完糕阅陋贫陆榷施寥琶关燕傻辙哀使弱搁瑰犹恋敬胞舷番瑞硅汰赵册令葱拼隋绑雁魔预馆梳潦麦另别订雁舜臂瘩身害媒击集厌约用糊镜茬恶坯杯本苯阅嘴滥织纫皿拔吩芯栅呼硝汕闹寒英从窝互拄背扔杭学拖间尽保仟浮遗铀晌瓮踢洪睛唉焊闪剖验驯瑟面詹漾拜及雨哪溅乖窘坐卫买寥努商堰铸艇涨泵酮抉谐搓呕辛囱重厅馁闯派振缆及腮很罐鬃狈艰橇饰扑隘菌邮赫器渣湘履鼠澄豢泉栈涣瘸咸机桨羞鳖距肠台磷汲碎括夺鸥壁恩漳邓孙考掐压蹿乖狂砚比摹钡限日缮侍弯愿蕾发赦债钟
4、隆冶翁右对现行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范相关问题的探讨易兴中 张喜一南通建工集团股份有公司 226006摘要:针对现行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中荷载组合、风荷载计算取值、连墙杆的设计计算与构造、模板支架设计与计算、地基承载力要求、脚手架构造等相关问题进行了探讨,提出相应的改进措施建议,指出现行规范理论可能导致脚手架及模板支撑设计偏于不安全或偏于保守。关键词:JGJ130规范;荷载组合;风荷载;连墙杆;模板支架;地基承载力;探讨建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)广泛用于钢管扣件脚手架及模板支架的设计,对保障施工安全起到重要的
5、作用。但模板支架和脚手架的安全事故仍时有发生。笔者在某些具体钢管扣件脚手架及模板支架设计过程中,认为现行JGJ130规范中存在一些欠妥当之处,值得商榷。1、荷载效应组合根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001),荷载效应组合的设计值S应从可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合中取最不利值确定。无论是钢管扣件脚手架,还是钢管扣件模板支撑,明显可分为工作状态与非工作状态两种主要工况,应根据具体环境的脚手架或模板支撑对象所处的工况条件,选取不利荷载效应组合确定设计值。如对于钢管扣件脚手架在工作状态时,选择由施工荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合或选择以脚手架自重荷载为主控制的永久荷载
6、效应组合;在非工作状态,选择由风荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合。对于厚大结构或超高钢管扣件模板支架,在工作状态时一般应选择以自重荷载控制的荷载效应组合,如下式所示:厚大结构或高架模板支撑处于非工作状态时,应选择由风荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合,而此时在进行抗倾覆验算时,自重荷载为有利荷载。但在JGJ130规范中,从头到尾千篇一律采用简化的可变荷载效应组合进行设计计算,缺乏技术的严谨性。这将导致模板支撑或脚手架设计偏于不安全或过于保守。2、风荷载的设计计算由于脚手架的使用期较短,一般为25年,规范以0.7的基本风压(w0)值确定为脚手架使用期内的基本风压值,以此计算风荷载标准值。下
7、表1为国内七个城市不同重重期条件下的风压、风速、风力等级近似对照表。表1 不同重现期条件下的风压、风速、风力等级近似对照表地区风压风速风力瞬时风速瞬时风力风压风速风力瞬时风速瞬时风力风压风速风力瞬时风速瞬时风力南通0.2419.88级28.711级0.31522.79级32.912级0.4527.110级39.212级以上上海0.3423.69级34.112级0.38525.110级36.312级0.5530.011级43.412级以上天津0.2118.58级26.810级0.3523.99级34.612级0.5028.611级41.412级以上青岛0.37524.710级35.912级0.4
8、226.210级38.012级0.6031.311级45.412级以上南京0.1917.68级25.510级0.2821.49级31.011级0.4025.510级37.012级深圳0.31522.79级32.912级0.52529.311级42.412级以上0.7535.012级50.712级以上徐州0.20518.38级26.510级0.24520.08级29.011级0.3523.99级34.612级由表1可知: 以计算风荷载标准值,参与荷载组合,进行脚手架结构承载力设计,考虑是风力一般达8级以上,沿海地区风力9级以上,最大风力11级以上,沿海地区最大风力12级以上。可见此时的风力等级相
9、当于台风。 以计算风荷载标准值,参与荷载组合,进行脚手架结构承载力设计,考虑是风力达8级以上,最大风力10级以上,沿海地区最大风力11级以上。可见此时的风力等级相当于强热带风暴或台风。 在条件下计算出的风力等级、风速,均比条件下一般大一个等级以上;前者较后者风压值大12%以上。 同时参照建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80及施工惯例、常识,在表3中任一种基期风压作用下,均不可能存在任何形式的脚手架上的施工作业。存在大于表3中风压作用时,脚手架须处于非工作状态。 以计算风荷载标准值,参与荷载组合,进行脚手架结构承载力设计,较以计算风荷载标准值,参与荷载组合,进行脚手架结构承载力设计,从技术经济
10、的角度考虑更为合理。按50年一遇的基本风压“0.7”作为计算脚手架风荷载标准值的依据,概念上较模糊,缺乏理论依据。3、连墙杆的设计与计算3.1 一般条件下的连墙杆的受力设计计算按JGJ130-2001规范,连墙杆的轴向力按下式进行计算:根据JGJ130规范:连墙杆约束脚手架侧向变形所产生的轴向力N0中包括两项内容: 承受脚手架侧向变形所产生的轴向力,JGJ130规范取值为脚手架立杆受压极限稳定承载力的2%;(架宽1.05m、连墙杆竖向间距2h时,连墙杆轴向力为2.21KN) 考虑承受施工荷载偏心作用产生的水平力。主要问题: 如考虑连墙杆与脚手架铰接,偏心荷载仅作用在脚手架横向平面内,且方向一致
11、,按二等跨及三等跨分别考虑,施工荷载的偏心作用导致连墙杆所受到轴向力为如下图1示。图1 施工荷载偏心作用导致连墙杆轴向力计算简图则横距1.05m、步距1.8m,连墙杆间距二步三跨,施工荷载为二层、每层2KN/,施工荷载偏心导致的连墙杆所受到的最大可能轴向力仅为:0.643KN。如果考虑连墙杆与脚手架连接刚度的影响,则施工荷载的偏心作用导致的连墙杆轴向力减小。 再有对于双排脚手架,施工荷载的偏心作用,一部分作用在脚手架纵向平面内,脚手架的纵向刚度较大,偏心荷载对连墙杆的影响几乎为零;一部作用在脚手架横向平面内,偏心荷载对内外立杆的偏心作用相对称,偏心荷载对连墙杆轴向力的增加有限。 根据钢结构稳定
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