钻井手册新版.doc

钻井计算公式
1.卡点深度：
L=eEF/105P=K×e/P
式中：L-----卡点深度 米
e------钻杆连续提高时平均伸长 厘米
E------钢材弹性系数=2.1×106公斤/厘米2
F------管体截面积。 厘米2
P------钻杆连续提高时平均拉力 吨
K------计算系数
K=EF/105=21F
钻具被卡长度l:
l=H-L
式中H-----转盘面以下的钻具总长 米
注：K值系数5＂=715（9.19）
例：某井在井深2023米时发生卡钻，井内使用钻具为壁厚11毫米的59/16＂钻杆，上提平均拉力16吨，钻柱平均伸长32厘米，求卡点深度和被卡钻具长度。
解：L=Ke/P
由表查出壁厚11毫米的59/16＂钻杆的K=957
则：L=957×32/16=1914米
钻具被卡长度：
L=H-L=2023-1914=86米
2、井内泥浆量的计算
V=D2H/2或V=0.785D2H
3、总泥浆量计算
Q=q井+q管+q池+q备
4、加重剂用量计算：
W加=r加V原(r重-r原)/r加-r重
式中：W加----所需加重剂的重量， 吨
r原----加重前的泥浆比重 ，
r重----加重后的泥浆比重
r加---加重料的比重
V原---加重前的泥浆体积 米3
例：欲将比重为1.25的泥浆200米3，用比重为4.0的重晶石粉加重至1.40，需重晶石若干？
解：根据公式将数据代入：
4×200（1.40-1.25）/4.0-1.40=46吨
5.减少泥浆比重时加水量的计算
q=V原(r原-r稀)/r稀-r水
式中：q----所需水量 米3
V原---原泥浆体积 米3
r稀---稀释后泥浆比重
r水----水的比重（淡水为1）
r原---原泥浆比重
例：欲将比重1.30的泥浆150米3降至比重为1.17，需加淡水若干？
解：根据公式代入数据：
150（1.30-1.17）×1/1.17-1=115米3
6、泥浆循环一周所需时间计算
T=V井-V柱/60Q泵
式中：T---泥浆循环一周的时间， 分
V井---井眼容积， 升
V柱---钻柱体积 升
Q泵---泥浆泵排量 升/秒
备注：V井=0.785D井2
V柱=0.785（D外2-d内2）
例题：井径81/2"，使用壁厚为10毫米的41/2"钻至1000米，泵的排量为21.4升/秒，问泥浆循环一周需时若干？
解： V井=0.785×（215.9）2=36591升
V柱=0.785（114.32-94.32）=3275升
T= V井-V柱/60Q泵
=36591-3275/60×21.4
=33316/1284
=25.95分
7、泥浆上返速度计算
V返=12.7Q泵/D井2-d柱2
式中：V返—泥浆上返速度 米/秒
Q泵---泥浆泵排量 升/秒
D井---井径 厘米
d柱---钻柱外径 厘米
例题：某井井径为22厘米，钻具外径为11.4厘米，泥浆泵排量为25升/秒，问泥浆上返速度是多少？
解：V返=12.7Q泵/D井2-d柱2
=12.7×25/222-11.42
=0.90米/秒
8、漏失速度计算公式：
V漏=Q漏/t时
式中：V漏—漏失速度 米3/小时
Q漏---在某段时间内的漏失量 米3
t时----漏失时间 小时
例题：某井在30分钟内共漏泥浆15.6米3问该井在这段时间内的漏失速度是多少？
解：V漏=Q漏/t时
=15.6/0.5
=31.2米3/小时
9、泵压计算公式：
P=0.081ρQ2/0.96D4
式中：P---泵压 MPa
ρ---使用密度 g/cm3
Q----泥浆泵排量 l/s
D---钻头水眼 毫米
D=√d12+d22+d32+…..

10.常用套管数据表
尺寸
钢级
壁厚
mm
线密度
Kg/m
抗外挤
抗内压
抗拉
最大载荷MPa
安全系数
最大载荷
MPa
安全系数
最大载荷
KN
安全系数
273.05
J55
8.89
60.32
2.47
4.42
2.3
10
118.6
10
244.5
J55
8.94
53.57
2.47
5.63
2.1
10
94.5
10
139.7
P110
9.17
29.7
28.6
2.4
40
2.2
/
/
139.7
N80
9.17
29.7
23.5
2.4
40
1.6
706
2.8
11．接头扣型尺寸：（1：内平 2：贯眼 3：正规）
扣型
公扣小端外径mm
扣型
母扣端部台肩内径mm
231
正规
45.17
230
正规
65.1
231
正规
54.20
230
正规
78.6
331
正规
64.8
330
正规
91.3
431
正规
90.46
430
正规
119.9
531
正规
110.20
530
正规
142.8
631
正规
131.02
630
正规
154.7
221
贯眼
70.08
220
贯眼
94.5
321
贯眼
77.44
320
贯眼
103.9
421
贯眼
96.21
420
贯眼
124.1
521
贯眼
126.78
520
贯眼
150.5
621
贯眼
150.37
620
贯眼
174.1
211
内平
60.35
210
内平
74.45
211
内平
71.44
210
内平
88
311
内平
84.93
310
内平
103.19
411
内平
114.30
410
内平
134.94
511
内平
141.29
510
内平
164.3
611
内平
168.28
610
内平
190.6
12.常用单位换算表
长度:1英寸(in)=25.4毫米(mm)=2.54厘米(cm)=0.0254米(m)
1英尺(ft)=12英寸(in)=304.8毫米(mm)=30.48厘米(cm)=0.3048米(m)
1码(yd)=3英尺(ft)=914.4毫米(mm)=91.44厘米(cm)=0.9144米(m)
1里=150丈=500米
1丈=3.33米
1尺=0.33米
1寸=0.033米
面积:1亩=666.6m²
13. 常规井身结构
开钻顺序
导管
一开
二开
三开
开窗侧钻
井眼直径mm
515
444.5
393.7
311.15
244.5
215.9
118
套管直径mm
478
339.7
273.05
244.5
177.8
139.7
101.6
常用钻铤(φ)
177.8
177.8(7in)
203.2(8in) 158.8(6-1/4)
177.8(7in) 158.8(6-1/4)
158.8(61/4)
101.6(4in)
常用钻杆(φ)
127(5)
127(5in)
127(5in)
127(5in)
73(2-7/8in)
备注

常用
常用
常用
特殊井
14. 常用钻铤尺寸与钻头直径关系对照表
钻头直径 mm(in)
钻铤直径 mm(in)
508.0(20)～660.4(26)
254.0(10)～279.4(11)
444.5(171/2)
228.6(9)～279.4(11)
374.6(143/4)
228.6(9)～254.0(10)
311.1(121/4)
228.6(9)～254.0(10)
269.9(105/8)
177.8(7)～228.6(9)

241.3(91/2)～250.8(97/8)
177.8(7)～203.2(8)
212.7(83/8)～222.2(83/4)
158.8(61/4)～171.4(63/4)
190.5(71/2)～200.0(77/8)
127.0(5)～158.8(61/4)
158.8(61/4)～171.4(63/4)
120.6(43/4)， 127.0(5)
142.9(55/8)～152.4(6)
104.7(41/8)， 120.6(43/4)
120.6(43/4)
79.3(31/8)， 88.9(31/2)
公式：允许最小钻铤直径 = 2倍套管接箍外径 - 钻头直径
有效井眼直径 =（钻头直径 + 钻铤直径）÷20
在大于215.9mm(8 1/2in)的井眼中，应采用塔式钻铤组合，钻铤柱中最下一段钻铤(一般应不少于1立柱)的外径应不小于这一允许最小外径，才干保证套管的顺利下入。
15. 井斜的因素
钻井实践表白，井斜的因素是多方面的，如地质条件、钻具结构、钻进技术措施以及设备安装质量等。但归纳起来，导致井斜的因素重要有两个方面：第一是钻头与岩石的互相作用方面的因素，即由于所钻地层的倾斜和非均质性使钻头受力不平衡而导致井斜；第二是钻柱力学方面的因素，即下部钻具受压发生弯曲变形使钻头偏斜并加剧钻头受力不平衡而导致井斜。
1. 地层因素
不同的地区、不同构造部位甚至不同的地层，井斜限度的显著差异表白地层因素往往是影响井斜的重要因素。
①在倾斜的层状地层中钻进时，由于在层面交界处的岩石不能长时间支持钻压而趋向沿垂直面发生破碎，因而井眼下倾一侧的层面上形成小斜台，它对钻头施加一个横向作用力，把它推向地层的上倾方向，从而引起井斜这就是所谓地层的“小变向器”作用。地层倾角越大，成层性越强，钻压越大，这种作用也越大。
②沉积岩层不同方向的物性和强度是有差异的，一般来就，垂直层面方向岩石的强度低，可钻性高，所以在钻经这种地层时，钻头总是要保持沿这个破碎阻力最小的方向钻进的趋势，本地层呈倾斜状态时，这种自然趋势必然导致井斜。
③在软硬交错地层钻进时，也许产生突发性的严重井斜问题，当钻头从软地层进入硬地层时，由于钻头在A、B两侧的破碎阻力不均，使钻头的钻进方向向地层上倾方向倾斜，当钻头从硬地层进入软地层时，由于类似前面所述小变向器作用，迫使钻头沿地层上倾方向钻进。
④钻头在破碎呈倾斜的层状岩石时，牙齿在地层上倾方向一侧C形成较多的岩屑量。由于两侧破碎的不均衡产生的增斜力，也迫使钻头改变方向。
⑤地层造斜力及计算模式。
(1)
或 　　　　　　　 　 （2）
式中： －地层倾角，°；
　 α－井斜角，°；
　　　 W －钻压，。
地层自身并不存在造斜力，这里所说的地层造斜力，实质上是与地层特性及钻压密切相关的使井眼偏斜的一种特殊作用。
用地层造斜力的概念解释和描述岩性比较稳定的地层和一个层段的井斜机理是比较合实际情况的，但不合用于软硬交界面上忽然发生的严重井斜问题。
2. 下部钻具弯曲的影响
下部钻具在钻压作用下发生弯曲是引起井斜的另一个重要因素，其弯曲限度越严重，井斜也越严重，它对井斜的影响表现在两方面：
①下部钻具弯曲使钻头偏斜（相对于井轴），其钻进的方向偏离原井眼轴线，直接导致井斜。
②下部钻具弯曲，使钻压改变了作用方向即不再沿井眼轴线方向施加给钻头，而是偏斜了一个角度 ——即钻头偏斜角，从而产生一个引起井斜的横向偏斜力FB。
下部钻具组合自身的特性（涉及与井眼的间隙）及钻压决定它的弯曲限度和对井斜的影响。
16.常规钻具组合:
1、一开钻具组合
深度根据上部平原组的底界拟定，一般为：50～150m；
Φ444.5mm P2 ＋Φ177.8mm钻铤×6根＋Φ127mm钻杆＋133方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
10-20
67
＞50
5
2、二开直井段钻具组合
2.1 上部大井眼
（1）不下技套时,采用塔式钻具组合:
Φ244.5mmP2＋Φ177.8mm钻铤×6根＋Φ158.8mm无磁钻铤×1根＋Φ158.8mm钻铤×11 根＋Φ127mm钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
50-80
67～217
30
12
（2）下技套时, 采用刚性满眼钻具组合:
Φ311.2mmP2＋Φ203.2mm无磁钻铤×1根＋Φ203.2mm钻铤×1根＋Φ310mm扶正器＋Φ203.2mm钻铤1根＋Φ310mm扶正器＋Φ203.2mm钻铤×3根＋Φ178.8mm 钻铤×9根+Φ127mm钻杆 +133mm方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
50-80
67
＞40
12
对可钻性差的海相地层：
Ø311.2HA537+ Ø311扶正器+ Ø228.6减震器+ Ø311扶正器＋Ø228.6钻铤×1根+ Ø311扶正器+ Ø 228.6钻铤×2根+ Ø 203.2钻铤×7根+ Ø177.8钻铤×6根+ Ø 158.8上击器+ Ø127加重钻杆×7根+ Ø127钻杆+133mm方钻杆
钻井参数：

钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
150-180
67
＞40
12
对可钻性差的海相地层：
减震器的安放位置：
直接安放在钻头之上减震效果最佳。
随钻震击器的安放位置：
其结构复杂、壁厚受限，不能长期处在压缩弯曲状态，应安放在钻柱受拉部位。一般安放在钻铤柱顶部效果最佳，如错误地放在中和点上，交替承受拉、压载荷会使其不久损坏。
2.2 下部 8 1/2″井眼直井段防斜钻具组合
（1）钟摆防斜钻具
（2）满眼防斜钻具
（3）偏心防斜钻具
（4）光钻铤组合
（1）钟摆防斜钻具
Φ215.9mmPDC钻头＋Φ158.8mm无磁钻铤×1根＋Φ158.8mm钻铤×1根＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm钻铤×1根＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm钻铤×18根＋Φ127mm钻杆＋133mm方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
20-30
217
30
12
排量优选：一般Φ215.9mm井眼上返流速调整到1～1.5m/s，Φ244.5mm井眼上返流速调整到0.8～1m/s，Φ311.2mm井眼上返流速调整到0.6～0.8m/s。
力学理论基础:
实际的井眼都是倾斜的，钻柱某点将和井壁接触，称为上切点。未加钻压时，作用在钻头处侧向力只是钻头与上切点之间钻铤重量的横向分量，这个力称作钟摆力，使井眼趋于垂直；当施加钻压时，将在钻头处产生另一侧向力，此力使井眼偏离本来的方向。这二个力的合力决定了钻进方向。
钟摆钻具使用特点：
①钟摆钻具能用于不易井斜地区，在使用大钻铤条件下，保证较高钻压下钻出几乎垂直的井眼。比使用光钻铤钻具可增长钻压，而不会增大井斜。
②钟摆钻具也是一种有效的纠斜工具，并广泛应用于各油田。
钟摆钻具使用特点：
③尽也许采用大尺寸钻铤加稳定器，形成的钟摆长，减斜效果好。在具体操作中应严格控制钻压，避免因加压过大使稳定器以下出现新切点致使钟摆失效；还应与解决地层交界面和加强划眼结合起来。
④缺陷：在直井内无防斜作用，与光钻铤同样由于刚度小不能有效控制井斜变化率。为满足易斜区快速钻井的规定还须使用其他类型的防斜钻具。
钟摆钻具工作原理
运用斜井内钻柱切点以下钻铤重量的横向分力把钻头压向井眼下方，以逐渐达成减小井斜的效果。这个横向分力的作用如同钟摆同样，故称之为钟摆力。增长钟摆力的一个办法是尽也许使用较大尺寸的钻铤，这样钻铤不容易被压弯，切点位置相对较高，利于减斜。另一个办法是在此切点略高的位置上安装稳定器，以提高切点位置，增大减斜力。同时，也能减小钻头外侧倾角（指产生增斜效果的钻头倾角）。
钟摆钻具设计要点和操作规定
操作中应严格控制钻压。同满眼钻具相比，钟摆钻具只能使用较小的钻压。对钟摆钻具来说，稳定器的安放位置十分重要。如安放位置偏低则减斜力小，效果差；如安放位置偏高则稳定器以下钻铤会与井壁形成新切点，使钟摆钻具失效；因此钟摆钻具中稳定器的抱负安放位置应在保证稳定器以下钻铤不与井壁接触的条件下尽量提高些。稳定器安放位置重要取决于钻铤尺寸、钻压大小和井眼斜度等。
推荐的钟摆钻具组合稳定器的安放位置
井眼直径 mm(in)
稳定器高度 m
339.7(13- 3/8)及以上
≈36(四根钻铤单根)
244.5(9-5/8～311.1(12 -1/4)
≈27(三根钻铤单根)
193.7(75/8)～244.5(9 5/8)
≈18(两根钻铤单根)
152.4(6) 及以下
≈9(一根钻铤单根)
注：每根钻铤单根长度按9m左右计
（2）满眼防斜钻具
Φ215.9mm三牙轮钻头＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm短钻铤（2-3m）×1根＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm无磁钻铤×1根＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm钻铤×23根＋Φ127mm钻杆＋133mm方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
150-180
67
30
12
合用范围
满眼钻具合用于不易斜或较为易斜的地区（层）。满眼钻具是在石油及天然气钻井应用最为广泛的钻具组合之一。
力学理论基础
满眼钻具的防斜原理有二点：①能产生较小的钻头倾角（相对于钟摆钻具而言）；②运用三点（三个稳定器）直线性来保证井眼的直线性和限制钻头的横向移动。
满眼钻具的设计要点和操作方法
重要有三点：
①保证下部钻铤有尽也许大的刚度；
②保证稳定器之间具有合适的长度；
③保证稳定器与井眼之间的间隙尽也许小。满眼钻具能承受较大钻压（相对于钟摆钻具），因而能获得较高的机械钻速。但满眼钻具在发生井斜后其纠斜效果不如钟摆钻具，此时需要起下钻换钟摆钻具纠斜。
（3）偏心防斜钻具
设计了两种组合两种方式：
①    双扶正器钟摆钻具组合
Φ215.9PDC钻头＋Φ158.8mm钻铤×1根＋Φ177.8mm偏心短节+Φ158.8mm钻铤×1根+Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm钻铤×1根＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm钻铤×14根
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
40-60
217
30
12
② 针对偏心短节设计的组合（近似单扶正器钟摆钻具组合）
Φ215.9PDC钻头＋Φ158.75钻铤×1根＋Φ177.8偏心短节+Φ158.75短钻铤×1根+Φ214扶正器＋Φ158.75钻铤×14根
钻井参数：
适当增大偏心距，有助于改善防斜效果，在Φ215.9井眼中，由于井壁约束，可取偏心距17mm～18mm。

钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
40-60
217
30
12
偏心防斜钻具工作原理
在钟摆钻具的适当位置安放一个偏心短节而形成。偏心短节的作用是让其下部钻铤轴心产生偏移，在钻柱转动过程中产生一个较大的离心力，从而改变钻头处受力状况。由于PDC钻头保径作用，其侧切性较强，使用偏心钻具组合，只要设计好底部钻具组合间距，控制钻压，可以使钻头侧向力合力朝下井壁，起到防斜或纠斜目的。偏心组合的应用，可以有效控制上部井斜，为解放下部钻压发明了良好条件。
偏心防斜钻具影响因素
①　钻压的影响
根据现场资料记录，对于40kN～60kN钻压。PDC钻头速度最侠，若再增长钻压，产生岩屑较多,无法及时返出，导致井底反复破碎，因此过大钻压是没有必要的。只要把钻压提到40kN～60kN，能保证很好的防斜性能。
②　井斜影响
井斜增大，降斜力减少，当井斜达成一定值时，降斜力很小，呈稳斜趋势，因此应当控制初始井斜。
③　偏心距影响
在一定范围内，偏心距越大，降斜力越大，可以施加的钻压也较大，但当偏心距达成一定值后，与井壁产生接触，将导致钻具性能失效。
④　地层影响
地层均有一定造斜力，钻压越大、地层造斜力越大。在地层平缓，地层各向异性不明显时，使用偏心钻具组合，可稳斜或降斜，本地层造斜力很大时，因降斜力只能部分平缓地层力故会减缓井斜的增长。
（4）光钻铤组合
光钻铤运用适当钻压达成防斜目的的技术。其理论基础是，增长钻压引起钻柱屈曲，保持钻柱涡动。有井斜时，使钻柱产生周期性变化的轴向附加力，无井斜时轴向附加力消失。轴向附加力给钻头与地层的接触增长了一个周期性附加分量，改变了钻头的破岩速率和方向，所以轴向附加力具有防斜和纠斜作用，而不会增斜，这种光钻铤加压防斜技术的一大特点是可以解放钻压。
由于不利于下一步施工，现在已不采用。
3、造斜段钻具组合
Φ215.9mm三牙轮钻头＋Φ165mm(1°或1.25°)单弯螺杆＋定向接头＋Φ158.8mm无磁钻铤×1根+Φ158.8mm钻铤×8根＋Φ127mm钻杆＋133方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
60-80
176-197
25-28
12
4、增斜段钻具组合
Φ215.9mm三牙轮钻头＋Φ214mm扶正器＋Φ158.8mm无磁钻铤×1根＋Φ158.8mm钻铤×20根＋Φ127mm钻杆＋133mm方钻杆
钻井参数：
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
150-180
67
30
12
5、微增、稳斜钻具组合
在常规定向井、普通双目的井中常规微增、稳斜钻具组合应用较多。普通定向井定向施工结束后，通常根据井身质量规定, 选择适当的钻具组合来预控井眼轨迹。合适的钻具组合能使钻头按设计的井眼剖面钻进，减少定向次数，提高一次定向成功率，缩短钻井周期，节约钻井成本。
微增钻具：
Φ216mm钻头+Φ214扶正器+Φ158mm无磁钻铤×1+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤×1+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤+Φ127mm钻杆
稳斜钻具：
Φ216mm钻头+Φ214mm扶正器+Φ158mm短钻铤+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤×1+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤+Φ127mm钻杆
钻 压
(kN)
转 速
(r/min)
排 量
(L/S)
泵压
（MPa）
150-180
67
30
12
使用效果
微增钻具的作用是在钻进过程中能使井斜微增或能稳住井斜，而方位不变；稳斜钻具的作用是在钻进过程即能稳住井斜又能稳住方位。
然而在实际使用过程中也许出现以下情况：微增钻具不增井斜，有时甚至降井斜；稳斜钻具稳不住井斜，井斜呈下降趋势。实践证明当井眼井斜发生变化的时候，方位往往会相应的发生变化。当这种变化与设计不符时井眼轨迹就会偏离预定的方向，达不到井身质量的规定，就需要再次定向。
通过度析影响两种钻具组合特性的重要因素是地层因素，当井眼方位与地层方位一致时，钻具呈增斜特性，反之呈降斜特性；另一方面是扶正器的外径尺寸局限性，影响了下部钻具组合的刚性，钻头受力发生变化，使其不能发挥应有的作用。
根据实际情况，可对这两种钻具作如下修正：
微增钻具：Φ216mm钻头+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤×1根+Φ158mm钻铤（1~2m）+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤×1根+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤+Φ127mm钻杆
稳斜钻具：Φ216mm钻头+Φ214mm扶正器+Φ178mm短钻铤（1.5~2m）+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤×1根+Φ214mm扶正器+Φ158mm钻铤+Φ127mm钻杆
6、复合钻具组合
复合钻井技术是由高效钻头、大功率直螺杆或弯螺杆作为井下工具再加上常规钻具组合钻具以适当转速（68-80rpm），配合井下动力钻具迭加钻进，实现转盘钻进、滑动钻进复合，来提高井眼轨迹质量及钻井速度的一种新的钻井方法。
近两年来的生产实践表白复合钻具具有强大的功能，它具有增斜、稳斜、降斜、扭方位等多种功能。这种钻具的优点是当产生的效果与井身质量规定不相符时可以随时进行纠正作业，不需要进行起下钻作业，同时机械转速是转盘转速与螺杆转速之和，机械钻速明显提高，大大地缩短了钻井周期，节约了钻井成本。
复合钻具结构特点不同，其控制井眼轨迹功能不同。
1、钻头＋单弯螺杆＋钻铤＋钻杆
该复合钻具组合具有增斜作用，增斜大小与螺杆的弯度大小和扶正器大小有关，弯度越大则复合钻具组合增斜较快，螺杆钻具的扶正器外径通常只有212mm或210mm，假如螺杆钻具的扶正器外径达成214mm，增斜将较快。此外，通过多口井的现场经验，该复合钻具组合的增斜率还与钻具复合钻进时井斜大小有关，井斜大于200时的增斜率相对大于井斜小于200时的增斜率。
2、钻头＋单弯螺杆＋欠尺寸扶正器＋钻铤＋钻杆
该钻具组合具有稳斜作用。稳斜效果受到扶正器外径大小、螺杆弯度大小、钻进参数、地层等多方面因素影响。建南使用该钻具组合时螺杆弯度1.250，欠尺寸扶正器直径209㎜，钻进时微增井斜，钻进100m大约增井斜0.5°～1°使用单弯螺杆弯度10，欠尺寸扶正器外径211㎜，钻进时微降井斜。地层越硬、钻压越高能使该钻具组合不易降井斜，
常用井口工具
种类：吊卡、吊钳、液压大钳、卡瓦、方补心、安全卡瓦等
吊卡
按用途分：钻杆吊卡（平台肩、锥形台肩）、套管吊卡、油管吊卡。
按结构分：侧开式吊卡、对开式（牛头吊卡）和闭锁式吊卡（油管吊卡）。
吊卡型号表达方法：
□D□□/□
1.□-----型式代号：C为侧开式D为对开式B表达闭锁式
2.D----产品名称代号表达吊卡
3.□---结构特性代号：Z为锥形台阶，平台肩省略。
4.□---孔径mm(大小孔为下孔×上孔)mm
5.□---最大载荷：KN
钻杆吊卡技术规范
钻杆公称直径及加厚形式/mm
钻杆接头焊接部位最大外径/mm
平台阶吊卡孔径/mm
锥形台阶吊卡孔径/mm
吊卡最大载荷系列/KN
上孔
下孔
60.3(23/8)EU
65.1
69
63
67

900
1125
1350
2250
3150
4500
73(27/8)EU
81
84
76
83
88.9(31/2)EU
98.4
102
92
101
101.6(4)EU
104.8
109
105
---
106.4
--
---
109
101.6(4)EU
114.3
118
105

114.3(41/2)IU
117.5
122
118

119.1
--
--
121
114.3(41/2)EU
127
131
118
--
127(5)IEU
130.2
134
131
133
139.7(51/2)IU
---
149
144
---
139.7(51/2)EU

144.5
149
144
148
注：IU表达内加厚钻杆，EU表达外加厚钻杆，IEU表达内外加厚钻杆。

套管吊卡技术规范
套管吊卡/mm（in）
吊卡孔径/mm
吊卡最大载荷系列/KN
114.3(41/2)
117

900
1125
1350
2250
3150
4500
127(5)
130
139.7(51/2)
142
168.3(65/8)
171
177.8 (7)
181
193.7(75/8)
197
219.1(85/8)
222
244.5(95/8)
248
273(10)
277
298.4(113/4)
303
325(123/4)
329
339.7(133/8)
344
406.4(16)
411
473.1(185/8)
478
508(20)
513

钻杆公称直径及加厚形式/mm
油管加厚部分外径/mm
平台阶吊卡孔径/mm
吊卡最大载荷系列/KN
上孔
下孔
48.3（1.9）
--
50
50

225
360
585
675
900
1125
1350

48.3(1.9)EU
53.0
56
50
60.3(23/8)
---
63
63
60.3(23/8)EU
65.9
68
63
73.0(27/8)
----
76
76
73(27/8)EU
78.6
82
76
88.9(31/2)
---
92
92
88.9(31/2)EU
95.2
98
92
101.6(4)
---
104
104
101.6(4)EU
108.0
110
104
114.3(41/2)
---
117
117
114.3(41/2)
120.6
123
117
常规定向及扭方位方法
使用磁性单点测斜仪进行人工定向时，只能使用磁性高边定向法。然而，当使用电子单点测斜仪、有线随钻测斜仪（或无线）进行定向时，可以使用重力高边定向法和磁性高边定向法两种；其中当井斜角小于或等于10°时，通常采用磁性高边定向法，当井斜角大于10°时，通常采用重力高边定向法。
1、磁性高边定向法
1.1 当目前定向点井斜角小于或等于1°时，或者说，当目前定向点井斜角在1°以内时，可以直接将定向钻具的工具面摆在设计目的方位上，进行直接定向钻进。即定向钻具的工具面角等于设计目的方位角，装置角等于设计目的方位角与目前定向点方位角的差值。
1.2 当井斜角大于1°且小于或等于3°时，目的方位角减去目前定向点方位角的差值（绝对值）小于或等于20°时，增井斜扭方位，即装置角等于方位角差值；大于20°且不在140°--220°之间时，全力扭方位，即装置角等于90°或270°；大于140°且小于或等于220°时，可以近似地称为目前井眼方位与目的井眼方位反向，定向时必须全力降井斜，即装置角等于180°，待把井斜降到1°以内，再按照1.1方法进行直接定向。
1.3 当井斜角大于3°且小于或等于5°时，目的方位角减去目前定向点方位角的差值（绝对值）小于或等于20°时，增井斜斜扭方位，即装置角等于方位角差值；大于20°时，全力扭方位，即装置角等于90°或270°；等于180°时，全力降井斜，即装置角等于180°，待把井斜降到3°以内，再按照1.2方法进行定向或扭方位。
1.4 当井斜角大于5°且小于或等于10°时，目的方位角减去目前定向点方位角的差值（绝对值）小于或等于20°时，增井斜扭方位，即装置角等于方位角差值的2倍；大于20°时，全力扭方位，即装置角等于90°或270°；等于180°时，全力降井斜，即装置角等于180°，待把井斜降到5°以内，再按照1.3方法进行定向或扭方位。
1.5 采用磁性高边定向法时，定向钻具的工具面角等于目前定向点方位角加上（或减去）定向所需的装置角。
2、重力高边定向法
2.1 采用重力高边定向法时，装置角的计算方法与前面相同，工具面的计算方法与前面不同。即定向钻具的工具面直接摆在定向所需的装置角上或等于定向所需的装置角。
2.2 当井斜角大于10°时，目的方位角减去目前定向点方位角的差值（绝对值）等于零时，全力增井斜；不等于零时，全力扭方位，即装置角等于90°或270°；等于180°时，全力降井斜，即装置角等于180°。
3、扭方位定向方法
3.1 扭方位与定向（或造斜）是定向井施工过程中不同阶段定向施工的两种称呼。在直井段施工结束后，使用定向钻具，采用定向措施迫使井眼偏离直井段，开始向设计目的方位偏斜的过程称为（第一次）定向（或造斜）；然而，在斜井段施工中，由于地层、钻头、钻具组合等因素使实际井眼轨迹严重脱离设计井眼轨迹也许最终导致脱靶时，使用定向钻具，采用定向措施迫使井眼回到设计井眼轨迹上来的过程称为（第二次）定向（或造斜），也称为扭方位。
3.2 扭方位施工的定向方法也有磁性高边定向法和重力高边定向法两种，其选择使用范围与前面相同；装置角和工具面角的计算方法也与前面完全相同。唯一不同的是：定向过程都是在增井斜状况下进行的，增井斜扭方位则必须先扭方位再增井斜，假如井斜不大时也可以同时增井斜扭方位；扭方位过程也许在增井斜状况下进行也也许在降井斜状况下进行，在增井斜状况下进行时与定向过程完全同样，在降井斜状况下进行时降井斜扭方位则必须先降井斜再扭方位，假如井斜不大时也可以同时降井斜扭方位。