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荆门德胜国际大酒店模板施工方案工程名称:施工单位:编制人: 编制时间:审核人: 审核时间:目 录一、工程概况2二、编制依据2三、设计计算3四、构造规定3五、材料管理4六、验收管理5七、使用管理5八、拆除管理6九、施工图7一、工程概况 工程名称：荆门德胜国际大酒店 地址：深圳大道东18# 结构类型：框剪 计划工期：450 施工面积：50485m2 总高度：91m 层数：23 标准层高：3.6m 梁宽1400mm，梁高2700mm，楼板厚度0.25m，模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置13道，内龙骨采用方木40mm90mm ，外龙骨间距450mm，外龙骨采用482.8双钢管 对拉螺栓布置5道，竖向间距250,450,450,450,450(mm),断面跨度方向的间距450mm。 承重架采用多根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增长3根承重立杆，承重杆间距350,350,350,350 梁底采用8根40mm90mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100100mm。 梁两侧立杆间距0.80(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.1(mm)。 板底采用钢管支撑形式，钢管间距800mm。 脚手架搭设高度5.35m，步距1.20m，排距0.80m，纵向间距0.80m。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2023）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2023）5、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-2023）7、钢结构设计规范（GBJ17-88）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2023）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2023）9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）三、设计计算详见附录计算书：计算以最高满堂架子14.8米，最大梁跨度24米，最大柱子16001600，最大梁高2700，墙厚350，最厚板300计算。四、构造规定1架体总体规定(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采用一系列加强措施。(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2架体立柱1 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。2可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所拟定的水平拉杆歩距规定条件下，进行平均分派拟定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增长一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设立连续式剪刀撑。3模板支架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm50mm木条或25mm80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。5 木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。6 扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(6) 采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（4）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设立横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设立，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，此外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设规定：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设立： 主节点处必须设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4剪刀撑剪刀撑涉及两个垂直方向和水平方向三部分组成，规定根据工程结构情况具体说明设立数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设立并绘图表达(1) 设立数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设立剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设立一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设立；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设立水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5 周边拉接(1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具有一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。五、材料管理1 钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检查报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量规定：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈解决。扣件外观质量规定：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈解决。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，具体记录钢管、扣件的来源、数量和质量检查等情况人员管理六、验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参与模板支架的验收。对高大模板支架，施工公司的相关部门应参与验收。(2) 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程(3) 扣件力矩检查安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录按相关规定填写验收登记表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采用加固措施。3 架体因特殊因素或使用荷载变化而发生改变时，需采用措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即告知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采用迅速撤离人员的应急措施，并进行加固解决；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采用有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的规定。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案拟定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件所有或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保存拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设立围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边沿撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板所有拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。九、施工图 图1 支架立面图 图2 梁截面放大图柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1600mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1600mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4350mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm2.8mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。 B方向竖楞9根，H方向竖楞9根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.350m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.190。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.470kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.929.470=26.523kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应当按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.226.5230.300+1.403.6000.300=11.060kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.957+1.401.080)0.1950.195=0.042kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/16200=2.596N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.957+1.41.080)0.195=1.294kN 截面抗剪强度计算值 T=31294.0/(2300.00018.000)=0.359N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.9571954/(1006000145800)=0.089mm 面板的最大挠度小于195.0/250,满足规定! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应当按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.195m。 荷载计算值 q = 1.226.5230.195+1.403.6000.195=7.189kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.157/0.300=7.189kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1890.300.30=0.065kN.m 最大剪力 Q=0.60.3007.189=1.294kN 最大支座力 N=1.10.3007.189=2.372kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.065106/54000.0=1.20N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31294/(24090)=0.539N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足规定! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.172300.04/(1009500.002430000.0)=0.012mm 最大挠度小于300.0/250,满足规定! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.226.52+1.403.60)0.195 0.300 = 2.16kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 通过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.426kN.m 最大变形 vmax=0.140mm 最大支座力 Qmax=7.521kN 抗弯计算强度 f=0.426106/8496.0=50.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足规定! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.521 对拉螺栓强度验算满足规定! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.226.52+1.403.60)0.195 0.300 = 2.16kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 通过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.392kN.m 最大变形 vmax=0.216mm 最大支座力 Qmax=6.923kN 抗弯计算强度 f=0.392106/8496.0=46.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管的最大挠度小于653.3/150与10mm,满足规定! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.923 对拉螺栓强度验算满足规定!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1400mm，高度2700mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置11道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+450+450+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.550m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.170kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.934.180=30.762kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.24m。 荷载计算值 q = 1.230.7620.241+1.403.6000.241=10.111kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 24.101.801.80/6 = 13.01cm3； I = 24.101.801.801.80/12 = 11.71cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.961kN N2=2.763kN N3=2.349kN N4=2.460kN N5=2.430kN N6=2.440kN N7=2.430kN N8=2.460kN N9=2.349kN N10=2.763kN N11=0.961kN 最大弯矩 M = 0.062kN.m 最大变形 V = 0.229mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/13014=4.764N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31475.0/(2241.00018.000)=0.510N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.229mm 面板的最大挠度小于241.0/250,满足规定! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2430.76+1.40.243.60=10.111kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2430.76=7.414kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.550/0.450=10.111kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.1110.450.45=0.205kN.m 最大剪力 Q=0.60.45010.111=2.730kN 最大支座力 N=1.10.45010.111=5.005kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.205106/54000.0=3.79N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32730/(24090)=1.137N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足规定! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.414450.04/(1009500.002430000.0)=0.089mm 最大挠度小于450.0/250,满足规定! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 通过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.596kN.m 最大变形 vmax=0.690mm 最大支座力 Qmax=16.607kN 抗弯计算强度 f=1.596106/8496.0=187.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足规定! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.607 对拉螺栓强度验算满足规定!梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=1400mm， 梁截面高度 H=2700mm， H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面底部木方距离200mm，