转换层框支梁施工方案.doc

转换层框支梁

施
工
方
案

XX工程公司
年月日
一、工程概况

---------工程五层以上结构采用钢筋砼剪力墙结构，五层以下钢筋砼框支剪力墙结构，在五层设置结构转换层，标高为21.2m，层高6.65m，楼板厚度除了注明外均为200 ㎜，框支梁断面： 6001800，8001800，800800，500900等，框支梁主筋主要采用三级钢筋 ：32、28、25。
砼强度等级：五层梁板、四层框架柱子均为C40。

二、编制依据
1．《砼结构工程施工质量验收规范》 GB50204 —2002
2．《砼结构设计规范》 GB50010-2002
3．《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300 —2001
4．《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》 JGJ108 —96
5．《带肋钢筋套筒挤压连接技术及验收规程》 YB9250 —93
6．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 —2001
7．《工程测量规范》 GB50026 —93
8．《建筑施工安全检查标准》 JGJ59 —99
9．-----------工程施工组织设计
10．-----------工程施工图纸
11．公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。

三、施工总体布署
1.现场施工时，为确保结构安全，四层梁板模板及支架不拆除，五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。同时，在二层楼面局部加固截面较大框支梁下部位的三层梁板。
2．四层楼面浇筑砼后放线确定框支梁的位置，四层墙、柱模板支设完毕锚入梁面筋，先浇四层墙柱砼至梁底或板底，再浇筑五层梁板砼。
3．框支梁、板支撑主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。
4．避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、密度过大影响砼浇筑质量，梁、板钢筋尽可能贯通。
5．四层柱子施工时，必须把斜撑的钢筋锚入柱子内，才能浇筑柱子砼。
四、工艺流程

斜撑钢筋的锚固→浇筑三层墙柱砼→四层楼板施工→四层砼楼面放线（框支梁位、梁筋线）→搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋→引测至支撑架上梁位、梁筋线→按线摆放梁面第一排筋→调整柱筋满足框支梁排距→支剪力墙、柱模板→固定柱筋间距→复查梁筋位置、标高→浇筑四层墙、柱砼→支梁底板→绑扎梁筋→支梁侧板、平台板→绑扎板筋→放上部剪力墙线（四层楼板小横杆先松后、再提紧）→插上部剪力墙筋→复查插筋位置（检查梁板支撑系统）→隐蔽验收→浇筑砼

五．施工准备
1．技术准备
转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，砼配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护层的保证措施，大梁梁底的清洗措施，大体积砼的浇筑，砼的养护措施，应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合，垫块采用钢筋垫块。
本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。
砼浇灌是在夜间施工时，浇灌砼之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好砼的配合比，尽量降低水化热高峰值。
2．准备好充足的人力、材料及机械设备，保证转换层的施工进度和施工质量。
3．转换层总的施工进度时间为30天。

六、钢筋工程
（一）一般规定：
1．本工程框支层框架抗震等级为一级，框支梁钢筋直径比较大，主筋采用三级钢筋,规格为：Φ32、Φ28、Φ25；梁箍筋：Φ8、Φ10、Φ12、Φ14；腰筋：Φ16、Φ18；拉筋：Φ12；板筋为Φ14@150，
钢筋应有出厂质量证明书或检验报告，进场时应按炉批号及直径分批检验，合格后才准用。
2．框支梁纵筋接头采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵筋截面面积的50% ，相邻接头间距不应小于 40d，接头位置应避开墙体开洞位置。
3．梁高不小于1500的框支梁，其梁侧两侧设 4-50 的钢丝网，等截面梁相交底筋中有一个方向的保护层大于50㎜时，梁底设4-50 的钢丝网。
4．本工程框支梁根据四层结构布置图，四层梁、板配筋图等图纸，砼施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（ 00G101）及结构总说明。
5．本层墙、柱施工缝，有框支梁梁腋的留设在梁腋底，浇墙、柱砼前，应将框支梁面筋锚入墙柱内。按线摆放梁面筋，保证框支梁筋的排列，适当调整柱筋间距。
框支梁面筋承重支架示意图。
（二）钢筋锚固：
1． 框支梁的锚固：柱支座≤1500时按OOG101施工，柱支座>1500时，底筋伸入LaE ，面筋伸入1000并下弯，下弯长度按00G101要求。框支梁（ KZL ）面筋的锚固长度 40d从梁底算起，二排钢筋伸出支座的长度按OOG101示意。以框支梁为支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下弯 LaE 。底筋的锚固长度 40d从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且≥ 0.45LaE。
2． 所有腰筋均应锚入支座 LaE。
框支梁示意图
框支柱钢筋锚固长度：水平段长度200修改为LaE；中柱支座时，可以锚入梁内的钢筋则可直接向柱外弯入梁内，不必向内弯；框支柱在上部剪力墙范围内的纵向钢筋应伸入上层剪力墙楼板底。
3． 板筋的施工：底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d，支座长时为15d，面筋尽可能连通，如需搭接在一个截面不应大于25%，板底筋支承于核心筒400厚时，须伸至支座端下弯10d。
（三）钢筋机械连接
1．框支梁纵向钢筋不宜有接头，如需接头，采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面不应超过全部纵筋截面面积的 50% ，相邻接头的接头间距不应水于 40d。接头位置应避开墙体开洞位置。
（四）框支梁筋施工
1．二层柱子施工时锚入斜撑的钢筋，三层墙、柱施工缝留设在框支梁底或梁腋底，浇剪力墙、柱砼前，沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架，以承重架小横杆按梁面标高控制面筋标高，将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内，并与承重架小横杆绑扎牢固。
框支梁面筋承重架示意图
2．面筋直径、规格、数量、位置、标高复核无误后方可浇筑墙、柱砼
3．框支梁穿铁顺序：
框支梁模板支设完毕，检查合格后即可绑扎梁钢筋，穿铁顺序确定如下：总的方向是先施工东西方向再施工南北方向，板筋同梁的施工方向。保证南北方向的梁高，与之相交梁加大梁保护层厚度。 在梁支座处，应注意纵横方向梁筋相交处，控制梁面标高，并应预留板筋位置及保护层厚度。
详见框支梁平面布置示意图
4．钢筋间距、排距的控制：
钢筋间距根据设计图纸，用粉笔划线每根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000。
5．保护层的控制：
由于框支梁的钢筋比较密，直径大，普通的垫块容易被压碎，采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为垫块，下部焊一块56060的铁块，面刷防锈漆二遍，框支梁加设直径16~18的钢筋内撑，两端焊一块60603的铁板，面刷防锈漆二遍。

6．上部结构钢筋插设：
① 框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板底，能通则通，四、五层剪力墙属于加强区，直径大于22的搭接接头错开500。
②平台模板支设好后，应在木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。待钢筋施工完毕后，于控制线位置焊接不小于Φ14的通长限位钢筋，然后根据设计要求插设上部结构的钢筋并固定。其次墙中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好，墙的纵筋在两侧也应用通长水平筋临时绑扎固定。
（五）钢筋隐蔽验收
钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。

七、模板工程

（一）模板体系的设计
1．三层剪力墙、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺，因本层框支梁截面高，应严格控制砼的浇筑高度，有梁腋处墙、柱施工缝留在梁腋处，有梁处墙、柱施工缝留在梁底，其余剪力墙留在板底。
2．四层梁板模板工程材料采用：915183018胶合板，4085刨枋，100100木枋，ф483.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶撑。
3．框支梁支撑系统
（二）梁模及其支撑计算：
以7002000为框支梁最大截面为计算单元，验算如下：
1．底模承受荷载
自重：0.700.058=0.041 KN/M
砼自重：0.72.024=33.6 KN/M
板筋重量：0.28KN/M
梁筋重量：主筋 ф32： 52根 3.22KN/M
腰筋：ф16：30根 0.43KN/M
箍筋：ф16 1.16KN/M
拉筋：ф12 0.96KN/M
∑=5.801KN/M
振捣砼产生的荷载标准值：21.1=2.2KN/M
施工时活荷载：2 KN/M
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.041+33.6+0.28+5.801）1.2+2.2+2.01.4 = 53.55KN/M
2．梁底模计算：
采用915183018胶合板，按连续五跨梁计算，底模以横向木枋为支座，查表得：Km=-0.105 Kv=-0.606 Kf=0.644
查得胶合板的抗弯强度f =30N/ mm2, 抗剪强度fv=2N/ mm2
Mmax = K g’ L2 = 0.10553.550.062 = 0.02KN.m
V = Kv g’L = 0.60653.550.06 =1.95KN
W= b h2 /6 = 70018 2 /6 =37800m3
б= M / W = 0.02106 / 37800 =0.53N/mm2＜f=30N/mm2
τ= 3v / (2bh) = 31.95103/ (270018)
=0.23N/ m m 2 < fv = 2 N/mm2
由I= b h2 /12=700183/12=18900㎜3
挠度f = Kf g’ L4/ (100EI)
=53.556040.644/ (100104918900)
=0.003㎜＜[f]=60/250=0.24㎜
满足要求
3．梁底横向木枋（40852000）验算
木枋以支架横杆为支座，跨度600，设横向11根木枋＠100，按五跨连接梁计算。
框支梁自重：g 1=53.55KN/m（前面已计算）
梁底木枋：0.040.0851126.26=0.51KN/m
梁侧模板：2.020.058=0.232KN/m
梁侧板木枋及架管：
202.50.040.0856.86+200.077=2.706KN/m
荷载设计值：g合= g1 + (0.51+0.232+2.706)1.2 = 57.68KN/m
（2）受力计算：
采用松木，抗弯强度 f =17N/ mm2，顺纹抗剪强度fv=1.6 N/ mm2
查表得：Km=-0.105, Kv=-0.606
Mmax = Km g L2= 0.10557.680.62=2.18KN.m
V = Kv g L = 0.60657.680.6=20.97KN
Wx = bh2 / 6 = 40852 / 6 = 48166.67㎜3
σ = Mmax / Wx =2.18106/ (1148166.67)
= 4.11N/ mm2＜f=17N/ mm2
τ= 3 v / (2b h) =324.6103/ (1124085)
=0.84N/ mm2＜fv =1.6 N / mm2
Kf = 0.644
I= b h3 / 12 = 2047083.33mm4
挠度f = Kf g’ L4/ (100 E I)
=0.64457.686004/(111001042047083.33)
=0.21mm＜[f]=600/250=2.4mm
满足要求
4.小横杆验算：
按3跨简支梁计算，扣件接点间于刚接和铰接之间，计算偏于安全。小横杆上承受梁底4085木枋，木枋间距100，可近似认为横杆所受力为均布荷载。
（1） 承载力、刚度验算
查《结构建筑静力计算手册》得
Km = -0.1 Kv = 0.6 Kf = 0.677
Mmax = Km g L2= 0.1057.680.602 = 2.076KN/m
V = Kv g L = 0.657.680.60=20.76KN
Σ = M / Wn = 2.076106 /(35.08103)= 136.22N/mm﹤f=215N/mm2
Τ = V/An =20.76103 / 489 = 42.45N/mm﹤fv =125N/mm2
F = 0.677PL4 /100EI = 0.67757.686004/(1002.1105312.19104)=0.66mm﹤=f=600/250 =2.4mm
满足要求
5．立柱计算：
立柱计算高度L=1500 , i = 0.35(d+D)/2
=0.35(41+48)/2=15.58mm
λ = L/i =1500/ 15.58= 96.28
查《钢结构设计规范》得稳定系数φ=0.588 (b)
荷载N=57.680.60.45=15.57KN
σ =15.571030.588/489=18.72N/mm2
﹤φ[f]= 215=126.42N/mm2
满足要求
6．扣件抗滑力计算
根据《钢管脚手架》（JGJ130-2001）单个扣件抗滑力为10KN，因此采用双扣件形式，二个扣件抗滑力20KN大于实际承载力18.72KN，满足要求。
7.梁侧模板的计算
以KZL16(1)（7002000）为计算单元
（1） 梁侧板侧压力
F= γc H =252.0=50KN/m2
F = 0.22γct0β1β2V1/2 = 0.222551.21.1511/2 =37.95KN/m2
F—新浇混凝土时对模板最大侧压力
γc—混凝土重力密度（KN/ m3）取γC = 25KN/M3
t0—混凝土初凝时间，取t0 = 5h
V —混凝土浇筑速度（m/ h），取 V=1 m/ h
β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.2
β2—塌落度修正系数，取β2=1.15
H—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度（M），
取H =2.0 m取式中较小值F = 37.95 KN/m21.2 = 45.54 KN/m2
(2) 侧板承载力计算：
竖向木枋（4085）＠300，侧板按五跨连续梁计算
g = 45.541 = 45.54KN/m
Km =-0.105, Kv = -0.606
M = Km g L2 = 0.10545.540.32 = 0.43KN.M
V = Kv g L = 0.60645.540.3 = 8.28KN
W = b h2 /6 = 100018 2/6 = 54000mm3
σ= M/W = 0.43106/54000 = 7.97N/mm2<f=30N/mm2
τ= V/2bh =38.28103/2100018 = 0.69N/mm2
<fv=2N/mm2
符合要求
8.梁侧模肋（4085木枋）计算
肋以Φ483.5钢管围柃为支座，木枋＠300，跨度为450，两端悬挑三跨连续梁。

（2） 承载力验算，未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距，更便于安全。
g = 45.540.3=13.66KN/m
m=-0.10 Kv=-0.60
M = Km g L2 = 0.113.660.452 = 0.28KN．M
V =Kv g L = 0.60613.660.45 = 3.73KN
W = bh2/6 = 40852/6=48166.7mm3
σ=M/W = 0.28106/(248166.7)mm3
=2.91N/mm2<fw = 17N/mm3
τ= V/2bh = 33.73103/240852=0.27mm2
<fv=1.6N/mm
符合要求
9.梁侧模钢管（2ф483.5）围柃计算
钢管围柃以螺栓（ф12、＠600450）为支座，按集中荷载五跨连续梁计算：
（1） 承载力计算
p =0.600.4545.54=12.30 KN
查表得系数：
Km=-0.171, Kv=-0.658, Kf=1.097
钢管截面系数：
Wn = 5.08103mm3 A = 489mm2
I =12.19104 mm4 E=2.1105 N/mm2
M = Km p L = 0.17112.300.6 =1.26KN.m
V = Kv p =0.65820.49=8.09KN
W= bh2/6 = 40852/6 = 48166.7mm3
Σ = M/ Wn =1.26106/(25.08103)mm3
=124.02N/mm2﹤f=215N/mm2
Τ = V/A = 8.09103/489=16.54N/mm<fv=125N/mm2
F =1.097 P L3/100EI
=1.09712.31036003/ (21002.110512.19104)
=0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm
符合要求
10.对拉螺栓计算
ф12螺栓间距为：600450
拉力 F=45.540.60.45=12.29KN, A=113mm2
σ=F/A=12.29103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2
符合要求
（三）三层梁承载力计算：
〈一〉验算1-7交1-A轴400700梁承载力
1.取计算单元

2.荷载计算
（1） 四层梁板
① KZL16(1)：57.688.4=483.84KN（设计值）
② 墙插筋：5.95KN
③ 模板及支架：24.73 KN
楼板模板：8.40.70.5=2.94 KN
模板支架：21.789 KN
④ 振捣砼时产生的荷载：8.40.72=11.76KN
荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)1.2+11.761.4=537.12KN
(2) 三层梁板KL43(1)
砼： 0.40.78.424=56.45KN
钢筋：梁筋：2.776KN
板筋：0.88KN
合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN
g合=60.10+537.12=597.22KN
g = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M
(3)梁强度验算(视两端固定梁)
最大的弯矩：qL21/8=71.098.42/8=627.01KN.M
αs=M/(fcm b h02 )=627.01106/(16.54006502)=0.225
查表得：γs=0.870
AS=627.01106/(3100.870650)=3576mm2
梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2
梁面配筋：2Φ28+2Φ22, AS= 1232+226=1458 mm2
不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。
〈四〉二层K44（1）400700的验算
(1)荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN
模板及支架:24.73KN
合计：60.10+24.73=84.83KN
g=84.83/8.4=10.10KN/ M
(2)梁强度验算

最大的弯矩： qL21/8=10.108.42/8=89.08KN.M
αs=M/(fcm b h02 )=89.08106/(16.54006502)=0.03
查表得：γs=0.985
AS=89.08106/(3100.985650)=488.82 ㎜2
三层为：AS =3576-1521-1458=597
合计：488.82+597=1045㎜2
梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2
梁面配筋：2Φ25+2Φ22, AS= 982+226=1208mm2
完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。
〈二〉验算1-3/1-7交1-L/1-H的三层板
四层转换层框支梁6001700的有关荷载
1．转换层梁的有关荷载
1） 模板及枋条自重：
0.64.50.058+0.040.0851126.86=0.67KN
2） 梁侧模及架管：
1.74.50.058+300.040.08516.86+0.07736
=3.92 KN
3）钢筋重量：主筋 ф32：14根 0.66KN/M
腰筋：ф16：10根 0.16KN/M
箍筋：ф16 1.23KN/M
拉筋：ф12 0.86KN/M
∑=2.914.5=13.10KN
4)砼自重:240.61.7=24.484.5=110.16 KN
5)振捣砼产生的荷载标准值：21.1=2.24.5=9.9KN
6)钢管支撑:2.46 KN/㎡
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.67+3.92+13.10+110.16）1.2+9.91.4
= 141.69KN
2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载
1） 楼板模板及木枋重量：
0. 0582.11.5+0.040.08566.86=0.32KN
2)钢筋重量：(151.5+112.2)1.219.8=0.55 KN
3)砼自重：241.52.10.2=15.84 KN
4)钢管支撑：65.47.859.8=2.49 KN
5)振捣砼产生的荷载标准值：21.1=2.2KN
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）1.2+2.21.4
=31.94KN
6）板的荷载传给框支梁：
(2.1+0.73)/20.7531.94/(2.11.5)=10.76 KN
3.次梁(400800)荷载传给框支梁
1) 模板及枋条自重：
1.50.040.058+0.040.085156.86=0.35KN
2） 侧模及架管：
0.821.50.058+80.040.0852=0.19 KN
3）钢筋重量：主筋 ф20：8根 0.28KN/M
箍筋：ф16 0.39KN/M
拉筋：ф12 0.612KN/M
∑=2.91/0.4=3.21KN
4)砼自重:240.40.8=7.68/0.4=19.20 KN
5)振捣砼产生的荷载标准值：21.1=2.2/0.4=5.5KN
6)钢管支撑:2.46 KN
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）1.2+5.51.4
= 38.19KN
7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2=19.096 KN
4、板传来荷载：
1）（2.3+0.76）/20.7510.76=11.589 KN
2)(4.5+1.5)/22.1710.1=65.75 KN
框支梁总的荷载:
141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89
5.三层楼板的自重：10.76KN
总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99 KN
258.89/(0.64.5)=95.88 KN /㎡
〈三〉验算三层楼板
1．板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力
n=L1/L2=2975/2575=1.2
查表取a=0.8
按公式取β=ASⅠ/ AS1= A`SⅠ/ AS1 = ASⅡ/ AS2 = ASⅡ/ AS2 =2
取h01=200-30=170mm h02=200-30-10=160mm
由公式
M1= ASⅠ(L2-L1/4)fy0.9 h01
= ASⅠ (2975-2575/4)2100.9170
=75.03106 ASⅠ N.mm
M2= ASⅠa3/4L1fy0.9h02
= ASⅠ0.83/425802100.9160
=46.81106 ASⅠ N.mm
MⅠ=M`Ⅰ= ASⅠβL2fy0.9h01
= ASⅠ225752100.9170
=191.49106 ASⅠ N.mm
MⅡ=M`Ⅱ= ASⅠaβL1fy0.9h01
= ASⅠ0.8229752100.9170
=124.83106 ASⅠ N.mm
将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即
2 M1+2 M2+ MⅠ+ M`Ⅰ+ MⅡ+ M`Ⅱ =0.8 P L12/12 (3L2-L1)
2(75.02+46.81+191.49+124.83)ASⅠ106= 0.81/1295.88103/1000225752(32975-2575)
ASⅠ=307 mm2/m
AS2 = a ASⅠ =0.8307=245 mm2/m
ASⅠ=βASⅠ =2307=614 mm2/m
ASⅡ =βAS2 =2245=490 mm2/m
三层板钢筋为φ10@150不能满足要求。
〈三〉验算二层板
1．二层板及模板支架：35.49KN
2 M1+2 M2+ MⅠ+ M`Ⅰ+ MⅡ+ M`Ⅱ =0.8 P L12/12 (3L2-L1)
2(75.02+46.81+191.49+124.83)ASⅠ106= 0.81/1235.49103/1000225752(32975-2575)
ASⅠ =114 mm2/m
AS2 = a ASⅠ =0.8114=91 mm2/m
ASⅠ=βASⅠ =2114=228mm2/m
ASⅡ =βAS2 =291=182 mm2/m
二层板钢筋为φ10@150能满足要求
经上述计算，三层框架梁不能够承担四层梁板荷载及施工荷载，楼板也不能承担四层梁的荷载，框支梁有的支撑直接支撑在三层楼板上，在施工时保证二层楼板的支撑不能拆除。故实际施工时，二层梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提紧，三层梁板荷载及施工荷载由三层及一层梁板共同承担，以确保施工安全，框支梁直接支撑在下层楼板上的，一层梁板必须加设顶撑并与上层相对应。
框支梁支撑布置示意图
〈四〉后浇带处采用工字钢梁过渡至两边梁上验算如下：
1． 计算简图
2．四层转换层框支梁4001000的有关荷载
1)模板及枋条自重：
0.45.550.058+0.040.085566.86=1.43KN
2)梁侧模及架管：
1.05.550.0582+2020.040.08516.86+0.07785.55=4.87KN
3)钢筋重量：主筋 2.4245.55+45.553.85=0.89KN/M
箍筋：ф14 1.59KN/M
拉筋：ф12 0.35KN/M

4)砼自重:240.41.05.55=53.28 KN
5)振捣砼产生的荷载标准值：21.15.55=12.21KN
6)钢管支撑:4.95 KN/㎡
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（1.43+4.87+0.89+1.59+0.35+53.28+4.95）1.2+12.211.4 = 97.93KN
g=97.93/5.55=17.64 KN/m
3.转换层后浇带的板有关荷载:
1)模板及枋条自重：
1.255.550.058+0.040.085201.256.86=0.98KN
2)钢筋重量：1.16KN
3)砼自重:240.21.255.55=33.3KN
4)振捣砼产生的荷载标准值：21.251.15.55=15.26KN
5)钢管支撑:7.16 KN
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.98+1.16+0.89+33.3+7.16）1.2+15.261.4 = 72.48KN
g=72.48/(5.551.25)=10.0 KN/m
4.验算工字钢梁的强度
1)计算简图
2)最大弯矩:17.640.6=10.58KN.M
δ=10.58106/1.05237103=42.52N/㎜2<190 N/㎜2
工字钢梁完全能够满足要求
模板支撑体系，严格按本施工方案执行，在支撑三层的墙柱上弹线，以便浇筑砼时，是否有下沉，浇筑砼时安排专人负责，如有下沉现象，使用千 顶的应急措施。
（三）拆模注意事项
1．拆模时间：跨度小于或等于8M的梁、板待强度等级达到设计要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及悬挑结构，必须待强度达到设计要求的100%后，方可拆除。
2．拆模严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。
3．拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。
4．拆除的模板，应专人清理和修整，涂刷脱模，模板拆除过程中如发现质量问题，应及时向工程技术人员汇报，会监理共同处理合格后，方可继续拆除。

八、砼工程

（一）概述
本层梁板砼强度等级Ｃ5０，最大的框支梁截面7002000，板厚为200㎜，梁板砼方量约为550M3，墙柱砼方量约为330 M3。砼浇筑方向：从1-15轴往2-1轴方向浇筑砼。浇筑砼按大体积砼施工要求。
（二）砼材质要求
① 水泥：普通硅酸盐水泥，标号为525R，要符合《硅酸盐水泥、普通硅硅酸盐水泥》（GB175-92）的要求，且必须有准用证、出厂试验报告和复检试验报告。
② 砂：中砂，要符合《建筑用砂》GB/T14684-93的要求。
③ 石：5~31.5mm连续级的碎石，要符合《建筑用卵石、碎石》GB/T14685-93的要求。
④ 粉煤灰：本地发电厂提供，要符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB1596-91）的要求。
⑤ 外加剂：符合《混凝土外加剂》GB8076-87的要求。
⑥ 水：饮用水。
（三）要求砼厂家及时提供以下资料：
① 砂、石、水泥、外加剂、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。
② 所供砼的配合比设计及检验的原始记录和检验报告。
③ 商品砼出厂质量证明书；
（四）砼泵送注意事项：
（一) 泵送前的准备工作
(1) 检查砼泵或设置是否坚实可靠；
(2) 检查坍落度是否满足泵送经要求；
(3) 检查砼泵的受料斗和输送管线不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨料或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵机与砼接触部位用水加以湿润。
(4) 在正式泵送砼之前，要压送水、水泥砂浆或水泥浆湿润输送管线和泵体。
（二) 砼泵送
(1) 砼下料前，应高速转动 30 Ｓ后反转出料，出料时如发现砼拌合物有异常出现，应立即停止出料，再高速转动方可出料；
(2) 开始泵送时，砼泵操作人员应使砼低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用大行程运转；
(3) 正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若砼供应不及时，宁可降低泵送速度，也经保持连续泵送；
(4) 泵送中断时间不准超堵塞１小时（视气温而定，如气温堵塞过高还需缩短中断时间），泵送中断时间超过３０分钟或出现异常现象时，砼泵应间隙进行推动，即每隔４—５分钟开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内砼合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌３—４转，防止砼离析。
(5) 在泵送过程中，要定时检查活塞的冲程，不使其超堵塞允许的地最大冲程；
(6) 在砼泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或吵浆湿润接长的管段，每次接长一般以３米为宜，如接长的管段小于３米时，且管段情况良好，亦可不必事先湿润；
(7)在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泵送高度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响；
(8) 在泵送过程中如出现砼泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生较大的推动等异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的锥武汉管、弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞；如输送管线产生堵塞。可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待砼卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头拧紧；
(9) 夏季高温季节进行泵送砼时，泵的输送管线宜用湿麻袋或草包包裹、覆盖，并经常喷洒冷水降温，对浇筑后砼面层，必须进行二次抹面，以防止产生干缩裂缝，并立即覆盖、浇水养护；
(10) 在砼泵送过程中，加强通讯联络，及时反馈信息，开泵，停泵；
(11) 在泵送过程中管内应充满砼，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵将砼吸架，去除空气后再转为正常泵送；
(12) 在泵送砼时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充；
(13) 泵送将结束时，经估算残留在管线中的砼量，因为这些砼经水或压缩空气推出后尚能使用；
(14) 砼泵使用完毕应及时清洗，清洗时进料口塞入海绵球，然后泵水或用压力将输送管线中的砼推出，清洗用水不得排入浇筑的砼内。清洗之前一定要反泵吸料，降低管线内的余压力。
（三） 余渣处理
经水冲洗后的砼不得用于工程上，以及剩余的砼均采用压力水冲洗，洗净水泥浆后备用。
（五）砼浇筑
本工程转换层砼浇筑时，所有作业的班组均安排双班人员，采取双班制，进行不间断作业，本层支撑系统经计算，能满足施工要求，但在浇筑时，必须安排人员值班，对支撑系统加强检查及其观察，发现问题及时处理。为了减少漏浆、胀模及钢筋主筋移位等质量通病，在浇筑砼的同时，要求模板班组及钢筋班组的班组长到现场值班，协助工长加强监督管理。
1．为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，不得直接放置在钢筋骨架上。由于泵送砼塌落度14