充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用.pdf

第 卷第期有色金属（矿山部分）年月犱 狅 犻：犼 犻 狊 狊 狀 充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用郭鸿德，杨晓飞，刘国栋，张晓蕾，万串串，刘立顺，（矿冶科技集团有限公司，北京 ；国家金属矿绿色开采国际联合研究中心，北京 ；山东黄金矿业（莱州）三山岛金矿，山东 莱州 ；莱州市环境卫生管理中心，山东 莱州 ；北京科技大学 土木与资源工程学院，北京 ）摘要：爆破成井是中深孔或深孔采矿方法中关键的一个工艺，主要包括分次或一次爆破成井方式。在中深孔采矿工艺中，切割天井是重要的采切工程，通常采用普通法、吊罐法或爬罐法进行施工，存在较大的安全隐患，并且掘进效率较低，严重影响矿山生产。近年来，三山岛金矿下向中深孔分段采矿面临充填体下中深孔采场切割天井的施工难题，研究了直孔掏槽法切割天井的一次爆破成井技术及应用效果。通过爆破参数计算，选用装药孔直径、补偿空孔直径 的钻孔孔径，综合考虑确定了装药孔与空孔之间的距离为 ，能够满足爆破补偿空间及自由面的要求。结合矿岩稳固条件，选用孔掏槽方式，进而制定了炮孔布置方案，即掏槽孔设计个中心装药孔，个空孔作为补偿孔，辅助孔个，周边孔 个，共计 个孔。在确定炮孔堵塞长度、炸药选择、装药结构、微差时间、起爆顺序等工艺参数之后，开展了切割天井的现场工业试验。试验表明：切割天井一次爆破成井方案是可行的，爆破块度均匀，无大块和过粉现象，爆破扰动小，爆破成形规格满足设计要求，爆破效果良好，为其它类似条件的切割天井一次爆破技术应用提供了参考依据。关键词：切割天井；一次成井；充填体顶板；九孔掏槽；爆破效果中图分类号：文献标志码：文章编号：（）犚 犲 狊 犲 犪 狉 犮 犺犪 狀 犱犪 狆 狆 犾 犻 犮 犪 狋 犻 狅 狀狅 犳 狊 犾 狅 狋 狉 犪 犻 狊 犲狌 狀 犱 犲 狉 狋 犺 犲 犳 犻 犾 犾狑 犻 狋 犺狅 狀 犲 狋 犻 犿 犲犵 狉 狅 狅 狏 犲 犱犫 犾 犪 狊 狋 犻 狀 犵 狋 犲 犮 犺 狀 狅 犾 狅 犵 狔 ，（，；，；，；，；，）犃 犫 狊 狋 狉 犪 犮 狋：，收稿日期：基金项目：国家重点研发计划项目（）作者简介：郭鸿德（），男，工程师，采矿工程专业，主要从事采矿工艺与岩石力学相关研究工作。：。第期郭鸿德等：充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用 ，犓 犲 狔狑 狅 狉 犱 狊：；据不完全统计，目前国内外采用一次爆破成井法最大成井高度：国内，国外。我国传统天井施工工艺大多采用普通法，存在劳动强度大、施工效率低、施工成本高、安全风险高等缺点，在安全事故中占比较高 。随着矿山开采深度的增加，天井普通法施工安全风险和施工难度随之增加，不断制约矿山安全高效采矿，成为矿山亟需解决的技术难题。三山岛金矿作为国内机械化程度最高的黄金矿山之一，近年来与科研院所合作开展了下向中深孔分段采矿试验工作，其中充填体下采场切割天井的施工问题成为制约中深孔高效采矿的技术难题，为解决此难题，经研究论证，试验成功了切割天井一次爆破成井技术，为中深孔采场切割天井施工提供了理论依据与实践经验。概述山东黄金矿业（莱州）有限公司三山岛金矿位于莱州市三山岛街道，本试验地点在三山岛金矿西山矿区 分段中深孔试验采场，该采场为二步骤回采采场，两侧分别为和中深孔采场，前端为中深孔采场，目前均已回采充填完毕；其顶部有多条进路采场胶结充填构筑成的假顶结构，如图所示。该采场设计宽度，长度，高度 ，下 部 水 平 布置 出矿 巷 道，规 格 （宽高，以 下 同），切 割 横 巷 规 格 ，切割天井规格 ，高度；上部 水平布置凿岩巷道，规格 。矿体主要赋存于下盘的黄铁绢英岩化碎裂岩和黄铁绢英岩化花岗质碎裂岩中，水文地质条件较好，岩 体 质 量 分 级 为级。岩 石 硬 度 系 数犳，岩 石 密 度 ，矿 岩 松 散 系数 。图中深孔试验采场情况犉 犻 犵 犿 犲 犱 犻 狌 犿 犱 犲 犲 狆犺 狅 犾 犲 狋 犲 狊 狋 狊 狋 狅 狆 犲犮 狅 狀 犱 犻 狋 犻 狅 狀 狊一次爆破成井方案选择一次爆破成井是指在岩体内按照设计断面和高度用钻机钻凿一系列平行钻孔，通过一次爆破形成符合设计要求的成井工艺。通常而言，一次爆破成井方式分为两类：直孔掏槽法和爆破漏斗法。如图所示。直孔掏槽法是利用大孔径空孔为初始自由面和补偿空间，掏槽孔借助空孔通过爆破形成掏槽，然后通过辅助孔和周边孔逐次爆破成井；爆破漏斗法在凿岩形成的平行全高炮孔内按集中药包的形式分段装药，以下端面为自由面，从下至上各分段药包按顺序逐段爆破形成一系列倒置的爆破漏斗直至扩展成设计要求的天井。两种方法的机理不同、工艺要求也不尽相同。一般来说直孔掏槽法对炮孔参有色金属（矿山部分）第 卷数设计及钻孔精度要求较高，所需炮孔也较多，但其装药结构、起爆顺序比较简单，可操作性强，易于掌握，在分段高度不甚大时较易实现一次成井；爆破漏斗法虽对炮孔精度的要求较低，但对装药结构、起爆顺序要求较高，操作工序比较繁杂，实施困难较大，不便推广普及。图两种成井方式特征犉 犻 犵 犜 犺 犲犮 犺 犪 狉 犪 犮 狋 犲 狉 犻 狊 狋 犻 犮狅 犳 狋 狑 狅狉 犪 犻 狊 犻 狀 犵犿 犲 狋 犺 狅 犱 狊根据数据统计，普通法、钻井法、爆破漏斗法和直孔掏槽法施工效率和成本综合比较情况如图所示。通过综合效率和成本比较，直孔掏槽法的优势较为明显。综上所述，本次设计选择直孔掏槽法进行爆破成井。基于设计的切割横巷宽度和高度，并根据切割天井断面越大、一次爆破成井的夹制性越小的原理，选取切割天井断面规格为 ，采用全高一次爆破成井装药结构。图不同方法综合效率及成本比较柱状图犉 犻 犵 犆 狅 犿 狆 犪 狉 犻 狊 狅 狀犮 狅 犾 狌 犿 狀狅 犳 犮 狅 犿 犫 犻 狀 犲 犱犲 犳 犳 犻 犮 犻 犲 狀 犮 狔犪 狀 犱犮 狅 狊 狋 狅 犳犱 犻 犳 犳 犲 狉 犲 狀 狋 狉 犪 犻 狊 犻 狀 犵犿 犲 狋 犺 狅 犱 狊爆破参数计算 钻孔孔径确定考虑到设计的切割横巷、切割天井断面及高度、矿山现有凿岩设备种类和可凿孔径大小、凿岩效率和凿 岩 成 孔 精 度 要 求 等，确 定 选 用 装 药 孔 直 径（台车施工），以此计算掏槽补偿空孔直径。根据装药孔直径犇与空孔直径犱关系：犇犱 （）（）式中：犱为 装 药 孔 直 径，；犇为 补 偿 孔 直径，。当犱 时，犇 ，因此掏槽补偿 空 孔 直 径 选 用 ，采 用 凿岩台车进行施工。粉碎圈和裂隙圈半径计算由于岩石破坏准则判定的多样性，其计算的粉碎圈半径和裂隙圈半径不同。本文采用 准则判断岩石破坏，以此计算粉碎圈与裂隙圈半径。）耦合装药条件粉碎圈半径狉犮：狉犮狏犃犅槡（）犮 犱狉犫，犃犮狆犮狆狏，犅（）犱（）（）犱（）（）式中：、为中间变量，不代表其他含义，为第期郭鸿德等：充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用炸药密度，；为矿岩密度，；狏为炸药爆速，；为动荷载传播衰减指数，前苏联学者给出应力波衰减指数与岩石泊松比之间的经验关系，冲击波作用取“”，应力波作用取“”；犮狆为纵波在岩石中的传播速度，；犮 犱为矿岩动载荷抗压强度，；狉犫为炮孔直径，；为侧压系数，犱犱；犱为岩石动态泊松比。裂隙圈半径狉狋：狉狋犮 犱（）狋 犱狏犃犅槡（）犮 犱狉犫（）式中：狋 犱为矿岩动载荷抗拉强度，。其它符号含义同上。）不耦合装药条件粉碎圈半径狉犮：狉犮狀犅犾犲槡犮 犱犃犮犃（）犫（）狉犫（）式中：狀为爆轰产物与炮孔壁碰撞时反射压力为入射压力倍数，一般，接近耦合装药时取大值；犃犮为药卷面积，；犃犫为炮孔面积，。其它符号含义同上。裂隙圈半径狉狋：狉狋犮 犱（）狋 犱狏狀犅犾犲槡犮 犱犃犮犃（）犫（）狉犫（）式中：为应力波传播衰减指数，犱犱。其它符号含义同上。选 取岩 石 乳 化 炸 药，炸 药 密 度为 ，爆速犇为 ，岩石密度为 ，岩石纵波速度犮狆为 ，岩石动态泊松比犱为 ，岩石抗压强度为 ，岩石抗拉强度为 ，粉碎区抗压动加载应变率 为 ，裂 隙 区 抗 压 动 加 载 应 变 率 为 ，抗拉动加载应变率为，炮孔直径狉犫为，爆轰产物与炮孔壁碰撞时反射压力为入射压力倍数狀取值。以此计算耦合与不耦合装药条件下粉碎圈及裂隙圈的半径，如表所示。表耦合装药与不耦合装药粉碎圈及裂隙圈半径范围值犜 犪 犫 犾 犲犆 狉 狌 狊 犺 犻 狀 犵犪 狀 犱犳 狉 犪 犮 狋 狌 狉 犲犮 犻 狉 犮 犾 犲 狉 犪 犱 犻 狌 狊狅 犳 犮 狅 狌 狆 犾 犲 犱犪 狀 犱狌 狀 犮 狅 狌 狆 犾 犲 犱犮 犺 犪 狉 犵 犻 狀 犵项目耦合装药不耦合装药 狉犮 狉犮狉犫 狉狋 狉狋狉犫 狉犮狉犫和狉狋狉犫为粉碎圈和裂隙圈与炮孔半径的比值，经计算，岩石粉碎圈半径约为炮孔半径的 倍，裂 隙 圈 半 径 约 为 炮 孔 半 径 的 倍。哈努卡耶夫的研究认为，埋入岩石中的炸药爆炸后，形成的粉碎圈半径为装药半径的倍，裂隙圈半径为装药半径的 倍，计算结果与上述研究较为吻合。掏槽孔与空孔之间的距离主要由补偿空间、炸药破碎范围和钻孔偏斜等确定，掏槽爆破主要通过装药孔的爆破贯穿提供补偿空间及初始自由面的空孔来形成槽腔，装药孔与空孔要满足能够为两孔之间的被爆 岩石提 供 足够 的补 偿 空 间 与 自 由 面 的要求。）补偿空间理论补偿空间应满足矿岩碎胀后所需要体积，不然就会发生“挤死”，导致爆破失败。由图可知：图装药孔与空孔补偿原理图犉 犻 犵 犆 狅 犿 狆 犲 狀 狊 犪 狋 犻 狅 狀犱 犻 犪 犵 狉 犪 犿狅 犳 狋 犺 犲犮 犺 犪 狉 犵 犻 狀 犵犺 狅 犾 犲犪 狀 犱犲 犿 狆 狋 狔犺 狅 犾 犲犛犓犛犛犛（）式中：犛为预爆岩体的横截面积，；犛为空孔横截面积，；犛为装药孔横截面积，；犓为岩石碎胀系数，一般为 ，根据地质资料取 。根据孔间距离、孔面积及两孔之间覆盖的面积，结合上式，能够推导出装药孔与空孔需要满足的距有色金属（矿山部分）第 卷离关系式如下：（犔犇犱犇犱）犓犇犱犔犇 犔（犇犱）犓（）犇（）犱犓（）（）计算得到：犔 。）破碎范围理论炸药爆破时产生的爆炸能量应满足孔间岩体爆破所需要的能量要求，否则炸药量过少将不能充分爆破岩体，炸药量过多将产生冲孔现象。需满足以下条件：犔犇（）犱，犔犇（）犱（）计算得到：犔 。）钻孔偏斜经验凿岩设备在凿岩过程中不可避免存在孔偏斜，炮孔偏斜率一般取，设计孔间距应满足避免因钻孔偏斜导致相邻钻孔穿孔的要求。需满足以下条件：犔犇犱犎 （）计算得到：犔 。根据以上三个条件，综合考虑装药孔与空孔之间的距离犔 。掏槽方式选择常见掏槽方式有以下几种（图）：图常见的掏槽方式犉 犻 犵 犛 犲 狏 犲 狉 犪 犾 犮 狌 狋 狋 犻 狀 犵犿 狅 犱 犲 狊各掏槽方式优缺点比较见表。表不同掏槽方式的对比犜 犪 犫 犾 犲 犆 犺 犪 狉 犪 犮 狋 犲 狉 犻 狊 狋 犻 犮犮 狅 犿 狆 犪 狉 犻 狊 狅 狀狅 犳犱 犻 犳 犳 犲 狉 犲 狀 狋 犮 狌 狋 狋 犻 狀 犵犿 狅 犱 犲 狊掏槽方式特点使用效果优缺点桶形掏槽各个掏槽孔相互平行且对称布置掏槽孔爆破后与空孔相通，比较容易成功优点：易贯通缺点：炮孔数目多，间隔近九孔掏槽孔布置为矩形或正方形，比较对称爆破后的形状相当规整呈方形优点：爆破后断面规整缺点：炮孔数目较多菱形掏槽炮孔以中心空孔为轴对称布置形状规整，空间相对较小优点：雷管段位少缺点：掏槽空间小螺旋掏槽掏槽眼呈螺旋状，各装药眼至空眼的距离依次递增爆堆均匀，基本无大块，超挖、欠挖不明显优点：孔数相同条件下，掏槽形成的面积较大缺点：首响孔爆破对结爆破效果影响大根据常用掏槽孔优缺点比较分析，结合矿岩稳固条件，本次选用九孔掏槽布置方式。补偿空间计算采用全段高一次爆破成井可显著缩短辅助作业时间，提高作业效率和作业安全系数，实施一次爆破成井技术的必要条件需满足：碎胀的岩石体积（犞）必须小于 天井下 部 巷道 可作 为 补 偿 空 间 的 体 积（犞犫）。犞犫犛犔犞狕犛 犎 犓（）（）由此得出：犎犛 犔犛（犓）代入数据得到：犎 。切割天井断面规格取 ，碎胀系数犓取 。下 部 巷 道 规 格（长宽高）取 。经计算，切割天井高度应小于 。切割井爆破后体积为 ，下部切割横巷体积为 ，则对于的切割天井，采用一次爆破成井，下部巷道的补偿空间较为充足。炮孔数量确定一般而言，天井掘进面上的炮孔总数与掘进面大小有关，同时也与岩石的种类、性质、炸药单耗、炮孔直径等有直接联系。一般来讲，天井断面越大或者岩石普氏系数越高，则所需要的炸药量越多，所需第期郭鸿德等：充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用的炮孔数就越多。犖 犳 犛槡（）式中：犖为炮孔数量；犳为岩石坚固性系数，取；犛为切割天井断面面积，为。计算得到：犖。根据设计装药结构、装药孔数量、切割天井断面和岩体比重，计算炸药单耗为：，与同类型切割天井爆破比较，炸药单耗处于合理范围之内。炮孔布置方案辅助孔：在确保补偿空间和自由面宽度的前提下，尽量增大槽腔面积，同时考虑孔偏影响，避免穿孔。同时应布置在掏槽孔空孔连线的延长线上，以避免掏槽孔爆破时对其造成冲击。参考其它矿山经验，共设计个辅助孔，辅助孔至临近掏槽孔的中心距取 ，距离空孔 。周边孔：根据公式犾（）犱计算，炮孔间距为 ，同时满足切割天井规格和补偿系数的要求，周边眼间距取 ，共设计 个周边孔。由于该采场为二步骤回采采场，其顶部、端部及两侧采场都已回采结束并进行了充填，构成了四面充填体包裹环境，为降低该采场爆破对四周充填体的扰动影响，根据上述确定的爆破参数，此采场切割天井的炮孔布置方案如图所示，即掏槽孔设计个中心装药孔，个空孔作为补偿孔，辅助孔个，周边孔 个，共计 个孔。图切割天井炮孔布置方案犉 犻 犵 犅 狅 狉 犲 犺 狅 犾 犲 犾 犪 狔 狅 狌 狋狆 犾 犪 狀狅 犳 犮 狌 狋 狉 犪 犻 狊 犲 炮孔堵塞长度确定）上部堵塞：该采场切割天井爆破时，上部有凿岩巷道和顶部充填体，下部有切割横巷和出矿巷道，满足切割天井爆破补偿空间的需要。为减少一次成井爆破对四周充填体的扰动及上部凿岩巷道的破坏，设计加强上部炮孔的堵塞，满足形成松动爆破漏斗时炮孔堵塞长度，实现松动破碎岩石在自重作用下向下掉落。）下部堵塞：切割天井下部空间充分，按照抛掷爆破漏斗时炮孔堵塞长度设计，抛掷爆破漏斗半径不能破坏后续爆破的炮孔，同时掏槽孔应能较好地击 穿 与 空 孔 之 间 的 原 岩。堵 塞 长 度 满 足 如 下条件：犔犛 （）犠，犠（）犱（）式中：犔犛为炮孔堵塞长度，犠为最小抵抗线。经计算，最小抵抗线犠为 ，堵塞长度犔犛为 。炸药选择本次切割天井炮孔采用上向装药，根据矿山目前成熟的装药工艺，采用成品乳化药卷，单个药卷长 ，直径为，卷，由节乳化炸药用胶布捆扎成一捆，用装药管将其推入孔中进行人工装药。如图所示，在捆扎时，用力将节药卷捆紧，使得药卷捆扎后直径小于炮孔直径，满足装药条件。图乳化药卷装药方案犉 犻 犵 犃 犿犿 狌 狀 犻 狋 犻 狅 狀狆 犾 犪 狀狅 犳 犲 犿 狌 犾 狊 犻 犳 犻 犲 犱犲 狓 狆 犾 狅 狊 犻 狏 犲 装药结构根据炮孔堵塞长度计算结果，掏槽孔上部堵塞 ，下部堵塞 ，其余炮孔上部堵塞 ，下部堵塞 。各个孔采用连续装药结构，孔上部堵塞完成后，用数码电子雷管固定在全长导爆索的端部，与捆药进行绑扎装至孔底，炮孔其余部分用捆装药装至下部填塞位置后完成堵塞即可。装药结构如图所示。有色金属（矿山部分）第 卷图装药结构示意图犉 犻 犵 犆 犺 犪 狉 犵 犻 狀 犵 狊 狋 狉 狌 犮 狋 狌 狉 犲犱 犻 犪 犵 狉 犪 犿 毫秒延时时间计算一次成井毫秒延时微差爆破作用机理复杂，存在许多计算微差时间的公式，而且不同公式之间并非完全一致，计算结果往往也有一定的差距。一般而言，有空孔掏槽爆破槽腔形成过程大致可以分为三个阶段，一为岩石破碎阶段，二为岩石渣抛掷充满槽腔阶段，三为岩石碎渣轴向排渣形成有效槽腔阶段。通过理论公式计算结果表明：小抵抗线，高炸药单耗下产生裂隙和岩石碎渣抛向空壁的时间很小，因此槽腔所需时间主要取决于槽腔内岩石碎渣轴向排渣时间。根据大多数矿山爆破成井的经验 ，一般辅助孔与掏槽孔微差时间 左右，周边孔与辅助孔微差时间大于 。起爆顺序根据现场凿岩情况，增加装药孔个，将掏槽的对角的个空孔进行装药，因此爆破顺序总体为掏槽孔辅助孔周边孔。起爆顺序及微差时间见表，起爆顺序如图所示，其中犜狀代表第狀次起爆顺序，表不同炮孔类型的微差时间犜 犪 犫 犾 犲犕 犻 犾 犾 犻 狊 犲 犮 狅 狀 犱犱 犲 犾 犪 狔 狋 犻 犿 犲狅 犳犱 犻 犳 犳 犲 狉 犲 狀 狋犫 狅 狉 犲 犺 狅 犾 犲犿 狅 犱 犲 狊炮孔编号炮孔类型起爆顺序微差时间 掏槽孔、掏槽孔 、掏槽孔 、辅助孔 、辅助孔 、周边孔 、周边孔 图起爆顺序图犉 犻 犵 犇 犲 狋 狅 狀 犪 狋 犻 狅 狀狊 犲 狇 狌 犲 狀 犮 犲犱 犻 犪 犵 狉 犪 犿狀，。爆破效果 凿岩验孔成孔质量决定了一次爆破成井的成败，一次成井炮孔布置的特点是炮孔集中，尤其掏槽孔间距较小。为保证炮孔施工质量，施工中主要把控以下几个环节：）选择良好的凿岩设备。通过调研矿区凿岩设备，选择施工精度较高的台车设备。）做好凿岩硐室和凿岩巷道的施工质量，保证凿岩硐室顶底板平整，检查不符合条件的及时处理；）做好测量放点工作，技术人员要严格按照设计，将每一个孔标定在凿岩硐室的顶板上，并对作业人员进行技术交底；）做好现场施工过程管理，施工前做好设备检查和维护工作，减少设备故障率；设备放置好后检查钻机的水平和垂直度是否满足要求，做到开孔准确；施工完成后组织相关人员对炮孔质量进行验收，对不满足要求的炮孔及时处理，保障后续装药顺利进行。装药起爆根据一次爆破成井的布孔设计和装药结构设计，本次爆破采用数码电子雷管和导爆索起爆网路，起爆方式采用孔底起爆。在完成孔底堵塞之后，导爆索绑扎捆药按照炮孔全长装入至孔底堵塞处，孔口预留约 长的导爆索，捆药连续装药装至距离孔底时，再装入预先绑扎好的数码电子雷管作为起爆弹，继续连续装药至孔口堵塞位置，用炮泥按照要求进行填塞。所有炮孔装药结束之后，进行堵塞检查和连线，雷管脚线和起爆母线要悬挂于巷道第期郭鸿德等：充填体下切割天井一次爆破成井技术研究与应用边帮，防止掉石冲击。最后将起爆母线引至约 处的起爆区域，在完成爆破警戒之后进行起爆。爆破效果爆破完成之后，经现场确认，爆破块度均匀，无大块和过粉现象，上部充填体和下部巷道无明显片帮情况发生，说明爆破扰动小。出矿完成后用三维激光扫描仪对其成形空间进行扫描，通过 软件 三 维 模 型 与 设 计 参 数 进 行 对 比，设 计 规 格 ，爆 破 成 井 井 颈 断 面 平 均 达 到 ，爆破效果良好。如图 所示。图 爆破成井效果及三维扫描情况犉 犻 犵 犆 狌 狋 狉 犪 犻 狊 犲 犲 犳 犳 犲 犮 狋 犪 狀 犱狋 犺 狉 犲 犲 犱 犻 犿 犲 狀 狊 犻 狅 狀 犪 犾 狊 犮 犪 狀 狀 犻 狀 犵狉 犲 狊 狌 犾 狋 结论）通过直孔掏槽法与爆破漏斗法的特征对比，选用直孔掏槽法进行爆破成井。通过爆破参数计算，选 用 装 药 孔 直 径 、补 偿 空 孔 直 径 的钻孔，综合考虑确定了装药孔与空孔之间的距离为 ，能够满足爆破需要。）通过对比不同掏槽方式的优缺点，选用九孔掏槽布置方式，在此基础上，制定了切割天井一次爆破成井的炮孔布置方案，即掏槽孔设计个中心装药孔，个空孔作为补偿孔，辅助孔个，周边孔 个，共计 个孔。）开展了切割天井一次爆破成井的现场工业试验，并通过三维激光扫描仪对其成形空间进行扫描，通过数据对比可知，设计规格 ，爆破断面达到 ，爆破效果良好，并且爆破块度均匀，无大块和过粉现象，爆破对四周充填体的扰动破坏小，因此，上述制定的切割天井一次爆破成井方案是可行的，可为其它类似条件的切割天井一次爆破技术应用提供参考依据。参考文献解世俊金属矿床地下开采北京：冶金工业出版社，：，李启月深孔爆破破岩能量分析及其应用长沙：中南大学，：，李启月，李夕兵，范作鹏，等深孔爆破一次成井技术与应用案例分析岩石力学与工程学报，（）：，（）：徐敏中深孔爆破一次成井技术研究及应用长沙：中南大学，：，汪旭光爆破手册北京：冶金工业出版社，：，王辉，徐泽林，李永明超深孔一次爆破扩井在深井施工中的应用探索有色金属（矿山部分），（）：，（），（）：黄华桃，何翔，刘龙琼，等一次爆破成井技术在自然崩落法聚矿槽施工中的应用有色金属（矿山部分），（）：，（），（）：姚高辉，李宜鑫中深孔一次爆破成井的掏槽爆破方式优化研究矿业研究与开发，（）：，（）：