水污染控制工程课程设计范例.doc

目 录

第一章 设计任务书 4
1.1设计资料 4
1.2厂址选择 4
1.3工程概况 5
1.4设计依据 5
第二章 解决工艺的选择与拟定 6
2.1 方案拟定的原则 6
2.2平面布置与高程布置简述 6
2.3 污水解决工艺流程的拟定 7
2.4 重要构筑物与预算概况 8
第三章设计与计算 9
3.1污水流量及水质计算 9 3.2解决限度的计算与拟定 12
3.3构筑物的计算 12
3.4地面相对高程计算 13
3.5配套设备的选型计算 15
3.6工程概算 17

第五章 污水解决厂总体布置
5.1污水厂平面布置 31
5.2污水厂高程布置 31
5.2水头损失计算表 34
总 结 35
参考文献 36

第一章 设计任务书
1.1设计题目
某城市污水解决厂
1.2设计资料
（1） 设计日平均水量 20230 m3/d
（2） 总变化系数 K=1.5
（3） 设计水质 (经24小时逐时取样混合后)
污水水温：10～25 ℃
CODcr= 380 mg/l；   Norg= 25 mg/l        
BOD5 = 150 mg/l； TN= 45 mg/l
SS=200 mg/l TP= 8 mg/l
NH3-N= 20～30 mg/l pH= 6～9
注：以上具体数值请核对水污染控制工程课程设计任务安排。
（4）解决规定 出水水质达成城乡污水解决厂污染物排放标准（GB 18918-2023）中的 一级B标准。解决后污水排入水体。注意：本次设计不考虑远期状况。
CODcr= 60 mg/l；   NH3-N= 8 mg/l
BOD5 = 20 mg/l； TN= 20 mg/l
SS= 20 mg/l TP= 1.5 mg/l
注：以上具体数值请查看水污染控制工程课程设计任务安排。
（5）厂址
①  厂区附近无大片农田；
② 管底标高446.00m；
③ 受纳水体位于厂区南侧，50年一遇最高水位为448.00m。
（6）气象及工程地质
① 该区平均气压为730.2mmHg柱；
②  年平均气温为13.1℃；
③  冬季最低为8℃；
④  常年主导风向为东南风；
⑤  最大风速为32m/s，平均为1.6m/s，历史最高台风12级；
⑥ 厂址周边工程地质良好，适合于修建城市污水解决厂。
1.3设计内容
（1）工艺流程选择 此设计选用　SBR　法，简述其特点及目前国内外使用该工艺的情况即可。
（2）构筑物工艺设计计算；
（3）水力计算；
（4）高程及平面布置；
（5）附属构筑物设计。
1.4设计成果
（1）设计说明书一份
（2）图纸三张：曝气池构筑物图（2#） 平面布置图（2#） 高程图（2#）
1.5设计规定
1) 设计参数选择合理。
2) 设计说明书规定计算机打印出来，条理清楚，计算准确，并规定附有设计计算示意图。
3) 图纸布局紧凑合理，可操作性强。格式规范，表达准确、规范。标注及说明所有用仿宋体书写。
4) 同组同学不得有抄袭现象。
1.6设计时间
总时间：第6学期 16-17周(6.9-6.22)
第16周(6.9-6.15)
6.9：安排设计任务；
6.10(星期二下午)：拟定具体解决工艺，指导教师确认；
6.9-6.13：查找资料，进行设计计算，编制设计说明书；
6.13(星期五下午)：中期检查（重点：说明书的编制）；
6.14-6.15；修改说明书，开始绘图；
第17周(6.16-6.22)
6.16-6.18：绘制CAD图；
6.18(星期三下午)：图纸抽查；
6.20(星期五下午)：上交设计，进行答辩；
6.21-6.22：修改设计，上交定稿。
1.7重要参考资料
[1] 教材《水污染控制工程》；
[2] 《水污染防治手册》；
[3] 《环境工程设计手册》；
[4] 《给水排水制图标准》；
[5] 《建筑给水排水设计规范》（GBJ15-88）；
[6] 本专业相关期刊。
第二章 解决工艺的选择与拟定
2.1方案拟定的原则
(1)采用先进、稳妥的解决工艺，经济合理，安全可靠。
(2)合理布局，投资低，占地少。
(3)减少能耗和解决成本。
(4)综合运用，无二次污染。
(5)综合国情，提高自动化管理水平。
2.2可行性方案的拟定
城市污水的生物解决技术是以污水中具有的污染物作为营养源，运用微生物的代谢作用使污染物降解，它是城市污水解决的重要手段，是水资源可连续发展的重要保证。城市二级污水解决厂常用的方法有：传统活性污泥法、AB法、氧化沟法、SBR法等等。下面对传统活性污泥法和SBR法两种方案进行比较，以便拟定污水的解决工艺。
SBR法的方案特点：
（1）抱负的推流过程使生化反映推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处在交替状态，净化效果好。
（2） 运营效果稳定，污水在抱负的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
（3） 耐冲击负荷，池内有滞留的解决水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。
（4） 工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运营灵活。
（5） 解决设备少，构造简朴，便于操作和维护管理。
（6） 反映池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。
（7） SBR法系统自身也适合于组合式构造方法，利于废水解决厂的扩建和改造。
（8） 脱氮除磷，适当控制运营方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。
（9） 工艺流程简朴、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反映器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。
从上面的对比中我们可以得到如下结论：从工艺技术角度考虑，普通曝气法和SBR法出水指标均能满足设计规定。但是，SBR法结构简朴，造价低，又适合中小型污水解决厂，这跟实际相符，所以选SBR法。
2.3污水解决工艺流程的拟定
SBR是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运营的活性污泥污水解决技术，又称序批式活性污泥法。 与传统污水解决工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反映替代稳态生化反映，静置抱负沉淀替代传统的动态沉淀。它的重要特性是在运营上的有序和间歇操作，进水、反映、沉淀、排水及空载5个工序，依次在同一SBR反映池中周期运营， SBR技术的核心是SBR反映池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统，流程简朴。
污水工艺流程的拟定重要依据污水水量、水质及变化规律，以及对出水水质和对污泥的解决规定来拟定。本着上述原则，本设计选SBR法作为污水解决工艺。
污水
粗格栅
泵
巴氏计量槽
细格栅
沉砂池
SBR反映池
消毒池
出水
污泥外运
污泥脱水
污泥泵
污泥浓缩

2.4 重要构筑物的选择
2.4.1格栅
格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续解决单元和水泵的正常运营，减轻后续解决单元的负荷，防止阻塞排泥管道。
本设计中在泵前设立一道中格栅。由于污水量大，相应的栅渣量也较大，故采用机械格栅。栅前栅后各设闸板供格栅检修时用，每个格栅的渠道内设液位计，控制格栅的运营。
格栅间配有一台螺旋输送机输送栅渣。螺旋格栅压榨输送出的栅渣经螺旋运送机送入渣斗，打包外运。
2.4.2泵房
考虑到水力条件、工程造价和布局的合理性，采用长方形泵房。为充足运用时间，选择集水池与机械间合建的半地下式泵房，这种泵房布置紧凑，占地少，机构省，操作方便。水泵及吸水管的充水采用自灌式，其优点是启动及时可靠，不需引水的辅助设备，操作简便。
2.4.3沉砂池
沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。其作用是从污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续解决构筑物的正常运营。工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。
设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简朴。池的上部是一个加宽了的明渠，两端设有闸门以控制水流。池的底部设立贮砂斗，下接排砂管。
2.4.4 SBR池
本设计采用SBR法（又称序批式活性污泥法），该法对BOD的解决效果可达90%以上。SBR工艺的曝气池，在流态上属于完全混合，在有机物降解上，却是时间上的的推流，有机物是随着时间的推移而被降解的。
推流式曝气特点是：废水浓度自池首至池尾是逐渐下降的，由于在曝气池内存在这种浓度梯度，废水降解反映的推动力较大，效率较高；推流式曝气池可采用多种运营方式；对废水的解决方式较灵活；由于沿池长均匀供氧，会出现池首供气局限性，池尾供气过量的现象，增长动力费用的现象。
完全混合式曝气池的特点是：冲击负荷的能力较强；由于全池需氧规定相同，能节省动力；曝气池与沉淀池合建，不需要单独设立污泥回流系统，便于运营管理；连续进水、出水也许导致短路；易引起污泥膨胀；适于解决工业废水，特别是高浓度的有机废水。
曝气系统采用鼓风曝气，选择其中的网状微孔空。
2.4.5接触池
城市污水经二级解决后，水质改善，但仍有存在病原菌的也许，因此在排放前需进行消毒解决。
液氯是目前国内外应用最广泛的消毒剂，它是氯气经压缩液化后，贮存在氯瓶中，氯气溶解在水中后，水解为Hcl和次氯酸，其中次氯酸起重要消毒作用。氯气投加量一般控制在1-5mg/L,接触时间为30分钟.
2.4.6浓缩池
浓缩池的形式有重力浓缩池，气浮浓缩池和离心浓缩池等。重力浓缩池是污水解决工艺中常用的一种污泥浓缩方法，按运营方式分为连续式和间歇式，前者合用于大中型污水厂，后者合用于小型污水厂和工业公司的污水解决厂。浮选浓缩合用于疏水性污泥或者悬浊液很难沉降且易于混合的场合，例如，接触氧化污泥、延时曝起污泥和一些工业的废油脂等。离心浓缩重要合用于场地狭小的场合，其最大局限性是能耗高，一般达成同样效果，其电耗为其它法的10倍。从合用对象和经济上考虑，故本设计采用重力浓缩池。形式采用间歇式的，其特点是浓缩结构简朴，操作方便，动力消耗小，运营费用低，贮存污泥能力强。采用水密性钢筋混凝土建造，设有进泥管、排泥管和排上清夜管。
2.4.7污泥脱水
污泥机械脱水与自然干化相比较，其优点是脱水效率较高，效果好，不受气候影响，占地面积小。常用设备有真空过滤脱水机、加压过滤脱水机及带式压滤机等。本设计采用带式压滤机，其特点是：滤带可以回旋，脱水效率高；噪音小；省能源；附属设备少，操作管理维修方便，但需对的选用有机高分子混凝剂。
此外，为防止突发事故，设立事故干化场，使污泥自然干化。
第三章 重要构筑物及设备的设计与计算
3．1 粗格栅

图3-1格栅计算示意图
3．1．1 格栅尺寸
（1）最大设计流量：
（2）栅条间隙数n

式中：——栅条间隙数，个；
——格栅倾角，，取= 60；
——栅条间隙， ，取=0.05；
——栅前水深，，取=0.4；
——过栅流速，，取=0.9；
——生活污水流量总变化系数，根据设计任务书=1.5。
则
（3）有效栅宽

式中：——栅条宽度，，取0.01 。
则： =0.01×（18-1）+0.0518=1.07
3．1．2 通过格栅的水头损失

式中：——设计水头损失，；
ξ——形状系数，栅条形状选用正方形断面所以，其中ε=0.64；
——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用=3；
——重力加速度，，取=9.81；
则： ,符合设计规定。
3．1．3 栅后槽总高度

式中：——栅前渠道超高，，取=0.3。
则： =0.4+0.082+0.3=0.782。
3．1．4 栅槽总长度

式中： ——进水渠道渐宽部分的长度，；
——进水渠宽，，取=0.8；
——进水渠道渐宽部分的展开角度，，取=20；
——栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度，；
——栅前渠道深，.
则：=

=
3．1．5 每日栅渣量

式中：——栅渣量，，取=0.03。
则：
格栅的日栅渣量为：0.2 , 宜采用机械清渣。
3．1．6 格栅的选择
表3-1 HG-1400型回转格栅技术参数
项目
格栅宽度
栅条间距

安装角

电机功率

参数
1400
900
60-75
1.5
3．2提高泵房
设计水量为，选用2台潜水排污泵（一用一备），则流量为。所需的扬程为4.34m（见水力计算和高程计算）。
泵的选型如下：表3-2
型号
排出口径(mm)
流量(m3/h)
扬程(m)
转速(r/min)
功率(kw)
250QW600-7-22
250
1260
7
970
22
3. 3巴氏计量槽
3.3.1计量槽重要部分尺寸：

A1——渐缩部分长度，m
A2——喉部长度，m
A3——渐扩部分长度，m
b ——喉部宽度，m,，一般取0.75m
B1——上游渠道宽度，m
B2——下游渠道宽度，m
3.3.2计量槽总长度
计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽度的8~10倍，在计量槽上游，直线段不小于渠宽的2~3倍；下游不小于4~5倍。
计量槽上游直线段长为
计量槽下游直线段长为
计量槽总长为
3.3.3计量槽的水位，当b=0.75m时，Q=1.777×H1 1.558
则：
H1——上游水深，m
当b=0.3~2.5m时，时为自由流：
0.35m=0.245m 取H2=0.24m
H2——下游水深，m
3.3.4渠道水力计算
（1） 上游渠道：
过水断面面积A：
湿周f：
水力半径R：
流速v：
水力坡度i ： ‰
n——粗糙度，一般取0.013
（2） 下游渠道：
过水断面面积A ：
湿周f ：
水力半径R：
流速v：
水力坡度i ： ‰
水厂出水管采用重力流铸铁管，流量Q=0.35m/s,DN=250
3. 4细格栅（本设计采用2个细格栅）
3. 4. 1单个格栅的隔栅尺寸
（1）最大设计流量： Q=0.35m3/s
（2）栅条间隙数n

式中：——栅条间隙数，个；
——格栅倾角，，取= 60；
——栅条间隙， ，取=0.01；
——栅前水深，，取=0.4；
——过栅流速，，取=0.9；
——生活污水流量总变化系数，根据设计任务书=1.5。
则
（3）有效栅宽

式中：——栅条宽度，，取0.01 。
则： =0.01×（45-1）+0.0145=0.89
3．4．2 通过格栅的水头损失

式中：——设计水头损失，；
——形状系数，取=1.67（由于选用断面为迎水背水面均为半圆形的矩形）。
——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用=3；
——重力加速度，，取=9.81；
——阻力系数，其值与栅条断面形状有关；
则 0.179m
3．4．3 栅后槽总高度

式中：——栅前渠道超高，，取=0.3。
则： =0.4+0.179+0.3=0.879。
3．4．4 栅槽总长度

式中： ——进水渠道渐宽部分的长度，；
——进水渠宽，，取=0.6；
——进水渠道渐宽部分的展开角度，，取=20；
——栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度，；
——栅前渠道深，.
则：=m
=0.20m

=2.5m
3．4．5 每日栅渣量

式中：——栅渣量，，取=0.07。
则：
格栅的日栅渣量为：1.41>0.2 , 宜采用机械清渣。
表3-3 HG-1000型回转式机械格栅技术参数
项目
设备宽度
栅条间距

安装角

电机功率

参数
1000
10
60
1.1

3．5 沉砂池
3．5．1 计算
(1) 池子长度 L

式中：——最大设计流量时的水平流速，，取。
——最大设计流量时的流行时间，，取=40s。
则：
(2) 水流断面面积

式中：——最大设计流量，，=0.35；
则：
(3) 池子总宽度

式中：——池子分格数，个，设立=2。
—— 池子单格宽度，b=0.8m。
则：
(4) 有效水深

则：
3．5．2 沉沙室计算
(1) 沉沙量

式中：——城市污水沉砂量，，取=30；
——生活污水流量总变化系数，由设计任务=1.5。
——沉砂周期，，取。
则：
(2) 每个砂斗所需容积

式中：——砂斗个数，设沉砂池每个格含两个沉砂斗，有2个分格，沉砂斗个数为4个
则：
(3)沉砂斗各部分尺寸
a.沉砂斗上口宽：
式中：b1——斗底宽， 取b1=0.5；
——斗高， 取 =0.35。
——斗壁与水平面的倾角。
则：
b.沉砂斗容积：

式中: ——斗高， 取 =0.35；
b2——沉砂斗上口宽，。
(4)沉砂室高度
采用重力排砂，设斗底坡度为0.06，坡向砂斗，

式中：b2——每个沉砂斗， 取b2=1.0；
——斗高， 取 =0.35；
——两沉砂斗之间的平台长度，，取=0.2。
则：
3．5．3 池体总高度

式中：——超高，取=0.3；
——有效水深，；
——沉砂室高度，。
则：
3 . 6 SBR反映池

（1）曝气池运营周期
反映器个数，周期时间，周期数，每周期解决水量，每周期分为进水、曝气、沉淀、排水4个阶段。
其中进水时间
根据滗水器设备性能，排水时间
MLSS取4000mg/L， 污泥界面沉降速度：
曝气滗水高度，安全水深，沉淀时间为

曝气时间：
反映时间：
（2）曝气池体积V
二沉池出水由溶解性和悬浮性组成，其中只有溶解性与工艺计算有关，出水溶解性可用下式估算：

式中：——出水溶解性
——二沉池出水，取=20mg/L
——活性污泥自身氧化系数，典型值为0.06
——二沉池出水SS中VSS所占比例，取=0.75
——二沉池出水SS，取=20mg/L
=
进水TN较高，为满足硝化规定，曝气段污泥龄污泥产率系数Y=0.6，活性污泥自身氧化系数=0.06，曝气池体积：

（3）复核滗水高度，曝气池共设4座即=4，有效水深H=5m，

复核结果与设定相同
（4）复核污泥负荷

（5）剩余污泥产量（剩余污泥由生物污泥和非生物污泥组成）
剩余污泥计算公式

式中：f为二沉池出水ss中vss所占比例,一般f=0.75
kd-活性污泥自身氧化系数,kd与水温有关,水温为20,.根据《室外排水设计规范》(GB)14-1987,1997年版的有关规定,不同水温时应进行修正,本例污水温度,要满足最低水温的规定,所以取T=10.
则
剩余生物污泥是:

剩余非生物污泥△用计算公式:△
式中：——设计进水ss, ,取=200
——进水vss中可生化部分比例,设=0.7

剩余污泥总量:
1448.61+2565=4013.61kg/d
剩余污泥含水率按99.2%计算，湿污泥为

（6）复核出水

复核结果表白，出水可以达成设计规定。
（7）复核出水

(8)设计需养量
设计需养量涉及氧化有机物需养量，污泥自身需养量、氨氮硝化需养量和出水带走的氧量，有机物氧化需氧系数=0.5，污泥需氧系数=0.12，氧化有机物和污泥需氧量为：

进水总氮，出水氨氮
硝化氨氮需氧量是：

=
反硝化产生的氧量

=
=1643.60kg/d
总需氧量是
=(4992.12+4563.91-1643.60)kg/d=329.68kg/h
（9）标准需氧量

式中：——20时氧在消水中饱和溶解度，=9.17mg/L（查附录十二）
——氧总转移系数，=0.85
——氧在污水中饱和溶解度修正系数，=0.95
——因海拔高度不同而引起的压力系数，按下式计算：

P——所在地区大气压力，
T——设计污水温度
——设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L，按下式计算：
=+）
——设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度
——空气扩散装置处的绝对压力，，=
H——空气扩散装置淹没深度，m
——气泡离开水面时含氧量，%，按下式计算

——空气扩散装置氧转换效率，%，可由设备样本查得；
C——曝气池内平均溶解氧浓度，C=20mg/L
工程所在地大气压力p为730.2mm，即
压力修正系数：
微孔曝气头安装在距池底0.3m处，淹没深度H=4.7m其绝对压力为

微孔曝气头氧转移效率为20%，气泡离开水面时含氧量：

最高水温，清水氧饱和度为8.4mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度：

最高水温时标准需氧量

=
空气用量

（10）曝气池布置
SBR反映池共设4座，每座长50m宽22m水深5m超高0.5m
有效体积5500 ,4座总有效体积22023
（11）空气管路计算
每座需气量
反映池平面面积5022
设600个空气扩散器，则每个配气量为
选WB型微孔曝气装置。
每个池共25根干管，在每根干管上共24个扩散器，每边各12个。
表3-4 WB型微孔曝气装置重要技术参数表
型号
直径
曝气量m3/只h
服务面积m2/只
平均孔径um
氧运用率
动力效率kgO2/m3h
空隙率%
阻力mm/H2O
WB微孔曝气装置
200
1～3
0.3～0.5
150
23%～30%
3～6
40～50
136～280

3．7接触池
3. 7. 1消毒剂的投加
(1)加氯量计算
二级解决出水采用液氯消毒时，液氯投加量一般为5~10，本设计中液氯投加量采用8.0。每日加氯量为:
式中： ——每日加氯量，；
——液氯投加量，；
——污水设计流量，。

(2) 加氯设备
液氯由真空转子加氯机加入，加氯机设计2台，采用一用一备，则每小时加氯量为：

3.7.2接触池尺寸
竖流式消毒池合用于小型污水厂,设计选择4个消毒池。污水通过集配水井分派流量后流入竖流式消毒池，单池流量为

式中：——设计流量，；
——单池设计流量, ；
n——消毒池个数。
设计中Q=0.35，n=4
==0.0875m3/h
(1) 中心进水管面积

式中：——消毒池中心进水管面积，；
——单池设计流量, ；
——中心进水管流速, ,一般采用0.03。
设计中取=0.03，=0.0875

式中： ——中心进水管直径，；

(2) 中心进水管喇叭口与反射板之间的板缝高度

式中： ——中心进水管喇叭口与反射板之间的板缝高度，；
——污水从中心进水管喇叭口与反射板之间缝隙流出速度，一般采用0.02~0.03；
——喇叭口直径，，一般采用=1.35；
——反射板直径，，一般采用=1.3；
——单板设计流量，。
设计中取=0.02，=1.35=2.61，=1.3=3.39
=0.0425

(3) 消毒接触池有效断面

式中： ——消毒接触池有效断面，；
——污水在消毒接触池内流速，，一般采用0.001~0.0013；
——单板设计流量，。
设计中取，

(4)消毒接触池边长

式中： ——消毒接触池边长，，一般采用。
，设计中取8.4
(4) 消毒接触池有效水深

式中： ——消毒接触池有效水深，；
——消毒时间，，一般采用0.5~1.0。
设计中取

校核消毒接触池边长与水深之比，
(7) 污泥斗容积
污泥斗设在沉淀池的底部，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，设计中采用污泥斗底部边长0.5，污泥斗倾角。
（）
式中： ——污泥斗容积，；
——污泥斗高，；
——污泥斗上口边长，；
——污泥斗下口边长，；
设计中由于污泥体积较小，设计中取，，

，设计中取污泥斗高

边坡高度
式中： ——池底边坡坡度，一般采用0.05。

(8) 接触池总高度

式中： H——接触池的总高度（m）;
——接触池超高（m）。
设计中取=0.3 m
H=0.3+3.276+0.53+0.16+1.3=5.57m
(9) 出水堰
沉淀池出水通过出水堰跌落进入集水槽，然后汇入出水管排出。出水堰采用单侧90°三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，集水槽设在周边，集水槽宽度0.3m，每格沉淀池有三角堰数量

式中 ： B——接触池边长，；
——集水槽宽度，；
——三角堰单堰长度，；
n——三角堰数量，个；
设计中取=8.4 m, ,.

三角堰流量为：

式中： ——三角堰流量，；
——三角堰数量上水深，；
H1=0.032m
设三角堰后自由跌落0.10，则出书堰水头损失为0.132m，设计中取0.14m.
(10)出水渠道
接触池表面设周边集水槽，采用单侧集水，出水渠集水量出水渠道宽0.6m，水深0.4m，水平流速0.52m/s。出水渠道将三角堰出水汇集送入出水管，出水管道采用钢管，管径，管内流速。
(11)排泥管
排泥管伸如污泥斗底部，为防止排泥管堵塞，排泥管径设为200mm。
第四章 污泥的解决与处置
4.1污泥浓缩池
污泥浓缩的对象是颗粒见的孔隙水，浓缩的目的是在于缩小污泥的体积，便于后续污泥解决。常用的污泥浓缩池分为竖流浓缩池和幅流浓缩池2种。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥数量较大，需要进行浓缩解决；初沉污泥含水量较低，可以不采用浓缩解决。设计中一般采用浓缩池解决剩余活性污泥。浓缩前污泥含水率，浓缩后污泥含水率。
竖流浓缩池：进入浓缩池的剩余污泥量0.0058m3/s，采用2个浓缩池，则单池流量：Q1=0.0029m3/s。
1.中心进泥管面积

式中： f-浓缩池中心进泥管面积；
-中心进泥管设计流量；
-中心进泥管流速 ，一般采用≤0.03；
-中心进泥管直径（m）
设计中取 =0.03。
0.097m2

每池的进泥管采用DN200
管内流速
2．中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度

式中：-中心进泥管喇叭口与反射板之间的板缝高度（m）；
-污泥从中心管喇叭口与反射板之间缝隙流出速度，一般采用0.02-0.03；
-喇叭口直径（m），一般采用=1.35。
设计中取=0.02，=1.35=0.47m
=
3．浓缩后分离出的污水量

式中：q-浓缩后分离出的污水量；
Q-进入浓缩池的污泥量；
P-浓缩前污泥含水率，一般采用；
-浓缩后污泥含水率，一般采用

4．浓缩池水流部分面积

式中：-浓缩池水流面积；
v-污水在浓缩池内上升流速，一般采用
设计中取v=0.0001m/s
F=
5．浓缩池直径

式中：D-浓缩池直径（m）；
，设计中取为5.0m。
6．有效水深

式中：-浓缩池的有效水深（m）；
t-浓缩时间（h），一般采用10~16h；
设计中取t=10 h

7．浓缩后剩余污泥量

式中：-单池浓缩后剩余污泥量（）；

8．浓缩池污泥斗容积
污泥斗设在浓缩池的底部，采用重力排泥。

式中： -污泥斗高度（m）；
-污泥斗倾角，圆型池体污泥斗倾角≥
r-污泥斗底部半径（m），一般采用0.5m×0.5m；
R-浓缩池半径（m）。
设计采用
m
污泥斗容积为：

=
9．污泥在污泥斗中停留的时间

式中：V-污泥