武汉框架结构厂房模板施工方案木胶合板高支模sec.doc

************厂房工程

模

板

施

工

方

案

编制人：
审核人：
编制单位：
编制日期：

一、工程概况
********厂房工程位于****开发区***与****交会处(OS6与CUB之间)，本工程占地面积为14423.11㎡。建筑面积为43472.46㎡，该建筑檐口高为23.2m，基础为整体式筏板基础，主体四周采用非承重的钢筋混泥土围护墙，A区为钢筋砼框架结构，B区为钢筋砼结构及钢桁架屋架，现场砼均采用商品砼。
本工程为市重点工程，根据我公司拟定的质量目的:保证省优，争创鲁班奖,安全目的保证省级安全生产，文明施工双标化工地。争创国内一流水平。
二、施工准备
1、支模材料：采用915×1830×18木胶合模板、背枋采用50×100杉木枋，使用前所有须过刨。φ12对拉螺栓、蝴蝶扣(配套螺帽)、φ48×3.5钢管，扣件（十字扣、活动扣、接头扣）、早拆头3000个、脱模剂（水剂）。
砖胎模材料：粘土砖、水泥、中砂、水。
2、重要机具：平刨机、木工必要工具、用品涉及手提锯、刨子等。砂浆搅拌机、大铲、托线板、线坠、钢卷尺、灰桶、小线、铁抹子、筛子等。
3、项目技术负责人向施工人员进行书面技术交底和施工安全技术交底；根据设计图纸，放出建筑物的轴线并弹出模板安装位置，将标高引测到模板安装位置；用水泥砂浆找平模板承垫底部，以保证模板安装位置对的，防止模板底部漏浆。

三、支模方式
采用通过验算的可以保证支撑牢固和刚度的满足变形规定的钢管支撑体系。模板尽量采用固定式大模板，楼板模板采用九夹板大模施工以加快施工速度，梁、柱采用组合木模板，搁栅采用钢管和方木。柱梁模板的紧固以设立对拉螺栓为主，根据本工程的结构构件截面尺寸情况，该工程对拉螺栓按500mm的间距设立，个别地方可在此基础上略加调整。同时对于柱和高度较大的梁应另加侧撑，以保证其垂直度和稳定性。现浇板的主搁栅，采用Φ48×3.5钢管，次搁栅采用方木，立杆间距按900mm设立，水平横杆按1400mm设立，并设剪刀撑。华夫板的支撑系统作专项设计。
模板拼缝应尽量控制使其不大于2mm。此外，除在楼面混凝土施工尽量做好板面找平工作外，该缝可用薄木板条堵缝，防止漏浆和模板上浮。在混凝土浇筑前，必须对模板系统进行技术复核，复核内容重要涉及标高、轴线、截面尺寸、垂直度、平整度、支模架强度、刚度、稳定性等。避免混凝土在浇筑时直接冲击模板，柱混凝土采用分层浇筑的原则，使模板系统受力均匀，以免受集中荷载而变形、炸模。
每层楼面浇完终凝后，应立即进行弹线定位工作，规定测量人员和木工翻样师傅认真审阅图纸仔细放样，并遵循先整体，后局部，上步工作不复验，不得进行下步测量的原则，使测量工作做到准确无误。
为加快模板周转速度，当楼板砼浇注15天后，当砼强度达成设计强度50％以上，即可用锤子敲击支承板，使梁托下落，此时便可拆除楼板模板及梁模板。
模板支模工艺：
(a)支模工艺：立支撑钢管→安装主梁模板→安装水平支撑→安装斜撑→调平支撑顶面→安装次梁模板→铺设木模板→面板拼缝粘
胶带→刷脱模剂→模板预检→进行下道工序。
(b)拆模工艺：降下模板主梁→拆除斜撑及上部水平支撑→拆除主、次梁侧模→拆除面板→拆除主、次梁底模→拆除下部水平支撑→清理拆除支撑件→运至下一流水段→待楼（顶）板达成设计强度。
模板安装时重点做好以下几条：
(a)采用多层支架支模时，支撑顶应垂直，上下层支顶应在同一竖向中心线上，并且要保证多层支架间在竖向与水平向的稳定。
(b)支撑与龙骨的排列和间距，应根据楼板的混凝土重量和施工荷载大小在模板设计中拟定，一般情况下支顶间距为800～1200mm，大龙骨间距为600～1200mm，小龙骨间距为400～600mm，支顶排列要考虑设立施工通道。
(c)通线调节支顶高度，将大龙骨找平。
(d)楼板模板铺模板时可从一侧开始铺。收口拼缝处可用小条木模板或用特制尺寸的模板代替，但拼缝要严密。
(e)楼面模板铺完后，应检查支撑是否牢固，然后将楼面清扫干净。
(f)每层楼面浇完，砼终疑后，应立即进行弹线定位工作，规定测量人员和木工翻样师傅认真审阅图纸仔细放样，并遵循先整体，后局部，上步工作不复验，不得进行下步测量的原则，使测量工作做到准确无误。
a、基础模板
砖胎模、木模、吊模技术要点：
（1）、砖胎的基础必须夯实，砖胎模的侧面土的密实度必须达成规范规定，防止土层下沉影响砖胎模的稳定。

（2）、砖胎模的内边尺寸需考虑预留足够的粉刷层、防潮层和保护层的尺寸，以免减少桩承台和深基础的截面尺寸，砖胎模的砌筑应符合砖墙砌筑的质量规范规定。（灰缝应均匀横平竖直，严禁产生通缝）随时运用卷尺和线锤检查砖胎模的净空尺寸和垂直度。
（3）、所有砖胎模的顶标高必须一致，承台截面一致，砖台模的纵横墙必须在同一直线上，严禁出现错缝、错位（不得大于砖墙砌筑的允许误差）
（4）、所有吊模的定位需运用控制线，将模板内边线在筏板钢筋上做出标记。装模时需将模板的内边线带通线来控制模板上下口位置。在钢筋侧面垫上同保护层30mm厚1：2水泥砂浆垫块（40*40mm）来保证模板的水平位置准确。在吊模底垫上同钢筋保护层30mm厚的1：2水泥砂浆垫块（40*40m）来保证吊模的底口标高。吊模拼装加固完毕后需对模板的标高、上下口的定位，进行带线复核。
（5）、模板的拼缝处接口贴上双面胶带，模板与砖胎模的接口处应在模板外侧用1：3水泥砂浆封口。
（6）、在防潮层上的垫层浇注时，后浇带的边线位置做50㎜宽同钢筋保护层40㎜厚度的砼翻边，与基础底筋绑扎完毕后就将后浇带的密目钢丝网下口采用1：2的水泥砂浆将密目钢丝网固定在水泥槛上，绑扎完底层钢筋密目钢丝网也需同时铺设到位，当钢丝网碰到钢筋时需剪开绕过钢筋后用扎丝将钢筋网缺口绑扎牢固。
（7）、后浇带的密目钢丝网的加固运用基础上下层钢筋，在后浇带的位置设立φ16-18L为80cm@ 为6-10m钢筋与基础钢筋焊接,再
在其上均匀设立三道(最下一道距找平层100mm)直径为φ14钢筋,最后将粗钢丝网及细钢丝网绑扎在φ14的钢筋上.
（8）、标高控制：砖胎模的顶标高运用在桩上钢筋上的 —0.700m的标高点用水准仪，水平管控制，应考虑预留粉刷层，防潮层和保护层的高度共50㎜厚；为考虑模板能充足运用，在基础工程中模板不开锯，当模板加固到位后，运用标高控制将砼面标高引测至模板内侧，弹出砼面标高墨线，且在外侧@为2500㎜铁钉备用。

a、柱模板
柱模板安装时重点做好以下几点：
(1)按照放线位置钉好压脚板；

(2)按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间用楔形插销插紧，转角位置用联接模将两模板连接。
注：1、对于1/G轴的1200宽柱子采用2×2四根对拉螺杆,四角钉三角内衬木条做柱子倒角模。
(3)安装柱箍：柱箍可用钢管制成，柱箍及其间距应根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，对于断面较大的柱可增长穿柱螺栓。
本工程只有方柱一种，方柱采用Φ48钢管抱箍，Φ48钢管外楞用对拉螺杆增强刚度；使用Φ12螺栓对拉紧固，柱箍间距：柱下部1米范围控制在40厘米以内；1米以上控制在50厘米以内。按砼侧压力最不利组合设立支撑，不允许支撑与脚手架联系，并注明支撑点的技术规定。
支撑体系采用内脚手架和梁根部支撑，与柱支架连接成整体，垂直采用吊线锤从底部柱的边线向上引，垂直偏差符合规范规定。

b、梁、板模
模板采用快拆支撑体系.梁侧设钢管横撑@500，梁底设带可调头钢管顶撑，间距1000。当梁高≥600时设M12对拉螺栓一道并加斜撑，间距@600。快拆支撑具有用料少，周转快，装拆方便，架体观感好特点。另纵横方向按不大于6000加设剪刀撑。梁跨度大于4m时，梁底中部应起拱，起拱高度为全跨的2/1000；净挑长度大于2m的悬臂梁，梁端起拱L/300。
本工程板模用φ48×3.5钢管脚手架支撑,一般立柱间距1m×1m,步距1.5m。板面为夹板拼接，板底下设50×100背枋,间距400mm。也采用快拆支撑体系。详见下图梁、板支模示意图。

c、楼梯模板
本工程楼梯模板采用封闭式模板，对保证楼梯几何尺寸，提高感观质量有独到效果。

模板设计：根据工程结构形式和特点进行模板设计，绘制模板设计图，作好拼缝及施工缝处的解决措施，模板材料选用18mm厚木夹板。木夹板规定平整、质量好、耐周转。
对模板进行加工验收并进行编号，并涂好脱模剂，分规格堆放。
按图纸规定和施工工艺向班组进行安全、技术交底。
根据图纸规定，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。
施工工艺：楼梯模板采用18mm厚的木夹板及50×100mm的木枋支设，经现场放样后配制，踏步模板用木夹板及50×100mm的木枋预制成定型木模，将踏步面全封闭，并在每个踏步模板上留出若干个直径大于20mm的透气孔。在楼梯1/3处踏步面板上预留50cm宽振捣口，楼梯侧模用木枋及若干与踏步尺寸相关的三角形木板拼制而成。

该模板方案的重要优点：封闭式楼梯支模方案，可保证楼梯几何尺寸准确，楼梯踏步棱角顺直，提高施工质量。
为了保证楼梯踏步的施工质量，楼梯采用全封闭支模，加固采用对拉螺栓，在混凝土浇筑有困难时，可在楼梯中部留设混凝土浇筑入口，楼梯踏步侧板采用18mm厚木夹板及50×50mm和50×100mm木枋预制成阶梯状，踏步侧板及盖板必须搁置在楼梯段侧模的台阶上以保证模板的坚固，防止在浇筑混凝土前发生人为的模板塌陷，梯段模板起拱为跨度2‰。
d、混凝土墙模板
本工程的外墙和部分内隔墙为钢筋混凝土墙，厚度从180～900㎜几种，其模板支撑方式采用竖向50×10㎝木方，水平＠1000㎜双钢管背楞，止水Φ12（大于300㎜厚墙采用Φ14）对拉螺栓加固，无防水规定的内墙采用周转型对拉螺栓。模板采用18㎜木夹板，板缝贴胶带，300厚以下墙的对拉螺栓＠600梅花型布置，300厚以上＠450梅花型布置。第一道水平钢管背楞离地面200㎜高。

凝土墙模板示意图

四、质量标准
1、主控项目
（1）安装现浇的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并设垫板。
（2）在涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和混凝土接搓处。
2、一般项目
（1）模板安装应满足下列规定：
模板的接缝应严密；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达成设计效果的模板。
（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。
（3）本工程质量标准为保证国优奖，对模板安装规定高，模板质量标准应高于和严于国家规范的验评标准。现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。

现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法
项 目
国家规范允许偏差(mm)
本工程允许偏差(mm)
检查方法
轴线位置
5
3
钢尺检查
底模上表面标高
±5
±3
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
±8
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
±3
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
4
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
2
钢尺检查
表面平整度
5
3
2m靠尺和塞尺检查

a、模板的操作规定
模板安装前，应熟悉设计图纸和构造大样图、放线图，记下有关标高、轴线的数据，备好预埋件等。
柱钢筋经检查验收，水、电、暖通等预埋管、线件完毕，预埋件
安装完毕检查符合规定后，方可按顺序、模板就位安装。
柱模板在检查模板边线、垂直度等符合规定后，方可上对拉螺杆或方箍初步固定。
梁、板支模时，应在已搭设的满堂架上或柱主筋上用水准仪打出离结构楼面1m的统一水平线，用以控制梁、板模标高。
模板接缝应严密、不漏浆、不变形，梁柱接头部位应仔细、牢固，由于模板自身因素接缝较大的，可用胶带纸嵌缝。
拆模：柱侧模24小时后拆模，拆除后立即吊出，按序堆放；梁跨≤8m，砼强度达成75%后即可拆模；梁跨>8m及悬挑部位,砼强度达100%方可拆模。
砼在浇注时应派专人看护模板，注意观测模板受荷后的情况，如发生位移、膨胀、下沉、漏浆、支撑松动等现象，应及时采用加固解决。
b、模板检查方法及规定
轴线 、模板边线放完并复检无误后,质监员将柱模板位移及建筑边线位移值超过规定的用表格和简图的形式记录整改。
柱安模板后,工长、质监员逐个检查每根柱进行检查。
检查模板接缝、支撑等情况。
梁、板应检查其标高、上口平直度、轴线位移、几何尺寸、接缝、支撑等。
检查预埋件或预留洞口标高、位置、大小及是否安牢。
模板工程经自检合格后报监理、甲方验收。
所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。
楼梯模板按设计尺寸收2cm，以便于抹灰需要。
承台柱与柱间模板支撑应设斜撑连接成一体，可防止跑模和保证
柱间互相位置。
柱模根部要用水泥砂浆堵严，或钉木条，防止跑浆。柱模板要调协清扫口。
对于厨卫周边、阳台、屋面周边等容易渗漏水的部位，要一次性支好与墙体同宽的中模，与梁板砼一起浇筑成型。
模板拆除必须先报甲方、监理批准，批准后方可进行拆除。
五、模板拆除
a、柱子模板拆除：先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺栓。接着拆连接模板的Ｕ型卡或插销等附件，然后用撬棍撬动模板，使模板与混凝土脱离。
b、楼板、梁模板拆除
a)先将支柱上的可调上托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下所有Ｕ型卡或插销及连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，拿下模板，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。
b)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
c)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
d)楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，待上层模板所有运出后再拆下层排架。
c、拆除模板之前需通过申请，并以拆模试块为依据。
d、组装的墙模存放场地要平整，平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，吊装墙模及搬运柱模时要轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。
e、拆模时不准用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和
楞角。
f、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。
g、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上长效脱模剂或普通型脱模剂（梁板模）必要时晾干备用，以免随用随刷时污染钢筋。

六、模板工程质量保证及注意事项
a、模板需要通过设计计算，满足刚度、强度和稳定性规定，能可靠地承受所浇混凝土的重量，侧压力及施工荷载。
b、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工、技术人员复核，方可施工安装；完毕后由项目部有关人员复核验收。
c、模板施工前，对班组进行技术交底。拆模要有项目施工员签发拆模告知书。
d、浇捣砼时，要有专人看管。

梁模板(扣件钢管架)计算书

********厂房工程；属于框架结构;地上3层;地下0层；建筑高度：23.2m；A区层高为7.3＋8.2＋7.7m，为高支模架，采用内满堂架作为支模架，选第二层进行梁支模架设计计算。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2023（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；
梁截面高度 D(m):0.80
混凝土板厚度(mm):120.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.05；

立杆步距h(m):1.60；
梁支撑架搭设高度H(m)：8.06；
梁两侧立柱间距(m):1.80；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：6；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；

次楞根数：3；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：250mm，50mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝
土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 340mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×10.98×3402 = 1.59×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.59×105 / 2.70×104=5.876N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.876N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 340mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×9×3404/(100×9500×2.43×105) = 0.271 mm；
面板的最大允许挠度值:[ω] = l/250 =340/250 = 1.36mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.271mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ω]=1.36mm，满足规定！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×502×1/6 = 41.67cm3；
I = 100×503×1/12 = 104.17cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.34=7.47kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×7.47×500.002= 1.87×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×7.466×0.5=4.107 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.87×105/4.17×104 = 4.48 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 4.48 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.34= 6.12 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 2.08×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.12×5004/(100×10000×2.08×106) = 0.124 mm；
内楞的最大允许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.124mm 小于 内楞的最大允许挠度值 [ω]=2mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.107kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；
I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.725 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 380mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.72×106/1.67×105 = 10.348 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =10.348N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.086 mm

外楞的最大允许挠度值: [ω] = 380/250=1.52mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =1.086mm 小于 外楞的最大允许挠度值 [ω]=1.52mm，满足规定！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.405 =3.645 kN。
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.645kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=12.92kN，满足规定！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3；
I = 900×18×18×18/12 = 4.37×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；
q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×22.437×0.082=0.014kN.m；
σ =0.014×106/4.86×104=0.295N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.295 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载
作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×18.675×804/(100×9500×4.37×105)=0.001mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足规定！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.8×0.08=1.632 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.14 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.08=0.36 kN/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.632+1.2×0.14=2.126 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；

钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.08cm3
I=12.19cm4
钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 2.126+0.504=2.63 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.63×0.9×0.9= 0.213 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.213×106/5080 = 41.941 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 41.941 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足规定!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.126×0.9 = 1.148 kN；
钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×1148.256/489.000 = 4.696 N/mm2；
钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 4.696 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足规定!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

q = 1.632 + 0.140 = 1.772 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×1.772×9004 /(100×206000×12.19×104)=0.313mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.313 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足规定！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)
通过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.162 kN，中间支座最大反力Rmax=11.514；
最大弯矩 Mmax=0.499 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.243 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.499×106/5080=98.253 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 98.253 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.514 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横杆的最大支座反力： N1 =0.162 kN ；