水吸收丙酮填料吸收塔课程设计.doc

目录
目录 I
第1章 概述 1
1.1 吸取塔的概述 1
1.2 吸取设备的发展 1
1.3 吸取过程在工业生产上应用 2
第2章 设计方案 3
2.1 设计任务 3
2.2 吸取剂的选择 3
2.3 吸取流程的拟定 4
2.4 吸取塔设备的选择 5
2.5 吸取塔填料的选择 5
第3章 吸取塔的工艺计算 9
3.1 基础物性数据 9
3.1.1 液相物性数据 9
3.1.2 气相物性数据 9
3.1.3 气液相平衡数据 9
3.2 物料衡算 10
3.3 填料塔的工艺尺寸的计算 11
3.3.1 塔径的计算 11
3.3.2 填料层高度计算 12
3.4 填料层压降的计算zz 14
第4章 塔内件及附属设备的计算 15
4.1 液体分布器的计算 15
4.2 选用DN无缝钢管 15
4.2.1 填料塔附属高度的计算 16
4.3 填料支撑板 16
4.4 填料压紧装置 17
4.5 气进出管的选择 17
4.6 液体除雾器 18
4.7 筒体和封头的设计 19
4.8 手孔的设计 20
4.9 法兰的设计 20
第5章 设计总结 23
符号说明 25
参考文献： 27
致谢 28

第1章 概述

1.1 吸取塔的概述
气体吸取过程是化工生产中常用的气体混合物的分离操作，其基本原理是运用混合物中各组分在特定的液体吸取剂中的溶解度不同，实现各组分分离的单元操作。
实际生产中，吸取过程所用的吸取剂常需回收运用。故一般来说，完整的吸取过程应涉及吸取和解吸两部分。在设计上应将两部分综合考虑，才干得到较为抱负的设计结果。作为吸取过程的工艺设计，其一般性问题是在给定混合气体解决量、混合气体组成、温度、压力以及分离规定的条件下，完毕以下工作：
(1) 根据给定的分离任务，拟定吸取方案；
(2) 根据流程进行过程的物料和热量衡算，拟定工艺参数；
(3) 依据物料及热量衡算进行过程的设备选型或设备设计；
(4) 绘制工艺流程图及重要设备的工艺条件图；
(5) 编写工艺设计说明书。
1.2 吸取设备的发展
吸取操作重要在填料塔和板式塔中进行，尤以填料塔的应用较为广泛。
塔填料的研究与应用已取得长足的发展：鲍尔环、阶梯环、金属环矩鞍等的出现标志散装填料朝高通量、高效率、低阻力方向发展有新的突破；规整填料在工业装置大型化和规定高分离效率的情况下倍受重视，已成为塔填料的重要品种。
填料塔仍处在发展之中，此后的研究方向重要是提高传质效率，同时考虑填料的强度、操作性能及使用上的通用因素并综合环型、鞍型及规整填料的优点开发构型优越、堆积接触方式合理、流体在整个床层均匀分布的新型填料。目前看来，填料的材质以陶瓷、金属、塑料为主，为满足化工生产温度和耐腐蚀规定，已开发了氟塑料制成的填料。
填料塔的发展，与塔填料的开发研究是分不开的。除了提高原有填料的流体力学与传质性能外，还开发了效率高、放大效应小的新型填料。加上塔填料自身具有压降小、持液量小、耐腐蚀、操作稳定、弹性大等优点，使填料塔开发研究达成了新的台阶。
1.3 吸取过程在工业生产上应用
化工生产中吸取操作广泛应用于混合气体的分离：
(1) 净化或精制气体，混合气体中去除杂质。如用K2CO3水溶液脱除合成气中的CO2，丙酮脱除石油裂解气中的乙炔等。
(2) 制取某种气体的液态产品。如用水吸取氯化氢气体制取盐酸。
(3) 混合气体以回收所需组分。如用汽油解决焦炉气以回收其中的芳烃。
(4) 工业废气解决。工业生产中所排放的废气中常具有丙酮，NO，NO2，HF等有害组分，组成一般很低，但若直接排入大气，则对人体和自然环境危害都很大。因此排放之前必须加以解决，选用碱性吸取剂吸取这些有害的气体是环保工程中最长采用的方法之一。

第2章 设计方案

2.1 设计任务
完毕填料吸取塔的工艺设计及有关附属设备的设计和选用，绘制填料塔系统带控制点的工艺流程图及填料塔的设计条件图，编写设计说明书。

2.2 吸取剂的选择
吸取剂的对吸取操作过程的经济性由十分重要的影响，因此对于吸取操作，选择适宜的吸取剂具有十分重要的意义。一般情况下，选择吸取剂，着重考虑以下方面：
（1）对溶质的溶解度大
所选的吸取剂对溶质的溶解度大，则单位的吸取剂可以溶解较多的溶质，在一定的解决量和分离规定条件下，吸取剂的用量小，可以有效地减少吸取剂的循环量。另一方面，在同样的吸取剂用量下液相的传质推动力大可以提高吸取效率，减小塔设备的尺寸。
（2）对溶质有较高的选择性
对溶质有较高的选择性即规定选用的吸取剂应对溶质有较大的溶解度；而对其他组分则溶解度要小或基本不溶。这样，不仅可以减小惰性气体组分的损失，并且可以提高解吸后溶质气体的纯度 。
（3）不易挥发
吸取剂在操作条件下应具有较低的蒸气压，以避免吸取过程中吸取剂的损失提高吸取过程的经济性。
（4）再生性能好
由于在吸取剂再生过程中一般要对其进行升温或气提等解决，能量消耗较大。因而，吸取剂再生性能的好坏对吸取过程能耗的影响极大。选用品有良好再生性能的吸取剂往往能有效地减少过程的能量消耗。
（5）粘度和其他物性
吸取剂在操作条件下的粘度越低，其在塔内的流动性越好，有助于传质速率和传热速率的提高。此外，所选的吸取剂还应尽也许满足无毒性、无腐蚀性、不易燃易暴、不发泡、冰点低，价廉易得以及化学性质稳定的规定,如Error! Reference source not found.
表2. 1物理吸取剂和化学吸取剂的特性
物理吸取剂
化学吸取剂
吸取容量（溶解度）正比于溶质分压
吸取热效应很小（近于等温）
常用降压闪蒸解吸
溶质含量高而净化度规定不太高的场合
对设备腐蚀性小，不易变质
吸取容量对溶质分压不太敏感
吸取热效应显著
用低压蒸汽气提解吸
溶质含量不高而净化度规定很高的场合
对设备腐蚀性大，易变质
结合以上吸取剂选择原则和考虑经济最优原则，本设计采用水作为吸取剂：丙酮在水中的溶解度大、吸取推动力大、溶剂用量小、设备尺寸也小；水的价格低廉，本设计题目规定吸取剂用水。
2.3 吸取流程的拟定
工业上有多种吸取流程，从所选吸取剂的种类看，有用一种吸取剂的一步吸取流程和用两种吸取剂的两步吸取流程；从所用的塔设备数量看，有单塔吸取流程和多塔吸取流程；从塔内气液两相的流向可分为逆流吸取流程，并流吸取流程等基本流程。此外，尚有特定条件下的部分溶剂循环过程。
（1）一步吸取流程和两步吸取流程
一步吸取流程一般用于混合气体溶质浓度较低，同时过程的分离规定不高，选用一种吸取剂即可完毕吸取任务的情况。若混合气体中溶质浓度较高且吸取规定也高，难以用一步吸取达成吸取规定或者虽能达成吸取规定，但过程的操作费用较高，从经济性的角度分析不够适宜时，可以采用两步吸取流程。
（2）单塔吸取流程和多塔吸取流程
单塔吸取流程式吸取过程中的常用流程，如过程无特别需要，则一般采用单塔吸取流程。若过程的分离规定较高，使用单塔操作时，所需要的塔体过高，或采用两步吸取流程时，则需要采用多塔流程。
（3）逆流吸取与并流吸取
吸取塔或再生塔内气液相可以逆流操作也可以并流操作，由于逆流操作具有传质推动力大，分离效率高的显著优点，工业上如无特别需要，一般均采用逆流吸取流程。
（4）部分溶剂循环吸取流程
由于填料塔的分离效率受填料层上的液体喷淋量影响较大，挡液相喷淋量过小时，将减少填料塔的分离效率。因此当塔的液相负荷过小而难以充足润湿填料表面时，可以采用部分溶剂循环吸取流程，以提高液相喷林量，改善塔的操作条件。
结合设计规定和以上流程选择原则，在本设计中选择单塔逆流的操作流程：吸取推动力大；吸取任务不大。
2.4 吸取塔设备的选择
对于吸取过程，一般具有操作液气比大的特点，因而更适应于填料塔。此外，填料塔阻力小、效率高、有助于过程节能。所以对于吸取过程来说，以采用吸取塔的多。
本设计中丙酮气体在水中的溶解度比较大，吸取效率高，设计题目也规定采用填料塔，所以本设计选用填料塔作为气液传质设。
2.5 吸取塔填料的选择
（1）填料种类的选择
填料种类的选择要考虑分离工艺的规定，通常考虑以下几个方面。
① 传质效率 即分离效率，它有两种表达方法：一是以理论级进行计算的表达方法，以每个理论级当量的填料层高度表达，即HETP值；另一是以传质速率进行计算的表达方法，以每个传质单元相称的填料层高度表达，即HTU值。在满足工艺规定的前提下，应选用传质效率高，即HETP（或HTU）值低的填料。对于常用的工业填料，其HETP(或HTU)值可由有关手册或文献中查到，也可以通过一些经验公式来估算。
② 通量 在相同的液体负荷下，填料的泛点气速愈高或气相动能因子愈大，则通量愈大，它的解决能力也愈大。因此，在选择填料种类时，在保证具有较高传质效率的前提下，应选择具有较高泛点气速或气相动能因子的填料。对于大多数常用填料，其泛点气速或气相动能因子可在有关手册或文献中查到，也可由一些经验式来估算。
③ 填料层的压降 填料层的压降是填料的重要应用性能，压降越低，动力消耗越低，操作费用越小。选择低压降的填料对热敏性物系的分离尤为重要。比较填料层的压降尤两种方法：一是比较填料层单位高度的压降；另一是比较填料层单位传质效率的比压降 。填料层的压降可用经验公式计算，亦可从有关图标中查出。
④ 填料的操作性能 填料的操作性能重要指操作弹性，抗污堵性及抗热敏性等。所选填料应具有较大的操作弹性，以保证塔内气液负荷发生波动时维持操作稳定。
（2）填料规格的分类
① 散装填料规格的分类 散装填料的规格通常是指填料的公尺直径。工业塔常用的散装填料重要有、、、、等几种规格。同类填料，尺寸越小，分离效率越高；但阻力增长，通量减小，填料费用也增长很多。而大尺寸的填料应用于小直径塔中，又会产生液体分布不良及严重的壁流，使塔的分离效率减少。因此，对塔径与填料尺寸的比值要有一定的规定，如Error! Reference source not found.
表2. 2常用填料的塔径与填料公称直径比值D/d的推荐值
填料种类
D/d的推荐值
拉西环
鞍环
鲍尔环
阶梯环
环矩鞍
D/d≥20～25
D/d≥15
D/d≥10～15
D/d＞8
D/d＞8
② 规整填料规格的分类 工业上常用规整填料的型号和规格的表达方法很多，国内习惯用比表面积表达，重要有125，150，250，350，500，700等几种规格，同种类型的规整填料，其表面积越大，传质效率越高，但阻力增长，通量减小，填料费用也明显增长。选用时应从分离规定，通量规定，场地条件，物料性质及设备投资，操作费用等方面综合考虑，使所选填料既能满足工艺规定，又具有经济合理性。
应予指出，一座填料塔可以选用同种类型，同一规格的填料，也可选用同种类型，不通规格的填料；可以选用同种类型的填料，也可以选用不同类型的填料，有的塔段可选用规整填料，而有的塔段可选用散装填料。一的原则来选择填料的规格。
③ 填料材质的分类设计时应灵活掌握，根据技术经济统工业上，填料的材质分为陶瓷，金属和塑料三大类。
a） 陶瓷填料 陶瓷填料具有良好的耐腐蚀性及耐热性，一般能耐除氢氟酸以外的各种无机酸，有机酸的腐蚀，对强碱介质，可以选用耐碱配方制造的耐碱陶瓷填料。陶瓷填料因其质脆，易碎，不易在高冲击强度下使用，陶瓷填料价格便宜，具有很好的表面润湿性能，工业上，重要用于气体吸取，气体洗涤，液体萃取等过程。
b）金属填料 金属填料可用多种材质制成，金属材质的选择重要根据物系的腐蚀性和金属材质的耐腐蚀性来综合考虑。炭钢填料造价低，且具有良好的表面润湿性能，对于无腐蚀或低腐蚀性物系应优先考虑使用；不锈钢填料耐腐蚀性强，一般能耐除以外常见物系的腐蚀，但其造价较高，钛材，特种合金钢材质制成的填料造价极高，一般只在某些腐蚀性极强的物系下使用。金属填料可制成薄壁结构（0.2～1.0mm），与同种类型，同种规格的陶瓷，塑料填料相比，它的通量大，气体阻力小，且具有很高的抗冲击性能，能在高温，高压，高冲击强度下使用，工业应用重要以金属填料为主。
c） 塑料填料 塑料填料的材质重要涉及聚丙烯（PP），聚乙烯（PE）及聚氯乙稀（PVC）等，国内一般多采用聚丙烯材质。塑料填料的耐腐蚀性能好，可耐一般的无机酸，碱和有机溶剂的腐蚀。其耐温性良好，可长期在100℃以下使用，聚丙烯填料在低温（低于0℃）时具有冷脆性，在低于 0℃ 的条件下使用要慎重，可选用耐低温性能好的聚氯乙稀填料。塑料填料具有质轻，价廉，耐冲击，不易破碎等优点，多用于吸取，解吸，萃取，除尘等装置中。塑料填料的缺陷是表面润湿性能差，在某些特殊应用场合，需要对其表面进行解决，以提高表面润湿性能。
根据以上选择，考虑到以下方面
（1）选择填料材质 选择填料材质应根据吸取系统的介质和操作温度而定，一般情况下，可选用塑料，金属，陶瓷等材料。对于腐蚀性介质应采用相应的抗腐蚀性材料，如陶瓷，塑料，玻璃，石墨，不锈钢等，对于温度较高的情况，应考虑材料的耐温性能。
（2）填料类型的选择 填料类型的选择是一个比较复杂的问题。一般来说，同一类填料塔中，比表面积大的填料虽然具有较高的分离效率，但是由于在同样的解决量下，所需要的塔径较大，塔体造价升高。
（3）填料尺寸的选择 实践表白，填料塔的塔径与填料直径的比值应保持不低于某一下限值，以防止产生较大的壁效应，导致塔的分离效率下降。一般来说，填料尺寸大，成本低，解决量大，但是效率低，使用大于50mm的填料，其成本的减少往往难以抵偿其效率减少所导致的成本增长。所以，一般大塔经常使用50mm的填料如Error! Reference source not found.。

表2. 3填料尺寸与塔径的相应关系
塔径/
填料尺寸/
D≤250
250≤D≤900
D≥900
20～25
25～38
50～80
设计题目根据以上的设计原则和后面的计算得，采用塑料阶梯环38的填料。

第3章 吸取塔的工艺计算

3.1 基础物性数据
3.1.1 液相物性数据
对低浓度吸取过程，溶液的物性数据。由《化工原理》[1]查得25℃时水的有关数据如下：
密度： 3
粘度：
表面张力：
丙酮在水中的扩散系数：
3.1.2 气相物性数据
混合气体的平均摩尔质量:
混合气体的平均密度：
混合气体的粘度可近似取空气的粘度，查《化工原理》[1] 25℃空气粘度：

查《化工原理》[1]丙酮在空气中的扩散系数：
3.1.3 气液相平衡数据
查《化工原理》[1]得常压下25℃时丙酮在水中的亨利系数为：
相平衡常数：
溶解度系数：
3.2 物料衡算
如下图所示，全塔物料衡算是一个定态操作逆流式接触的吸取塔，各个符号表达的意义如下：
V
——惰性气体流量，Kmol/h；

L
——纯吸取剂流量，Kmol/h；
Y1、Y2
——进出吸取塔气体的摩尔比；
X1、X2
——进出塔液体中溶质质量的摩尔比
进塔气体摩尔比：

出塔气体摩尔比：

进塔空气相流量：　
该吸取塔过程属最低浓度吸取，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算，即：

对于纯溶剂吸取过程，进塔液相组成： ； 取操作液气比：

3.3 填料塔的工艺尺寸的计算
3.3.1 塔径的计算
采用埃克特通用关联图计算泛点气速：
气相质量流量：
液相质量流量课近似按纯水的流量计算，即：

Bain-Hougen关联式：
查《化工原理课程设计》[3]得：；
，，
解得：
取 ；
由 ； 圆整塔径，取 ；
泛点率校核： ；
（在允许范围内）
填料规格校核： ；
喷淋密度的校核： 取最小润湿速率：
查《化工原理课程设计》[3]得：；
；
；
经以上校核可知，填料塔在直径选用D=700 mm合理。
3.3.2 填料层高度计算
； ；
脱因系数为： ；
气相总传质单元数为：
；
气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：
，查《化工原理课程设计》[3]得： ；
液体质量通量为：；
气膜吸取系数由下式计算： ；
气体质量通量： ；

液膜吸取系数又下式计算：
由 查《化工原理课程设计》[3]得 ；
则；
；
；
由　 ；　得：
　；
；
则 ；
由 ；
由 得 ；
设计填料层高度为9m。
查《化工原理课程设计》[3]得：对于阶梯环填料 ，取；

计算得填料层高度为9000mm，故不需分段。
3.4 填料层压降的计算zz
采用埃克特通用关联图计算填料层压降：
横坐标： ，查《化工原理课程设计》[3]得：；
纵坐标： ；
查《化工原理课程设计》查图4-5[3]得： ；
填料层压降为：

第4章 塔内件及附属设备的计算

4.1 液体分布器的计算

（1）液体分布器的选型
该塔液相负荷较大，而气相负荷相对较低，故选用莲蓬头分布器。
莲蓬头的直径约为塔径的1/4左右，莲蓬球面上开有许多10mm的小孔，喷洒角为80。
4.2 选用DN无缝钢管
接管管径DN=32*2.5
(2)分布点密度计算
D=700时取喷淋点密度为170，
布液点数为
则莲蓬头分3圈，布液点直径为10mm，间距为15mm，
塔底液体保持高度

4.2.1 填料塔附属高度的计算
一个完整的吸取塔，除了填料高度外，尚有其他附属高度，因此塔高的计算还涉及塔附属高度的计算
塔填料层上部的高度：可取。塔底液相停留时间可取2min,塔釜被占高度
塔底空间高度取。
塔的附属总高为： 。
所以塔的总高：
4.3 填料支撑板
填料支撑装置对保证填料塔的操作性能具有巨大的作用，对填料支撑装置的基本规定是：有足够的强度以支撑填料的重量；提供足够大的自由截面，尽量减小8两相的流体阻力；有助于液体分布；乃腐蚀性能好，便于各种材料制造，以及安装拆卸方便。评价填料支撑装置的性能优劣，重要根据它能否在支撑板与填料的接触压力，提供足够大的自由截面。
常用的填料支撑装置有栅板型，孔管型，驼峰型等，对于散装填料，通常选用孔管型、驼峰型等。
当塔内气液负荷较大或负荷波动较大时，塔内填料将发生浮动或互相撞击，破坏塔的正常操作甚至损坏填料，为此，一般在填料层顶部设压板或床层限制板。
设计中,为防止填料支撑装置处压降过大甚至发生液泛,规定填料支撑装置的自由截面积应大于75%。
本设计依据塔径选用栅板型支撑板如Error! Reference source not found.。

图4. 1栅板式填料支承装置示意图
4.4 填料压紧装置
为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动,需在填料层上方设立填料压紧装置.填料压紧装置有压紧栅板,压紧网板,金属压紧器等不同类型.对于散装填料,可选用压紧网板,液可选用压紧栅板,在其下方,根据填料的规格敷设一层金属网,并将其与压紧栅板固定;对于规整填料,通常选用压紧栅板.设计中,为防止在填料压紧装置处压降过大甚至发生液泛,规定填料压紧装置的自由截面积应大于70%.
本设计中填料塔在填料装填后于其上方安装填料压紧栅板。
4.5 气进出管的选择
由公式 ：
（1）气体管： ：
选的流体输送用无缝钢管（《GB/T8163-1999流体输送用无缝钢管》）
标记：10-- GB/T8163-1999
查《GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》，具体参数见表4-1。
（2）液体管：
选的流体输送用无缝钢管（《GB/T8163-1999流体输送用无缝钢管》），弯管结构R为750mm。
标记：10-- GB/T8163-1999
查《GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》，具体参数见Error! Reference source not found.。
表4. 1普通钢管尺寸及单位长度理论重量
外径，mm
壁厚，mm
单位长度理论重量，kg/m
219
6
31.52
32
2.5
2.15

4.6 液体除雾器
除沫装置安装在液体再分布器上方，用以除去出气口气流中的液滴。由于二氧化硫溶于水中易于产生泡沫为了防止泡沫随出气管排出，影响吸取效率，采用除沫装置，根据除沫装置类型的使用范围，该填料塔选取丝网除沫器如Error! Reference source not found.，Error! Reference source not found.。

图4. 2
DN300-600上装式丝网除沫器
标记：HG/T21618 丝网除沫器S500-100 SP NS-80/316

图4. 3 DN500上装式丝网除沫器 mm
公称直径DN
重要外形尺寸
重量（kg）
H
H1
D
丝网
格栅及定距杆
支承件
500
100
210
500
2.81
2.89
0.19
4.7 筒体和封头的设计
（1）筒体的设计
选用标准：筒体（JB1153-73）如Error! Reference source not found.
表4. 2筒体的容积、面积及重量
公称直径
Dg
(mm)
一米高的容积
V
(m3)
一米高的内裹面积
Fg
(m2)
壁厚
S
(mm)
一米高筒节钢板理论重量
(kg)
700
0.283
1.88
4
60

（2）封头的设计如Error! Reference source not found.

图4. 4椭圆形封头的结构示意图
选用标准：选取椭圆形封头（JB1153-73）如Error! Reference source not found.
表4. 3筒体的容积、面积及重量
公称直径
Dg
(mm)
曲面高度
h1
(mm)
直边高度
H2
(mm)
厚度
S
(mm)
重量
G
(kg)
700
160
25
4
12.4

4.8 手孔的设计
标准化手孔的公称直径有DN150、DN250两种。
选用　手孔 A PN0.6,DN150,JB589-79-2
4.9 法兰的设计
（1）管法兰的选择
选用标准：HG20593-97 板式平焊钢制管法兰（欧洲体系）如Error! Reference source not found.，Error! Reference source not found.

图4. 5 板式平焊钢制法兰（PL）
表4. 4 PN0.6MPa（6.0bar）板式平焊钢制管法兰 （mm）

管子直径/mm
法兰内径/mm
螺栓孔中心圆直径/mm
公称直径/mm
螺栓孔直径/mm
螺栓孔数量n
法兰外径/mm
法兰厚度/mm
法兰理论重量kg
液体进出口
32
33
75
25
11
4
100
14

气体进出口
219
222
295
200
22
8
340
24
9.24
标记：
液体进出口：HG 20593 法兰 PL25-0.6 FF Q235-A
气体进出口：HG 20593 法兰 PL200-0.6 FF Q235-A
（2）容器法兰的选择如Error! Reference source not found. ，Error! Reference source not found.
选用标准：JB/T4701-2023 甲型平焊法兰
标记：法兰P 1400-0.25 JB/T4701-2023

图4. 6甲型平焊法兰平面密封面（代号P）
图4. 7PN0.25MPa甲型平焊法兰的结构尺寸 （mm）
公称直径DN，mm
法兰，mm
螺柱
D
D1
δ
d
规格
数量
700
755
705
36
26
M24
20

第5章 设计总结

表5. 1填料设计总表
意义及符号
结果
填料直径
38mm
填料比表面积
132.5m2/m3
散装填料压降填料因子平均值
116(1/m)
散装填料泛点填料因子平均值
170(1/m)

表5. 2吸取塔的吸取剂表
意义及符号
结果
混合气体解决量G
2023
气液相平衡常数m
2.1047
进塔气相摩尔比Y1
0.04167
出塔气相摩尔比Y2
0.002
进塔液相摩尔比X1
0.01272
出塔液相摩尔比X2
0
最小液气比
2.004
混合气体平均试量
29.59
混合气体的密度
1.2092
混合气体的粘度

吸取剂用量L

吸取剂粘度

表5. 3塔设备计算表
意义及符号
结果
塔径D
0.7m
塔高H
11.9308m
填料层高
8.125m
填料塔上部高度h1
1.52m
填料塔下部高度
1.0 m
气相总传质单元高度
0.22696m
气相总传质单元数
6.0203
空塔气速
2.75644m/s
泛点率f
69.99%

图5. 1 Eckert关联图

符号说明

英文字母

A
填料层的有效传质比表面积（m²/m³）
aw
填料层的润滑比表面积m²/m³
A
吸取因数;无因次
D
填料直径，mm；
df
填料当量直径，mm

扩散系数，m²/s；塔径; m;
E
亨利系数，KPa
G
重力加速度，9.81m/s2;
H
溶解度系数，kmol /(m³.KPa)
HG
气相总传质单元高度，m
HL
液相传质单元高度，m
HOG
气相总传质单元高度，m
HOL
液相总传质单元高度，m
kG
气膜吸取系数, kmol /(m³.s.KPa)
kL
液膜吸取系数, kmol /(m³.s.KPa)
M
相平衡常数无因次
NOG
气相总传质系数，无因次
NOL
液相总传质系数,无因次
P
总压，KPa
P
分压，KPa
R
气体通用常数，kJ/(kmol.K)
S
解吸因子
T
温度，0C
U
空塔速度，m/s
uf
液泛速度，m/s
V
惰性气体流量，kmol/s
wv
混合气体体积流量，m3/s
φ
填料因子， m-1

下标

液相的

气相的

混合气流量 kmol/s

混合气质量流量
X
溶质组分在液相中的摩尔分率 无因次
X
溶质组分在气相中的摩尔比 无因次
Y
溶质组分在液相中的摩尔分率 无因次
Y
Y——溶质组分在气相中的摩尔比 无因次
Z
填料层高度 m

希腊字母

粘度 Pa.s

密度 kg/m3

表面张力 N/m
M
平均的，对数平均的
min max——最大的

最小的
2
塔底
1
塔顶
max
最大的
参考文献：

1.丙酮-水相平衡常数
汤金石主编.化工原理课程设计.北京：化学工业出版社，1990：210.
2.容器法兰的选择
董达勤主编.化工设备机械基础（二版）.北京：化学工业出版社，1994：324-325
3.填料塔附属设备的设计
汤金石主编.化工原理课程设计.北京：化学工业出版社，1990：225-233.
4.筒体和封头的设计
魏崇光，郑晓梅主编.化工工程制图（化工制图）.北京：化学工业出版社，1994：183-196.
5.化学工程手册

致谢  

本次课程设计通过两周的时间得以完毕。通过本次课程设计，使我对从填料塔设计方案到填料塔设计的基本过程的设计方法、环节、思绪、有一定的了解与结识。它相称于实际填料塔设计工作的模拟。在课程设计过程中，基本能按照规定的程序进行，先针对填料塔的特点和收集、调查有关资料，然后进入草案阶段，其间与指导教师进行几次方案的讨论、修改，再讨论、逐步了解设计填料塔的基本顺序，最后定案。设计方案拟定后，又在老师指导下进行扩初具体设计，并计算物料守衡，传质系数，填料层高度，塔高等；最后进行塔附件设计。  本次课程设计基本能按照设计任务书、指导书、技术条件的规定进行。同学之间互相联系，讨论，整体设计基本满足使用规定，但是在设计指导过程中也发现一些问题。理论的数据计算不难，困难就在于实际选材，附件选择等实际问题。这些方面都应在以后的学习中得以加强与改善。 但是，课程设计的完毕并不代表我自身学习的终止，在完毕过程中我发现自己有很多缺陷局限性。如：大量的内容也暴露出自己知识面窄，对实践活动的能力不强等诸多问题，我想困难和挑战才是激发自己前进的动力，自己也将会在此后的学习和生活中，劈荆斩浪，挑战自我。化工原理课程设计的完毕对我来说有深刻的意义，我衷心感谢老师的指导以及与我共同学习的同学。