高支模满堂脚手架专项施工方案模板.doc

大唐延安发电厂2×350MW“上大压小”热电联产工程

高支模满堂脚手架专项施工方案

批准：

审核：

编制：

********************项目部
2023年08月16日

目 录
1 编制依据 2
2 工程概况 2
3 施工方案 2
3.1 施工流程 2
3.2 脚手架的设立 3
3.3 脚手架的搭设 3
3.4 脚手架的拆除 4
3.5 重大危险源监控及防止措施 5
4 安全生产保证体系 5
5 安全技术保证体系 6
6 高支模满堂脚手架的设计验算 6
6.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 错误！未定义书签。
6.2 扣件钢管楼板模板支架计算书 错误！未定义书签。

1 编制依据
1.1 现场施工的条件和规定
1.2 结构施工图纸
1.3 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2023）
1 4 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2023)
1.5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)
1.6 《建筑施工手册》第五版
2 工程概况
该项目为综合楼及室外工程，综合楼属于高层建筑，结构形式为框架结构，建筑面积6739.34㎡，综合楼地下一层，地上九层，地下为设备用房，建筑面积292.68㎡，地上1-3层为办公，4-8层为宿舍,9层为多功能厅,建筑面积为6446.66㎡，建筑高度为45.6米。室外工程涉及围墙、大门、道路、绿化、硬化、管线综合等。
本工程九层 部位支撑高度为8.1米，支撑体系为高支模项目，为危险性较大的分部分项工程。
3 施工方案
高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管,立杆采用2m,6m钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。
3.1 施工流程：
场地清理→弹立杆定位轴线→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆连接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连接件→绑扎水平安全网
3.2 脚手架的设立：
3.2.1 脚手架立杆纵横距为0.8m，其中梁纵距为0.8m,横向间距为0.3m，竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件互相错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用2m杆和6m杆互相错开，步距均为1.5m。
　 3.2.2 剪刀撑四边与中间每隔4m设立一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设立，满堂脚手架两端与中间每隔5m设立一道水平剪刀撑。
3.3 脚手架的搭设
3.3.1立杆施工规定
（1）立杆设立前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设立立杆。
（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。
（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。
（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。
3.3.2 水平杆施工规定
纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不大于1.5m。
（1）脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设立纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。
（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。
（3）每一主节点处必须设立一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
（4）水平杆必须扣接在立杆上，不得互相扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。
3.3.3 剪刀撑的设立规定
（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨,其宽度为4～6m,连续布置，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45º～60º之间。
（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设立剪刀撑
（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。
3.3.4 扣件规定：
（1）扣件式钢管脚手架重要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。
（2）扣件与钢管的接触面要保证严密，保证扣件与钢管连接紧固。
（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工规定，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。
3.3.5 安全网
安全网采用10cm×10cm的安全网，在支撑体系上设立一道水平安全网。高度为4米。
3.4 脚手架的拆除
3.4.1 拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周边设围栏或警戒标记，划出工作禁区，严禁非拆卸人员进入，并设专人看管。拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。
3.4.2 严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。
3.4.3 拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。
3.4.4 拆除过程中最佳不要半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最佳不要中断，如确需中断应将拆除部分解决清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。
3.4.5 拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。
3.5 重大危险源监控及防止措施：
3.5.1 作业中，严禁随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作规定需要临时拆除时，必须经主管人员批准，采用相应填补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
3.5.2 人在架设作业时，应注意自我安全保护和别人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
3.5.3 每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
4 安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系，设立安全生产管理机构，配备专职安全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。建立健全安全生产责任制，严格执行安全生产法律、法规标准和公司安全规章制度，保证安全生产。
工 作 保 证
检 查 保 证
制定岗位责任
执行有关安全施工规程
经济保证
组织保证
项目经理
制定安全施工技术措施
技术质量科
消防、临时用水用电设立、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品
材料设备科
购置劳动保护用品机械设备管理
易燃爆、半成品堆放检查
综合办公室
组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查
贯彻贯彻有关安全施工规程进行全员安全教育
施工安监科
安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工
财务科
安全资金保障
奖 惩
安全生产保证体系图
5 安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。编制危险源辨认、风险评价、风险控制计划和方案。
6 高支模满堂脚手架的设计验算
板顶标高39.3米；支撑高度为8.1米、板厚为120mm；最大梁截面 350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。选取板厚为120mm楼板作为计算对象。
6.1扣件式梁模板安全计算书
6.1.1计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2023
4、《钢结构设计规范》GB50017-2023
6.1.1.1计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
600
混凝土梁宽b(mm)
300
混凝土梁计算跨度L(m)
3.6
模板支架高度H(m)
8.1
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023
模板荷载传递方式
可调托座
次梁悬挑长度a1(mm)
0
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
斜撑(含水平)布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距la(m)
0.8
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)
0.7
水平杆步距h(m)
1.5
梁侧楼板立杆的纵距la1(m)
0.8
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
0.8
立杆自由端高度a(mm)
300
梁底增长立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
4
架体底部布置类型
底座
结构表面规定
表面外露

材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管规格
Ф48×3

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特性值fak(N/mm2)
/
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
陕西(省)延安市(市)
地面粗糙度类型
/
基本风压值Wo(kN/m^2)
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.5
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)
2.5
6.1.1.2施工简图

（图1） 剖面图1 (图1） 剖面图1
6.1.2面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
6.1.2.1强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1)=20.214kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=21.402kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m

（图3） 面板简图

（图4） 面板弯矩图
Mmax=0.027kN·m
σ=Mmax/W=0.027×106/24000=1.115N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足规定
6.1.2.2挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m

（图5） 简图

（图6） 挠度图
ν=0.012mm≤[ν]=300/((4-1)×400)=0.25mm
满足规定
6.1.3次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×2.5×300/1000/(4-1))=2.021kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(4-1))=2.14kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(2.021,2.14)=2.14kN/m
计算简图：

（图7） 简图
6.1.3.1强度验算

（图8） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.277kN·m
σ=Mmax/W=0.277×106/(83.333×1000)=3.32N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足规定
6.1.3.2抗剪验算

（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax=1.426kN
τmax=VmaxS/(Ib)=1.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.428N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足规定
6.1.3.3挠度验算
挠度验算荷载记录，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)=1.58kN/m

（图10） 变形计算简图

（图11） 次梁变形图(mm)
νmax=0.356mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm
满足规定
6.1.4主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增长立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2
跨距为：(等跨)0.35
将荷载记录后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×2.5×300/((4-1)×1000))=2.021kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×300/((4-1)×1000))=2.14kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(2.021,2.14)=2.14kN
此时次梁的荷载简图如下

（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)=1.58kN/m
此时次梁的荷载简图如下

（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：R=2.686kN
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.983kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m
自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
6.1.4.1抗弯验算

（图12） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.289kN·m
σ=Mmax/W=0.289×106/(8.986×1000)=32.151N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定
6.1.4.2抗剪验算

（图13） 主梁剪力图(kN)
Vmax= 4.675kN
τmax=QmaxS/(Ib)=4.675×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=10.992N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足规定
6.1.4.3挠度验算

（图14） 主梁变形图(mm)
νmax=0.019mm≤[ν]=0.7×1000/(1+1)/400=0.875mm
满足规定
6.1.4.4支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.722kN
非端支座最大支座反力为：R2=9.351kN
6.1.5端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=0.722kN≤[N]=8kN
满足规定
6.1.6可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=9.351kN≤[N]=30kN
满足规定
6.1.7立柱验算
6.1.7.1长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距
则长细比为：
λ=h/i=1.6×1000/(1.59×10)=100.629≤[λ]=150
满足规定
6.1.7.2立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-2023附录D得到φ=0.588
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×2.5)×1.2×1.2=11.192kN
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=0.722kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不同样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN
考虑架体自重荷载得：
NB=NA+1.2×H×gk=11.914+1.2×0.065×(8.1+(600-120)/1000)=12.586kN
f=NB/(φA)=12.586×1000/(0.588×(4.24×100))=50.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足规定
6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
6.2.1计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2023
4、《钢结构设计规范》GB50017-2023
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2023
6.2.2计算参数
基本参数
楼板厚度h(mm)
120
楼板边长L(m)
43.8
楼板边宽B(m)
15.6
模板支架高度H（m）
8.5
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la(m)
0.8
立柱横向间距lb(m)
1
水平杆步距h1(m)
1.5
立杆自由端高度a(mm)
300
架体底部布置类型
底座
次梁间距a(mm)
0
次梁悬挑长度a1(mm)
0
主梁悬挑长度b1(mm)
0
主梁合并根数
1
结构表面规定
表面外露
剪刀撑（含水平）布置方式
普通型
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023
材料参数
主梁类型
矩形木楞
主梁规格
80×80
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管类型
Ф48×3

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特性值fak(kPa)
/
架体底部垫板面积A(m^2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
陕西(省)延安市(市)
地面粗糙度类型
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.3
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)
2.5
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)
2.5
计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)
1.5
计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)
1
基本风压值Wo(kN/m^2)
/

简图：

（图1） 平面图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 横向剖面图2
6.2.3面板验算
取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
6.2.3.1强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/m

（图4） 可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图6） 永久荷载控制的受力简图
取最不利组合得：
Mmax=0.276kN·m

（图7） 面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.276×106/24000=11.52N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足规定
6.2.3.2挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m

（图8） 正常使用极限状态下的受力简图

（图9） 挠度图
ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足规定
6.2.4次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时：
计算简图：

（图10） 可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.018kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.869kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(2.018,1.869)=2.018kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.073kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图11） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.207kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图12） 永久荷载控制的受力简图
6.2.4.1强度验算

（图13） 次梁弯矩图
Mmax=0.621kN·m
σ=Mmax/W=0.621×106/(83.333×103)=7.455N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足规定
6.2.4.2抗剪验算

（图14） 次梁剪力图
Vmax=3.15kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=3.15×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.945N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足规定
6.2.4.3挠度验算
挠度验算荷载记录，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m

（图15） 正常使用极限状态下的受力简图

（图16） 次梁变形图
νmax=0.154mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm
满足规定
6.2.5主梁验算
将荷载记录后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.64kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.604kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(1.64,1.604)=1.64kN
此时次梁的荷载简图如下

（图17） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m
此时次梁的荷载简图如下

（图18） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
Rmax=1.874kN
Rkmax=1.136kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m
自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图20） 主梁正常使用极限状态受力简图
6.2.5.1抗弯验算

（图21） 主梁弯矩图
Mmax=0.509kN·m
σ=Mmax/W=0.509×106/(85.333×1000)=5.962N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足规定
6.2.5.2抗剪验算

（图22） 主梁剪力图
Vmax=3.499kN
τmax=QmaxS/(Ib0)=3.499×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.82N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足规定
6.2.5.3挠度验算

（图23） 主梁变形图
νmax=0.361mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm
满足规定
6.2.5.4支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：
Rzmax=6.118kN
6.2.6立柱验算
6.2.6.1长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距
则长细比为：
λ=h1/i=1.8×1000/(1.59×10)=113.208≤[λ]=150
满足规定
6.2.6.2立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-2023附录D得到φ=0.474
N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb +0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×1)×0.9×1+0.9×1.2×8.5×0.145=5.684kN
f=N1/(φA)=5.684×1000/(0.474×(4.24×100))=28.286N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足规定
6.2.7可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6.118 kN
N=6.118 kN≤[N]=30kN
满足规定