售楼部高支撑范本施工方案.doc

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、模板及支撑系统材料选用 1
四、施工工艺及操作规定 1
4.1 梁模板施工 1
4.2 楼板模板施工 2
五、模板的拆除 2
六、成品保护措施 3
七、质量保证措施及施工注意事项 3
八、安全施工注意事项 4
九、文明施工及环保措施 4
十、模板系统验算 5
10.1 模板支撑架计算书 5
10.2 梁模板计算书 10
十一、高支撑模板施工安全防范措施 19
11.1 防止坍塌事故安全技术措施 19
11.2 防止高空坠落事故安全技术措施 19
11.3 监测措施 20
十二、应急救援预案 21
12.1 概况 21
12.2 机构设立 21
12.3应急救援工作程序 23
12.4救援方法 23
模板工程施工方案
一、编制依据
1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-2023
1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2023
1.3《建筑施工计算手册》江正荣著
1.4《建筑施工手册》第四版
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023
1.6《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2023
1.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
二、工程概况
高新区淲沱村改造项目售楼部工程位于洛阳市高新区河洛路与孙辛路交叉口西南角，属于框架剪力墙结构，地上2层，有一层地下室，建筑总高度10.0米，建筑总面积3500平方米，一层5.5米层高 二层层高4.5米，总工期85天。本工程由洛阳尚锦置业有限公司投资建设，中色科技股份有限公司设计，机械工业第四设计研究院勘查，河南清鸿建设监理有限公司监理，河南国基建设集团有限公司组织施工。
三层1/4~7/C~G轴梁板面标高为10m，板厚140mm，最大主梁截面为300mm×850mm，此部分满堂脚手架搭设高度为9.8m，长41.0m，宽10.0m，脚手架立杆基础一部分为地下室顶板（板厚130）。
三、模板及支撑系统材料选用
本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用40×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.5mm扣件式钢管脚手架。
四、施工工艺及操作规定
4.1 梁模板施工
4.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水
平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺
设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设立纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设立纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设立纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，互相连接、形成整体。
4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设立一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设立一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
4.1.5 梁模板安装
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设立斜撑，当梁高大于700mm时设立腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
4.2 楼板模板施工
4.2.1 工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设立顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设立在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高拟定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
五、模板的拆除
5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达成设计或规范规定的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达成设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模告知书后方可拆除。
5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板所有拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工规定运出堆放整齐。
5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
六、成品保护措施
6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
6.2 模板安装时不得随旨在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
七、质量保证措施及施工注意事项
7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，告知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
7.2 现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项 目
允许偏差(mm)
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
＋4，-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
7.3 保证每个扣件和钢管的质量满足规定，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模告知书。
7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
八、安全施工注意事项
8.1 施工现场安全负责人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。
8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采用解决措施，待排除险情并经现场安全负责人检查批准后方可复工。
8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。
8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经解决后，方可继续拆模。
8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
九、文明施工及环保措施
9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。
9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守本地规定，防止噪声扰民。
9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物解决程序解决，避免污染环境。
9.6 每次下班时保证工完场清。

十、模板系统验算
10.1 模板支撑架计算书
10.1.1参数信息：
1.脚手架参数
横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：9.8；
采用的钢管(mm)：Ø48×3.5；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；
板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距250mm；
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2
钢管截面惯性矩I=12.19×104mm4，截面抵抗矩W=5.08×103mm3。
2.荷载参数
(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数γi=1.2
(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；γi=1.2
(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；γi=1.4
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4
(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；
木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
10.1.2支撑模板的方木的计算：
方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 42.67cm3；
I= bh3/12=4.0×8.03/12 =170.67cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.00×0.30×0.14 = 1.092 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载 q = 1.2×(1.092+0.105) = 1.436 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×1.05=1.47kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.436×1.02/8 = 0.547kN.m；
方木的最大应力值 σ= M / W =0.547×106 /（42.67×103）=12.819N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
∴ σ<[f]，满足规定。
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
V = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3 V /（2bh）< [T]
其中最大剪力： V = 1.436×1.0/2 + 1.47/2 = 1.453 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3×1.453×103/(2×40.0×80.0) = 0.681 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；
∴ T< [T]，满足规定。
4.方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下：

均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.436kN/m；
集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；
方木最大挠度计算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.436×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=3.042 mm；
方木最大允许挠度值：[V]= 1000.0/250=4.0mm；
∴Vmax < [V]，满足规定
10.1.3支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.436×1.0 + 1.47 =2.906kN；

支撑钢管计算简图

最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.906×1.0=0.776 kN.m ；
最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；
最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=6.588kN ；
钢管最大弯曲应力 σ=M/W=0.776×106/4732.0=163.99N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
∴ σ< [f],满足规定。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足规定。
10.1.4扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；
∴R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值涉及以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×9.8 = 1.352kN；
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.14×1.0×1.00 =3.64 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =5.342 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.410 kN；
10.1.6立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式：

其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A——立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；
σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm2；
l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m；
l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2；
∴ σ< [f] = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足规定。
10.2 梁模板计算书
10.2.1参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；
梁截面高度 D(m)：0.85
混凝土板厚度(mm)：0.14；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.15m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
脚手架步距(m)：1.50；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；
立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
采用的钢管类型为Ø48×3.5；
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
承重架支设：木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2)：0.35；
新浇混凝土自重：24.0N/m3；
钢筋自重(kN/m3)：4.0；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5;
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2
F=0.22γct0β1 β2V1/2
F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
10.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；
T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.85；
则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×0.85=23.8KN/m2
取两者较小值，则标准值为F = F′=23.8KN/m2；
10.2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 21.33cm3；
I=80×403/12 = 42.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：

其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M ——内楞的最大弯距(N.mm)；
W ——内楞的净截面抵抗矩；
[f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载
q=(1.2×23.8×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=8.467kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
内楞的最大弯距： M=0.1×8.467×500.02= 2.118×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ =2.118×105/2.133×104=9.93N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足规定。
（2）.内楞的挠度验算

其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×23.8×0.3=8.568 KN/m；
l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；
I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×8.568×500.04/(100×9500×4.267×105) =0.894mm；
内楞的最大允许挠度值： [ω] = 2.000mm；
∴ ω< [ω]，内楞挠度满足规定。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 21.33cm3；
I=80×403/12 = 42.67cm4；

外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M ——外楞的最大弯距(N.mm)；
W ——外楞的净截面抵抗矩；
[f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×23.8×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.234kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4.234×103×300.0 = 2.22×105N.mm
外楞的受弯应力计算值： σ = 2.22×105/2.133×104 = 10.4N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足规定。
（2）.外楞的挠度验算

其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；
P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=23.8×0.5×0.3=3.57 KN；
l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4；
外楞的最大挠度计算值： ω = 1.146×3.57×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.27mm；
外楞的最大允许挠度值： [ω] = 1.20mm；
∴ ω< [ω]，满足规定。
10.2.4穿梁螺栓的计算
验算公式如下：

其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；
A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径： 12 mm；
穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =23.8×0.50×0.30×2 =7.14kN。
穿梁螺栓最大允许拉力值： [N] = 170.0×76/1000 =12.920 kN；
∴ N< [N]，满足规定！
10.2.5梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =250.0×18.02/6 = 1.35×104mm3；
I = 250.0×18.03/12 = 1.215×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；
L ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm；
Q ——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1：1.2×28.0×0.3×0.85×0.90=7.71kN/m；
模板结构自重荷载：
q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；
q = q1 + q2 + q3=7.71+0.15+1.0=8.86kN/m；
跨中弯矩计算公式如下：

Mmax = 0.10×8.86×0.252=0.055kN.m；
σ =0.055×106/1.35×104=4.1N/mm2；
∴ σ< [f]=13.0，满足规定。
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：

其中，q ——作用在模板上的压力线荷载：
q =[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm；
l ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm；
E ——面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值：[ω] =250.0/250 = 1.0mm；
面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm；
∴ ω<[ω]，满足规定。
10.2.6梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.0+4.0)×0.3×0.85×0.250=1.785kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.250×(2×1.0+0.4) =0.21 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（1.785+0.21）=2.394kN；
活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.4×0.35=0.49 kN；
P=2.394+0.49=2.884kN。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=4.0×8.02/6 = 42.67 cm3；
I=4.0×8.03/12 = 170.67 cm4；
3.支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下：

跨中最大弯距 M=2.884×0.5/4=0.361kN.m；
方木最大应力计算值 σ=M/W=0.361×106/4.267×104=8.46N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
∴σ<[f]，满足规定！
4.支撑方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：
T = 3 V /（2bh）
其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；
方木受剪应力计算值 T =3×2.051×103/（2×40×80）=0.961N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2；
∴ T< [T]，满足规定。
5.支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下：

集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；
方木最大挠度 ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.659mm；
方木的挠度设计值 [ω]=500/250=2.0 mm；
∴ ω<[ω]，满足规定。
10.2.7梁底支撑钢管的计算
在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的抗弯强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P =[ 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ]×2/3=2.735 kN；
计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=1.0/0.250=4
通过简支梁的计算得到：
钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/2×2.735+2.735=6.838kN；
钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；
支撑钢管的最大应力计算值σ= Mmax /W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2
支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm2；
∴σ<[T]，满足规定
10.2.8扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N；
∴ R< Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
10.2.9立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.138×9.8=1.623kN；
N =6.838+1.623=8.461 kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A ——立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502；
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.0 N/mm2；
lo ——计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k2—计算长度附加系数，h+2a=1.70，k2按照表2取值为1.020；
lo/i =2.024×103/ 15.80 =128.1；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406；
钢管立杆受压应力计算值
σ=8.461×103/(0.406×450.2)=46.290N/mm2<[f]
钢管立杆稳定性满足规定！
模板承重架应尽量运用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
步距h(m)
h≤0.9
0.9<h≤1.2
1.2<h≤1.5
1.5<h≤2.1
k1
1.243
1.185
1.167
1.163

表2 模板支架计算长度附加系数 k2
H(m)
h+2a(m)
4
6
8
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
1.35
1.0
1.014
1.023
1.039
1.042
1.054
1.061
1.081
1.092
1.113
1.137
1.155
1.173
1.44
1.0
1.012
1.022
1.031
1.039
1.047
1.056
1.064
1.072
1.092
1.111
1.129
1.149
1.53
1.0
1.007
1.015
1.024
1.031
1.039
1.047
1.055
1.062
1.079
1.097
1.114
1.132
1.62
1.0
1.007
1.014
1.021
1.029
1.036
1.043
1.051
1.056
1.074
1.090
1.106
1.123
1.80
1.0
1.007
1.014
1.020
1.026
1.033
1.040
1.046
1.052
1.067
1.081
1.096
1.111
1.92
1.0
1.007
1.012
1.018
1.024
1.030
1.035
1.042
1.048
1.062
1.076
1.090
1.104
2.04
1.0
1.007
1.012
1.018
1.022
1.029
1.035
1.039
1.044
1.060
1.073
1.087
1.101
2.25
1.0
1.007
1.010
1.016
1.020
1.027
1.032
1.037
1.042
1.057
1.070
1.081
1.094
2.70
1.0
1.007
1.010
1.016
1.020
1.027
1.032
1.037
1.042
1.0