大排架施工专项安全方案.doc

目 录
1、编制说明 1
2、编制依据 1
3、工程概况 1
4、排架施工方法 2
4.1支架形式 3
4.2使用材料规定 4
4.3模板及支架系统设立说明 4
5、排架稳定性计算 7
5.1板的荷载分析及验算 7
5.2墙的荷载分析及验算 12
5.3梁荷载分析及验算 16
5.4柱模板 17
6、支架模板的构造规定 18
6.1支架构造规定： 18
6.2支架搭设应满足以下使用规定： 18
6.3支架搭设应满足以下安全规定： 19
6.4杆件搭设中的注意事项 19
6.5扣件的安装及注意事项 20
6.6支架的拆除 20
6.7模板制作与解决 20
7、排架搭设及拆除管理及验收措施 21
7．1原材料验收 21
7.2管理规定 22
8、大排架施工危险源辨识及分析 23
9、大排架施工的安全防范措施 24
10、大排架施工安全事故应急预案 25
10.1成立应急领导小组 25
10.2职责 26
10.2.1应急领导小组组长职责 26
10.2.2应急领导小组副组长职责 26
10.2.3抢险救援组职责 27
10.2.4技术支持组职责 27
10.2.5通讯联络组职责 27
10.2.6保卫疏导组职责 27
10.2.7后勤保障组职责 27
10.2.8医疗救护组职责 28
10.3应急物资储备 28
10.4应急预警及信息报告 28
10.5应急响应 28
10.5.1响应分级 29
10.5.2响应程序 29
10.5.3处置措施 30

大排架施工安全专项方案
1、编制说明
为贯彻贯彻国家“安全第一、防止为主、综合治理”的安全生产方针，规范深基坑结构大排架施工管理工作，防止施工现场安全事故的发生，保证施工安全，特编制此专项方案，以指导现场安全作业。
2、编制依据
1、《中华人民共和国建筑法》
2、《中华人民共和国安全生产法》
3、《建设工程安全生产管理条例》
4、《建筑施工安全检查标准》
5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》
6、《建筑结构荷载规范》
7、《直缝电焊钢管》 （GB/T13793）
8、《钢管扣件水平模板的支撑体系安全技术规范》 （DG/TJ08-016-2023）
3、工程概况
宁波南站站房改造工程位于宁波站既有站场内。里程范围为K313+900—K314+030；站房共设3层，地下1层，地上两层。地铁2号线车站位于国铁车站下方，为地下二层，与车站走向一至呈南北走向，属宁波火车站的地下交通配套工程，与国铁车站一体化共建。
宁波站改建工程基坑分为五区，其中1-1区先行施工，基坑表层采用放坡开挖，深度为4米，最大开挖宽度123.5米。国铁集散厅区域垂直开挖，最大开挖深度约9米，宽度为75米；地铁基坑位于集散厅中部，最大开挖宽度为42.1米，最大开挖深度为24米，支撑结构形式均为钢筋砼支撑，结合围檩、圈梁支撑体系。集散厅及地铁基坑设立3道支撑，南端头井设立4道支撑。
主体结构重要尺寸为：夹层板厚为400mm（南端头井D1至D5范围加厚为500mm），底板厚度为2500mm；中纵梁尺寸为1000mm×1000mm；底纵梁尺寸为1000mm×3850mm；侧墙端头井厚度为800mm，标准段为600mm。下一层净空为3.7m，下二层标准段净空为5.78m-6.45m，端头井净空为7m。车站结构抗震设防烈度为7度，设防分类为丙类，抗震等级为三级。
4、大排架施工方法
4.1支架形式
本工程所有采用满堂支架体系。见图4-1
4.2使用材料规定
楼板、中柱及中、顶板下翻梁的模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100木枋。
(1)模板用料规定
a、中柱及中、顶板下翻梁模板均采用2440×1220×18木胶合板，侧墙模板采用P1015,P3015,P6015组合钢模。

图4-1 满堂支架体系照片
b、主楞为10cm×10cm木枋，次楞为5×10cm木枋；
c、模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。
d、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
(2) 支架用料规定
a、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检查合格证。
b、钢管选用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管。钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。
c、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等规定清除干净。
d、立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm,外套管长度不得小于160mm,外延伸长度不要的小于110mm。
e、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
f、扣件表面应进行防锈解决。
g、钢管及扣件报废标准：
钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和严禁使用。
h、可调顶托规格为30mm×500mm。
4.3模板及支架系统设立说明
(1) 车站模板及支架配置说明
a、中板及标准段下二层侧墙
车站主体结构的中板和标准段下二层侧墙采用扣件式满堂支架体系，模板采用1.8cm厚覆膜胶合板。支架基础为施工完的车站结构底板，承载力满足规定，无需另行解决。
b、端头井侧墙及下一层侧墙
由于施工端头井侧墙结构时满堂支架仅单侧受力，不可作为侧墙支架。车站下一层侧墙与车站顶板不同步施工，为节约支架工程量，不设立满堂支架。以上两处均采用斜撑，并在相相应的底板与中板位置预埋Φ32螺纹钢，作为支撑的固定点，提供反力。其中抛撑与侧墙夹角设立为60度。
c、支架模板体系设立
夹层板（中板）立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距140cm；站台层（底板）立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距140cm。支架立杆顶部加顶托。考虑到支架的整体稳定性，支撑架体四周从底到顶连续设立竖向剪刀撑；中间纵横向每隔10m左右设立由下至上的竖向连续剪刀撑，其角度为45。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设立水平剪刀撑。立杆顶部安装可调支托，在其上安放10×10cm的木枋纵梁，其间距同立杆间距，纵梁上设立5×10cm的方木横梁，间距为30cm。安放纵横方木时，应注意纵向方木接头应在立杆顶托中心，横向方木接头应在纵向方木中心位置。横向方木接头位置要和纵向方木接头位置错开，且任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上，站台层与站厅层支架基本保证在同一铅垂线上。
现以标准段为例，进行模板和支架系设计及计算，示意图如下：
图4-3 主体结构模板支撑系统示意图
(2)侧墙模板及支架配置说明
侧墙模板P1015,P3015,P6015组合钢模，模板后横向安放断面为5×10cm的方木，间距为30cm。竖向分派梁采用断面为10cm×10cm的方木。侧墙支撑采用与支架联成一体的通长钢管对口撑（加顶托），间距为80cm，步距0.8m，用十字扣件与横向所有立杆可靠相连。端头墙模板支撑采用6m钢管和支架连为一体，钢管端头设立可调支托，间距为80cm×80cm（考虑到端头井墙体水平受力对架体稳定性的影响，于横向分派梁上设立钢管抛撑，抛撑顶端安顿可调支托，抛撑钢管和架体立杆、水平杆可靠连接，间距为140cm×140cm）。图4-4 端头井、下一层侧墙模板支撑系统示意图

图4-5 标准段侧墙模板支撑系统示意图
(3)立柱模板及支架配置说明
矩形柱的模板由四周侧板、柱箍、支撑组成。柱子四边侧模都采用竖向侧板，则模板横缝较少。
为承受混凝土侧压力，侧板外应设立5*10cm木楞作为竖梁，柱箍采用Φ48*3.0双钢管，间距为0.6m。并沿纵向在每层柱箍处设立三道Φ12对拉螺栓,对拉螺栓两侧架设燕尾钩，以加强对拉螺栓的调节能力。如下图所示：

图4-6 立柱模板支撑系统示意图
(4)下翻梁模板及支架配置说明
火车南站站中纵梁尺寸为1000×1000，按照最大受力工况设计支架体系，即取顶纵梁为例进行模板和支架的验算。顶板翻梁底模板采用1.8cm胶合板，模板下铺5*10cm的方木作为纵梁，间距为300mm；在支架顶托上设立10*10cm的方木作为横梁，间距为900mm。梁下设立4立杆，立杆间距为400mm。梁侧模板设立双钢管为纵梁，加固体系为对拉螺栓，间距为300。中板翻梁底模板采用1.8cm胶合板，模板下铺5*10cm的方木作为纵梁，间距为300mm；在支架顶托上设立10*10cm的方木作为横梁，间距为900mm。梁下设立3立杆，立杆间距为500mm。梁侧模板设立双钢管为纵梁，加固体系为对拉螺栓。模板及支撑体系示意图如下：

图4-7 中板梁模板支撑系统示意图
5、排架稳定性计算
5.1板的荷载分析及验算
a、板的荷载分析：

图5-1 顶板模板示意图
按最不利荷载效应考虑，以0.4m厚中板为例进行荷载分析组合。
1、模板：Q1=0.5kN/m2；
2、新浇混凝土自重：Q2=25 kN/m3；
3、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5kN/m2；
4、浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q4=2 kN/m2
5、纵横木楞自重：7.5KN/m3，每平方米立杆所承受的方木重量为：
Q5=0.050×0.10×7.5×3+0.1×0.1×7.5×2=0.26KN。（按照3根50*10次楞和2根10*10主楞考虑）
竖向荷载效应组合如下：

式中 —模板及新浇钢筋混凝土自重产生的轴向力总和（忽略支架自重）；
—施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
产生轴向力总和：
b、底模强度验算
中板底模采用高强度胶合板，板厚1.8cm。底模背肋为5*10cm方木，间距300mm，故取300宽为模3板强度计算单元。模板受力模型见下图：
图5-2 木模板受力模型图(单位为mm）
(1) 模板力学性能：
弹性模量：E=1×104 MPa
抗弯强度：ƒm=20MPa
截面抵抗矩：W= bh2= ×30×1.82=16.2cm3
惯性矩：I=bh3=×30×1.83= 14.58cm4
截面积：A=30*1.8=54cm2
（2） 模板受力计算
底模板均布荷载：Q= 0.4Q2+ Q3+ Q4=0.4*25+2+2.5=14.5KN/m2
转换为均布线荷载：q=Q×b=14.5×0.3=4.35KN/m
跨内最大弯矩：Mmax= =0.049KN.m
弯应力为：Vmax=M/W=0.049*103/16.2*10-6=3.03Mpa< fm=20Mpa
满足规定
(3)木模板刚度验算：
根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如下：
通过计算1.8cm厚胶合板满足受力规定。
c、 横向方木验算（次楞）
本方案采用的木材为东北落叶松，根据《建筑施工计算手册》查得东北落叶松抗弯强度为ƒm=17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv=1.6Mpa，弹性模量为E=10×103Mpa。
根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图：

图5-3 方木受力模型图（单位mm）
则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为：
q=[(N-1.2Q5*0.9*0.9)/3]×0.9=4.59KN/m
截面抵抗矩：W= bh2= ×5×102=83.3cm3
惯性矩：I=bh3=×5×103= 465cm4
弯矩：Mmax= ql2/8=1/8*4.59*0.9*0.9=0.456KN.m
剪力为：Vmax=ql=0.5*4.59*0.9=2.066KN
（1） 抗弯承载力验算
=0.456*103 /83.3＝5.5 MPa<0.9[f]= 15.3 MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=* Vmax/A=×=0.62Mpa< [fv]= 1.6 Mpa
(3) 刚度验算

通过以上验算得知，横向采用50×100mm东北落叶松方木可以满足规定。
d、 纵向方木验算（主楞）
纵向采用10*10cm方木，间距为0.9m，每根立杆上布置一根方木。抗弯强度为ƒm=17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv=1.6Mpa，弹性模量为E=10×103Mpa。
纵向方木分派梁所受的力为其上横向间距为30cm的5*10cm方木传下的力。根据主楞的受力特点，其受力模型见下图：
图5-4 纵梁方木受力模型图（单位mm）
截面抵抗矩：W= bh2= ×10×102=166.7cm3
惯性矩：I=bh3=×10×103= 833.3cm4
纵向方木上平均承受3根横木重量为：0.05*0.1*0.9*7.5*3=0.101KN。
横向方木施加在纵向方木的均布荷载为0.101KN/0.9m=0.112KN/m
作用在纵向方木上的均布载为：q=(N-1.2Q5*0.9*0.9)×0.9+0.112=13.88KN/m
将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下：
图5-5 纵梁方木受力示意图（单位mm）
跨内最大弯矩：Mmax= 0.08*ql2= 0.08*13.88*0.92 =0.9KN.m
跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*13.88*0.9= 5KN
（1） 抗弯承载力验算
=0.9*103 /166.7＝5.4MPa<0.9[f]= 15.3MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=*Vmax/A=×=0.3 MPa<[fv]= 1.6 Mpa
(3) 刚度验算

通过以上验算得知，纵向梁采用100×100mm东北落叶松方木可以满足规定。
e、支架稳定性验算
支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴心受压构件进行验算。支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢管的壁厚基本都在2.7mm，为保证计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚2.7mm的钢管取值。由于本工程模板支撑系统重要应用基坑内部，故在计算时可不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算：
σ=
Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2,
i=/4=1.6cm。
模板支架立杆的计算长度
式中 —支架立杆的步距，取1.4m；

轴向力N数值计算详见板的荷载分析小节。
本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数=0.638
σ=< =205
单肢立杆承载力满足规定。
5.2墙的荷载分析及验算
a、侧墙的荷载分析
侧墙采用组合钢模板，选取P6015、P3015与P1015进行配模。背楞纵向分派梁为5*10cm木枋，竖向背楞为10*10cm木枋间距为800，竖向木枋设立在可调顶托上，顶托竖向间距为800。
考虑最不利荷载情况，按照下二层考虑。
计算其水平荷载水平sua/.167 侧墙，
采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：

式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）；
c—混凝土的重力密度（kN/m3）,取25 kN/m3；
t。—新浇筑混凝土的初凝时间（h），取5h；
V—混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5 m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，以端头井下二层衬墙为例，取7m；
1—外加剂影响修正系数，不掺时取1.0；
2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

F=cH=25*7=175kN/㎡
按较小值取，最大侧压力为38.73 kN/㎡。
b、纵向木枋验算
本方案采用的木材为东北落叶松，根据《建筑施工计算手册》查得东北落叶松抗弯强度为fm=17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv=1.6Mpa，弹性模量为E=10×103Mpa。
根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图：
图5-6 横梁方木受力模型图（单位mm）
则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为：
q= =10.33KN/m
截面抵抗矩：W= bh2= ×5×102=83.3cm3
惯性矩：I=bh3=×5×103= 417cm4
弯矩：Mmax= ql2=0.83 KN.m
剪力为：Vmax=ql=0.5*10.33*0.8=4.13 KN
（1） 抗弯承载力验算
=0.83*103 /83.3＝9.96MPa<0.9[f]= 15.3 MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=*Vmax/A=×=1.24Mpa< [fv]= 1.6 Mpa
（3）刚度验算

通过以上验算得知，背肋纵向采用50×100mm东北落叶松方木可以满足规定。
c、竖向方木验算（主楞）
竖向采用10*10cm方木，间距为0.8m，每根立杆上布置一根方木，可调支托竖向间距为0.8m。抗弯强度为ƒm=17Mpa,顺纹抗剪强度为：ƒv=1.6Mpa，弹性模量为E=10×103Mpa。
纵向方木分派梁所受的力为其上横向间距为30cm的5*10cm方木传下的力。根据主楞的受力特点，其受力模型见下图：
图5-7 竖梁方木受力模型图（单位mm）
截面抵抗矩：W= bh2= ×10×102=166.7cm3
惯性矩：I=bh3=×10×103= 833.3cm4
作用在纵向方木上的均布载为：q=38.73×0.8=30.98KN/m
将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下：
图5-8 纵向方木受力示意图（单位：mm）
跨内最大弯矩：Mmax=0.08 ql2=1.58KN.m
跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*30.98*0.8=9.91KN
（1） 抗弯承载力验算
=1.58*103 /167.7＝9.42MPa<0.9[f]= 15.3MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=*Vmax/A=×=1.49Mpa<[fv]= 1.6 Mpa
（3） 刚度验算
通过以上验算得知，纵向梁采用100×100mm东北落叶松方木可以满足规定。
d、模板受力计算
侧墙水平荷载为：38.73KN/m2
侧墙采用组合钢模板时，选取P6015、P3015与P1015进行配模。
依据以上验算，最大侧压力为38.73kN/㎡,查钢模板力学性能表得：
I=2.791×105㎜4（以P3015为计算长度）
=38.73×0.3=11.62N/m（以每延米计）
侧墙钢模板挠度满足规范规定。
e、支架稳定性验算
选取南端头井侧墙作为最不利位置进行计算，该位置斜向抛撑纵横向间距为0.9m、0.9m，跨距为1.4m。其纵向受力杆件与侧墙夹角为60度。其中计算杆件轴心受压时需考虑其纵向分力。
σ=
Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2,
i=/4=1.6cm。
模板支架立杆的计算长度
式中 —支架立杆的步距，取1.4m；

轴向力N数值计算详见板的荷载分析小节。
本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数=0.638
σ=<ƒ=205
单肢立杆承载力满足规定。
5.3梁荷载分析及验算
以最不利荷载效应考虑，选取中板板纵梁WZL1（1000×1000）为计算对象。
a、竖向荷载分析
钢筋混凝土自重：
施工人员及小型机具活载：
浇筑砼和振捣时产生的荷载：
模板自重：
方木：
b、底模强度验算
纵梁底模采用高强度木胶合板，板厚t=18mm,木胶合板背楞间距为300mm。强度验算取b=300mm为计算单元体。受力图如下：
q=8.55KN/m

图5-9 底板木模板受力示意图（单位：mm）
、模板力学性能
弹性模量：
抗弯强度：
截面抵抗矩： = ×30×1.82=16.2cm3
惯性矩： =×30×1.83= 14.58cm4
截面积：A=30*1.8=54cm2
、模板受力计算：
底模板均布荷载：Q= 1Q1+ Q2+ Q3=28.5KN/m2
转换为均布线荷载：q=Q×b=28.5×0.3=8.55KN/m
跨内最大弯矩：Mmax= ql2/8=0.1KN.m
弯应力为：Vmax=M/W=。
满足规定。
木模板刚度验算：
根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如下：
通过计算1.8cm厚胶合板满足受力规定。
c、支架承载力验算
每根立杆承受的荷载为：
。
纵梁下立杆单肢承载力满足规定。
5.4柱模板
选取600*1000作为计算对象，以下二层为计算高度，H=7m(注：选取南端头井底板梁下翻与夹层板梁上翻位置)。
a、模板挠度验算
柱模受到混凝土的侧压力为：
=0.22*25*5*1*1.15*=38.73kN/㎡(浇筑速度以1.5m/h计)

选取较小数值作为标准值。
=38.73×0.3=11.62KN/m
按三跨连续梁计算，跨度为300mm。

柱模板挠度满足规范规定。
6、支架模板的构造规定
6.1支架构造规定：
a、钢管立柱底部设立垫木和底座，顶部设立可调支托，U型支托与楞梁两侧间的间隙采用木楔楔紧，可调支托的螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。
b、立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向按照纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设立一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间每一步距处纵横向设立一道水平拉杆。
c、剪刀撑采用Φ48×3.0钢管，用旋转扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，且搭接长度不得小于500mm，并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
d、钢管间距、规格、扣件符合设计规定。每根立柱底部设立底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。
e、端头井和标准段高差处，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边沿不得小于0.5m。
f、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
g、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平立杆上。
h、支架外侧四周设立由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设立由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为5m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设立水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45～60度。
6.2支架搭设应满足以下使用规定：
a、有适当的宽度（或面积）、步架高度、离墙距离，能满足工人操作、材料堆置和运送的需要；
b、具有稳定的结构和足够的承载能力，能保证施工期间在也许出现的使用荷载（规定限值）的作用下不变形、不倾斜、不摇摆；
c、与垂直运送设备及其作业面高度相适应，以保证材料垂直运送转入水平运送的需要；
d、搭设、拆除和搬运方便，能长期周转使用。搭拆进度能满足施工安排的需要。
6.3支架搭设应满足以下安全规定：
a、把好材料、加工和产品质量关，加强对架设工具的管理和维修保养工作，避免使用质量不合格的架设工具和材料；
b、保证支架具有稳定的结构和足够的承载力，脚手架的构造应符合有关规定规定；
c、保证支架的搭设质量；
d、严格控制使用荷载，保证有较大的安全储备；
e、要有可靠的安全防护措施；
f、严格避免违章作业，加强使用过程中的检查，发现问题应及时解决。
6.4杆件搭设中的注意事项
a、按规定构造方案和尺寸进行搭设，注意杆件的搭设顺序；
b、及时与结构拉结，以保证搭设过程的安全；
c、拧紧扣件（拧紧限度要适当），有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、 扣接不紧等）不能使用；
d、搭设工人必须佩挂安全带；
e、随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大；
f、没有完毕的脚手架，在每日收工时，一定要保证架子稳定，以免发生意外；
g、搭设顺序为：摆放扫地杆，逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧，装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧，安第一步大横杆（与各立杆扣紧），安第一步小横杆，第二步大横杆，第二步小横杆，接立杆，加设剪刀撑；
h、剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性；
i、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。
6.5扣件的安装及注意事项
a、开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入；
b、拧紧限度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧限度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓的松紧必须适度，规定扭力矩不小于40N·m，最大不得超过65N·m。为了控制拧紧限度，以采用棘轮扳手为宜，这种扳手可以连续拧紧拧转，使用方便，有助于提高工效。
6.6支架的拆除
a、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆；
b、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；
c、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。
6.7模板制作与解决
(1)模板设计规定
模板规定做到铺设牢固、平整、接缝严密不漏浆，并在拆卸时不致损坏混凝土；
模板和支架应可靠的承受钢筋混凝土结构及施工的各项荷载，能使完毕的混凝土符合规定的尺寸和外形。
(2)模板制作
混凝土外露面的木模板，必须以厚度均匀的刨光板制作，制成的模板必须不漏浆。模板的转角处应加嵌条或做成斜角；
模板安装应保持对的的规定线形，直至混凝土充足硬化；
浇注混凝土前或浇注中，模板出现任何不良情况时，应停止施工，直到缺陷被改正为止；
反复使用的模板应始终保持其所规定的形状、强度、刚度、不透水性和表面光滑。任何翘曲的或隆起的模板在反复使用之前必须校正好。未经清理校正而不合格的模板不得反复使用，破、烂模板严禁使用。
(3)模板接缝、涂油与清理
模板中所有的连接缝都应采用合适的设计形式，并保证在混凝土浇注或固结过程中细料或水泥浆不致流失；
混凝土外露表面的模板接缝，应做成一种有规则的形式，水平和垂直线条应一直连贯每个结构物，所有的施工缝应同这些水平和垂直线条相重合；
当在高温下使用吸水性模板时，应在浇注混凝土前，将模板两面用水完全润湿；
浇注混凝土前，模板必须清理干净，底部应没有锯未、刨花、铁锈、污垢、泥土等杂物。
(4)模板的拆卸
a施工单位如打算拆除模板，应事前及时告知专业监理工程师并取得批准；
b侧模板的拆除：侧模板拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤；
c底模板拆除：底模板应在养护的试件达成现浇结构拆模时所需混凝土强度规定后方可拆除；
d 其它小型构件的垂直模板应根据具体情况拆除；
e拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，尽量避免混凝土表面或模板受到损坏。操作人员应站在安全处，以免发生事故，待该片（段）模板所有拆除后，方可将模板、配件、支架等运出加以清理、修理，按种类及尺寸分别堆放，以便下次使用。已拆除模板及其支架的钢筋混凝土结构，应在混凝土强度达成设计的强度标准值后，才允许承受所有使用荷载。
7、排架搭设及拆除管理及验收措施
7．1原材料验收
(1)必须对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）中的有关规定，并有质量合格证等证明材料。
(2)材料进场进行数量核对外，还进行质量的检查，脚手管应当没有弯曲、变形和严重锈斑，对脚手管的厚度应加强检查，壁厚必须大于等于3.2mm以上；扣件抽样检查，并向作业人员讲清楚，扣件的重要性，在使用过程中要进行检查，严禁不合格的扣件用于排架中。
(3)钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面应有防锈解决。
(4)扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并应有防锈解决。
(5)经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。
7.2管理规定
(1)在排架搭设前，应组织项目班子和施工班组进行施工交底，以了解工作的内容和工作的重要性，加强操作人员的质量意思，以提高搭设的实物质量。
(2)在排架施工过程中，成立有项目经理、项目工程师、木工翻样及质量员、关切、技术员组成的排架施工验收小组，在排架立杆弹线及第一排立杆完毕即进行验收，合格后方能进行第二排及以上立杆的施工。
(3)排架搭设完毕后，应由项目工程师组织，安全员负责对排架进行全面的检查，合格后方能进行上部模板的施工。
(4)排架搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一跟杆件，不得松动扣件。
(5)混凝土浇筑应尽也许使模板支撑系统均匀受载。
(6)在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，立即停止浇筑并采用相应的加固措施。
(7)排架检查基本项目：
1） 杆件的设立和连接、支撑等的构造是否符合规定。
2）地基是否积水，立杆是否悬空
3） 应对扣件用测力扳手进行螺栓紧固强度的测试。
4） 校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使排架的步、横、纵距上下始终保持一致。
(1)排架搭设人员必须按照现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》。上岗人员应定期检查体检，合格者方可上岗。
(2)搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员严禁入员。
(3)搭设排架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
(4)作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。
(5)在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
(6)不得在排架基础及邻近进行挖掘作业，否则应采用安全措施。
(7)搭设及拆除排架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守。
(8)排架拆除应满足规范、设计规定方可拆除。
(9)排架拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除，分层拆除高度的高差不应大于2层。
(10)排架拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，拆除过程中操作人员应戴好安全帽、安全带，通道铺好竹笆或脚手板，不得站在方木上操作。
(11)所有作业人员带好安全帽，搭设排架属于高空作业，必须扣好安全带。搭设时应将工具放在工具包内，以防上下交叉作业时坠物伤人；吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。
(12)排架支撑打设完毕后要进行验收。验收通过后再进行上部模板的施工。
(13)严禁施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。
(14)排架拆除必须根据拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。
(15)为了保证搭设期间的安全，需设立安全隔离棚，安全隔离棚设立在水平加强层上，铺设竹笆。
(16)管理措施：排架搭设作业前应进行安全技术交底，安全技术交底需留下书面记录。
8、大排架施工危险源辨识及分析
(1)脚手架工程事故的类型分析
1)整架倾倒或局部跨架.
2)整架失稳、垂直坍塌.
3)人员从脚手架高处坠落.
4)物体打击.
5)不妥操作事故(闪失、碰撞等).
(2)引发事故的重要因素分析
1) 整架倾倒、垂直坍塌或局部跨架.
①构架缺陷:构架缺少必须的结构构件,未按规定数量和规定搭设连墙件.
②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等.
③构架尺寸过大承载力局限性或设计安全不够与严重超载.
④地基出现过大的不均匀沉降.
2)人员从脚手架上高处坠落.
①作业层未按规定设立围档防护.
②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大.
③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落
3)物体打击
①在搭设或拆除时,高空抛掷构配件,砸伤工人或路过行人.
②架体上物体堆放不牢或以外碰落, 砸伤工人或路过行人.
③整架倾倒、垂直坍塌或局部跨架, 砸伤工人或路过行人.
4) 不妥操作大体有以下情形:
①用力过猛,致使身体失稳.
②拥挤碰撞.
③集中多人搬运或安装较重构件.
5)其它伤害
①在不安全天气条件(六级以上大风、雷雨和天气)下继续施工.
②在长期搁置以后未做检查的情况下重新投入使用.
③脚手架的外边沿与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离.
(3)危险源的监控
1)对脚手架的构配件材料的材质,使用的机械、工具、用品进行监控.
2)对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控.
3)对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控,坚决制止乱搭、乱改和乱用情况.
4)加强安全管理,对施工环境和施工条件进行监控.
9、大排架施工的安全防范措施
1、排架使用的材料必须通过严格验收后方可投入生产；
2、大排架在搭设过程中严格遵守《钢管扣件水平模板的支撑体系安全技术规范》（DG/TJ08-016-2023）、《建筑施工高处作业安全技术规范》等。
3、大排架在搭设必须严格按照安全技术交底，技术交底漏掉的部分规定按照国家脚手架搭设的技术规范执行；
4、严格控制脚手架上施工载荷的规定，特别是严格控制集中载荷（特别是限制物料、机具的集中堆放），以保证脚手架的安全使用。
5、在施工过程中不得随意拆除脚手架的结构构件，因施工需要临时拆除的应履行批准手续，并采用响应的安全措施；
10、大排架施工安全事故应急预案
10.1成立应急领导小组
副组长
王越
副组长
齐秉柱
副组长
侯茂林
副组长
张学桥
抢险救援组：廖中桥

技术支持组：
李永祥
保卫疏导组：宁小刚

通讯联络组：戴海洋

后勤保障组：常茂新

医疗救护组：
李明
应急领