模板快拆施工方案.doc

贵阳市南明区铁路枢纽工程农民拆迁安顿房赖头冲安顿点D区

地下室及一、二层模板快拆架支撑体系专项施工方案

编制：
审核：
审批：

贵州建工集团有限责任公司

目录
一、编制依据 3
二、工程概况 3
三、施工准备 3
四、施工方法 4
五、质量保证措施 16
六、安全措施 16
七、环保措施 17
八、梁、板荷载验算 18
九、模板体系布置图 34

一、编制依据
1. 《混凝土结构施工质量验收规范》（GBJ50204-2023）
2. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023
3. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）
4. 《建筑工程质量验收统一标准》（GB50300-2023）
5. 《建筑施工高空作业安全技术规程》 （JGJ33-91）
6. 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023
7. 本工程相应的设计图纸等相关资料
二、工程概况
本工程为地下一层、地上二层群楼，群楼之上为四栋单体建筑，分别为D1、D2、D3、D4，地下部分9658.50平方米，地上部分76781.02平方米。结构形式为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，基础为孔桩和独立基础；
其余所有模板均采用木模板，由结构图提供本工程墙、柱、梁截面尺寸分别为剪力墙最大厚度为300mm，柱最大截面为1100×800mm（高度3900～5400mm），最大梁500×1000，最大梁净跨为8m，板厚100～180mm不等。
此方案针对本工程本工程为地下一层、地上二层群楼模板支撑系统使用。其余转换层与标准层模板支撑系统方案另行编制。
三、施工准备
1、技术准备
1）楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合；
2）项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位拟定相应的脚手架类型，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成型。
3）地下室底板已浇筑250mm厚C30混凝土垫层并清理完现场；
2、材料准备
(1) 按照快拆架标准层支模图备齐所需构配件 （本工程支模层高分别为5.4m、4.3m、4.2m、3.9m所需构配件涉及4.8m、3.6m、3.6m规格立杆U型可调顶托 0.8m、0.6m横杆）。
（2）钢管采用Φ48×3.0钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。
（3）扣件采用1kg/个的标准扣件，十字扣件、旋转扣件和直接扣件合理搭配。
（4）密目网：应使用新购进的绿色安全立网，对于破损、杂物残留或颜色不一致的密目网严禁用于外架立面防护。
（5）安全兜网：用于操作面下层的安全兜网，规格为必须可以承受100kg重物10m高冲击荷载，出场合格证和质保证书齐全，并在进场后进行冲击实验，报监理业主审核合格后方可投入使用。其它机具材料准备如切割机、铁丝、扎丝、扳手、工具包等合理配置。
3、人力准备
每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，规定操作纯熟、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。架子工的数量不少于20人，以满足现场施工需求。同时，配备足够数量的普工，用于材料传递、清理等辅助工作。
四、施工方法
4.1 工艺流程
（一）搭设流程
按照方案的规定计算配备所需构配件→放立杆控制线→立立杆并将横杆的插头插进立杆插座（绑横杆和扫地杆）→横杆与相邻立杆通过插头插与插座（横杆和立杆通过扣件）形成稳定的结构→搭设梁底找平杆（承重杆）→立杆顶部插入可调顶托→搭设梁板底模板→设立剪刀撑
（二）模板安装
1、柱模板安装：
①一方面弹出柱的中心线及四周边线；
②根据测量标高进行柱周边找平；
③根据设计图规定，事先用16mm厚高强复合九层板制成定型柱模板并编号堆码；
④搭设模板架子，其立杆和水平杆间距应按照模板架子设计规定，纵横杆排列整齐；
⑤模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，并在墨线位置钻孔插100长B10钢筋固定柱脚然后校正吊垂直，通排柱在下脚进位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模板。
⑥柱脚应预留200×200的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2m。
⑦柱模应根据柱断面尺寸（单面大于600）和砼的浇灌速度加设柱箍或对拉丝杆。
柱子支模示意图如下:
柱子支模图

2、安装梁模板
先在楼板上弹出轴线、梁位置线并在搭设的支撑架体上抄出水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可调顶托的外露部份不应超过150mm。在可调顶托的托板上安放50mm×100mm木方或Φ48双钢管作主龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（50mm×100mm木方）@ 150mm。次龙骨安装完毕后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，起拱高度为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。
3、安装楼面模板
通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设50mm×100mm木方或Φ48钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（50mm×100mm木方）@150mm，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
4、地下室外墙模板
①一方面弹出墙的中心线及边线；
②根据测量标高进行墙边找平；
③根据设计图规定，事先用18mm厚高强复合九层覆膜板制成定型模板并编号堆码；
④搭设模板架子，其立杆和水平杆间距应按照模板架子设计规定，纵横杆排列整齐；
⑤模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，并在墨线位置钻孔插100长B10钢筋固定柱脚然后校正吊垂直。
⑥墙脚应每隔1.5m距离预留200×200的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。
⑦墙模根据墙厚度及高度，拟定止水对拉丝杆的间距按见方400×400直径Φ14设立。
（三）脚手架和模板的拆除
1、拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计规定，以同条件养护试件强度实验报告为依据。拆模前，拆模报告应经监理工程师批准。
结构类型
结构跨度
按设计的混凝土强度标准值的百分率表达（%）
板
≤2
≥50
>2, ≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱
≤8
≥75
>8
≥100
悬壁构件
-
≥100
2、拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周边的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才干进行拆模施工。
3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
4、拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。
5、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。
6、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。
7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。
8、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
（四）模板、脚手架的维护和管理
1、在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土。
2、模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。
3、拆下的模板应急时清除灰浆，难以清除时，可采用模板除垢剂解决，不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。
4、暂时不用的材料应入库保存，分类管理。
（五）立面、节点示意图

正立面图 俯视图
图4-1插座示意图1

图4-2插座示意图2

图4-3立方体支撑格构示意图

图4-4支撑5.4m层高立面图

图4-5支撑4.3m层高立面图

图4-6支撑4.2m层高立面图

图4-7支撑4.2m层高立面图

（六）搭设效果图

4.2 施工要点
1、 施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计规定进行支模，严禁随意支搭。
2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。
3、立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。
4、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。
5、如在较软弱的地面上搭设支撑架时，立杆下需铺设木板，木板可采用300mm宽4m长木跳板通长设立，或面积不小于0.15㎡厚度不小于50mm的木板铺垫，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。
6、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2‰起拱，避免虚支。
7、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为250mm，严禁任意上调。
8、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。
9、施工方应根据现场实际情况加设剪刀撑。
10、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。
11、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。
12、模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。
13、模架的拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2023的规定。
4.3 质量监测
模板支撑采用插槽式快拆架和扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采用如下监测措施：
1、班组平常进行安全检查，项目天天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、平常检查、巡查重点部位：
⑴ 杆件的设立和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合规定。
⑵ 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合规定。
⑶ 快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。
⑷ 架体是否不均匀的沉降、垂直度。
⑸ 施工过程中是否有超载的现象。
⑹ 安全防护措施是否符合规范规定。
⑺ 快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。
3、快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采用措施保证安全后再施工。
5、变形监测措施
监测项目：支架沉降、位移和变形。
测点布设：每10～15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。
监测频率：在浇筑混凝土过程中应实行实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。
监测结果接近或达成材料的允许变形值时立即启用应急预案，同时必须进行加固解决。
五、质量保证措施
1、质量保证体系
建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实行，现场经理和施工员中间控制，现场技术支持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、分包商/专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。
2、模板工程质量控制程序
模板成型检查班组内实行 “三检制”，合格后报工长检查，合格后依次报项目部、质量总监进行核定，并填写预检登记表格、质量评估表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。
六、安全措施
1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。
2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。
3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。
4、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。
5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。
6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。严禁运用拉杆、支撑攀登上下。
7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采用紧固措施，方可继续施工。
8、顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。
9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。
10、施工中的作业工人必须戴安全帽，严禁穿拖鞋上班。
七、环保措施
1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在城市建成区内，严禁夜间进行生产噪音的建筑施工（22时至次日6时）。由于施工不能中断的技术因素和其他特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管部门和环保部门申请。
2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运送、装卸、加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。
3、 使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周边设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安排工序不集中使用。
4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。
5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点存放，严禁直接向外扬弃。
八、梁、板荷载验算
（一）板荷载计算
1、 模板支架参数
横向间距（m）：1.2； 纵距（m）：1.2； 步距（m）：1.68；
模板支架搭设高度（m）：2.6 以及地下室5.4m；
采用钢管（mm）：Φ48×3.5； 板底支撑连接方式：方木支撑；
立杆采用承插式快速拆装脚手架；
2、 荷载参数

施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2

3、 材料参数
面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用木方；
面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：11.5；
木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.4；木方的间隔距离（mm）：200.0；
木方弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：11.0；
木方的截面宽度（mm）：35.0； 木方的截面高度（mm）：80.0；

4、 楼板参数
楼板的计算厚度（mm）：120；
（一）、模板面板计算：
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
18mm模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：（取1m宽面板）
I=(1/12)bh3=(1/12)×1000×183=4.86×105mm4
W=(1/6)bh2=(1/6)×1000×182=5.4×104mm3
模板面板按照三跨连续梁计算：

300 300 300
面板计算简图

1、 荷载计算
（1） 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（KN/m）
q1=24×0.12×1+1.1×0.12×1+0.3×1=3.312 KN/m
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）
q2=2.5×1=2.5 KN/m ；
2、 强度计算
计算公式如下：
M=0.1ql2
其中：q=1.2q1+1.4q2=1.2×3.312+1.4×2.5=7.475 KN/m
最大弯矩M=0.1×7.475×3002 =67275 kN·m
面板最大应力计算值σ=M/W=67275/54000=1.25 N/mm2 ；
面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2 ；
面板的最大应力计算值为1.25 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值11.5 N/mm2，满足规定！
3、 挠度计算
挠度计算公式为ω=0.677ql4/100EI≤[ω]=L/250
其中q=q1=3.312 KN/m
面板最大挠度计算值ω=0.677×3.312×3004/(100×9000×4.86×105)=0.04mm；
面板允许挠度[ω]=L/250=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度1.2mm，满足规定！

（二）、模板支撑木方的计算：
木方按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I=(1/12)bh3=(1/12)×3.5×83=149.3cm4
W=(1/6)bh2=(1/6)×3.5×82=37.3cm3

木方计算简图

1、 荷载计算：
（1） 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板的自重（KN/m）
q1=24×0.12×0.3+1.1×0.12×0.3+0.3×0.3=1.0KN/m
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（KN/m）
q2=2.5×0.3=0.75 KN/m ；
2、 强度验算：
计算公式如下：
M=1/8×ql2
均布荷载 q=1.2q1+1.4q2=1.2×1.0+1.4×0.75=2.25KN/m;
最大弯矩 M=1/8×ql2 =1/8×2.25×1.22 =0.405 kN·m
方木最大应力计算值σ=M/W=0.405×106/83300=4.86N/mm2 ；
方木的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2 ；
方木的最大应力计算值为4.86 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值11.5 N/mm2 ，满足规定！
3、 抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足：
τ=3V/2bh<[τ]
其中最大剪力：V=0.625×2.25×1.2=1.69KN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.69×103/（2×35×80）=0.91N/mm2
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4 N/mm2
方木的受剪应力计算值为0.91 N/mm2 ，小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2 ，满足规定！
4、 挠度验算：
计算公式如下：
ω=0.521ql4/100EI≤[ω]=L/250
其中均布荷载q=q1=1.0KN/m；
最大挠度计算值ω=0.521×1.0×12023/(100×9000×1493000)=0.8mm；
方木允许挠度[ω]=L/250=1200/250=4.8mm；
方木的最大挠度计算值为0.8mm，小于木方的最大允许挠度4.8mm，满足规定！

（三）木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算：
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.25KN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（KN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（KN）

最大弯矩 Mmax = 0.894 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2.282 mm ；
最大支座力 Qmax = 9.656 kN ；
最大应力 σ= 894000/4490 = 199.1N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 199.1N/mm2 ，小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!
支撑钢管的最大挠度为 2.282mm ，小于1200/150与10mm,满足规定!

（四）插头、插座连接处抗滑承载力计算：
抗滑承载力计算公式： R ≤ Rc
其中 Rc——插头在插座上的抗下滑强度设计值，取40KN（详见检测报告）；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R= 9.656 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为9.656KN，小于插头在插座上的抗下滑强度设计值40KN，满足规定！

二、模板支架立杆荷载设计值（轴力）：
作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值涉及以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.153×2.6=0.398 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×1×1 = 0.3 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 =（24+1.1）×0.12×1×1 = 3.01kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.708kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×3.708+1.4×4.5=10.75 kN；

三、立杆稳定性的计算：
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式：σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.75 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2
λ= L/i=168/1.59=105.7 ，查《钢结构设计规范》附录得 ψ值为0.6
钢管立杆最大应力计算值：σ=10750/（0.6×424）=42.3N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.3 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！

五、梁荷载计算
1、参数信息
（1）模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m): 0.25 ；梁截面高度 D(m):1.00
混凝土板厚(mm): 120；立杆沿梁跨度方向间距(m)：计算取1.2
梁底承重立杆与梁侧立杆间距(m): 0.8 ；
承重架支撑形式：梁底支撑次龙骨垂直梁截面方向；
采用的钢管类型为Φ48×3.6；
（2） 荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
（3） 材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.5；
2、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = (1/6)bh2 =300×18×18/6 = 1.62×104mm3；
I =(1/12)bh3 =300×18×18×18/12 = 1.46×105mm4；

（1）抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24+1.5)×0.7+0.5]×0.3×0.9=5.95kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.5+2.0)×0.3×0.9=1.7kN/m；
q=5.95+1.7=7.65kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.125ql2= 0.125×7.65×3002=86062.5N·mm；
RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×5.95×0.3+0.437×1.7×0.3=0.893kN
RB=1.25ql=1.25×7.65×0.3=2.87kN
σ =Mmax/W=86062.5/1.62×104=5.31N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.31 N/mm2 ，小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5N/mm2，满足规定！

（1） 挠度荷载
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.96kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm；
E--面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值:
ν= 0.521×4.96×3004/(100×9000×1.46×105)=0.16mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.16mm ，小于面板的最大允许挠度值[ν] =1.2mm，满足规定！

3、梁底支撑计算
本工程梁底支撑采用方木，强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
（1） 荷载计算
梁底支撑木方的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.87/0.3=9.57kN/m
（2） 木方的支撑力验算

木方计算简图
木方按照两跨连续梁计算。
木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I =(1/12)bh3 =3.5×8×8×8/12 = 149.3 cm4；
W =(1/6)bh2 =3.5×8×8/6 = 37.3 cm3；
木方强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×9.57×0.32 = 0.11 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.11×106/37300 =2.95 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.95N/mm2 ，小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V = 0.625×9.57×0.3 = 1.8kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1.8×1000/(2×35×80) = 0.97 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.97N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足规定!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400
方木最大挠度计算值
ν= 0.521×9.57×3004/(100×9000×149.3×104)=0.03mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.25×1200/300=1.0mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.03mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.0mm，满足规定！
（3）支撑横杆强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=0.893kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=2.87kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(1.2-0.4)/4×0.3×(1.2×0.12×24+1.4×2.5)+1.2×2×0.3×(0.7-0.12)×0.5=0.626kN

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

通过连续梁的计算得到：
支座力: N =0.06kN；
最大弯矩 Mmax=0.23kN·m；
最大应力 σ=0.23×106/4490=51.2 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑横杆的最大应力计算值 51.2 N/mm2 ，小于支撑横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足规定!

四、插座、插头连接处抗滑计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R ≤ Rc
其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取5.6kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据上节计算得 R= 0.06kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为0.06KN，小于插头在插座上的抗下滑强度设计值5.6KN，满足规定！

六、立杆稳定性的计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.06 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.153×2.6=0.48kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.6/2+(1.2-0.2)/4)×0.6×0.6+(0.6/2+(1.2-0.2)/4)×0.6×0.12×(1.5+24)]=1.45 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.5+2)×[0.6/2+(1.2-0.2)/4]×0.6=2.079kN；
N =N1+N2+N3+N4=0.06+0.48+1.45+2.079=4.069 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
λ= L/i=168/1.59=105.7 ，查《钢结构设计规范》附录得φ值为0.6
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4069/(0.6×424) = 16.0 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 16.0 N/mm2 ，小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
九、模板体系布置图
见附图