采菱桥墩盖梁施工方案.doc

　专项施工方案审批表（总包）
工程名称
光华路（丽华北路-采菱港东）工程
日期

施工单位
　江苏广亚建设集团有限公司
专项施工方案内容简述：
本桥位于光华路（丽华北路-采菱港东）K1+031.33米处，跨采菱港，为一座新建七跨简支板梁桥，共三联，跨径为2*20+20+30+20+2*20米，桥梁总长154.72米，总宽30.6米，其中4、5号墩在水中，其余均在岸上。考虑到盖梁施工需要构造一个供盖梁施工作业的稳定的支撑体系。本方案重要验算抱箍作业的方法是否满足施工受力需要。

专项施工方案附在表后
编制人署名

审核部门
审核意见
审核人
审核日期
技术

安全

质量

总承包单位技术负责人审批意见：

署名： （总承包单位公章）： 年 月 日
超过一定规模危险性较大的分部分项工程
专项施工方案专家论证会签到表
时 间

地 点

论证内容

专家组成员
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施工单位
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监理单位
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建设单位
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其它参与人员
单位名称
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专业
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注：1.施工单位须参与人员：技术负责人、方案编制人、项目负责人、项目技术负责人、专职安全管理人员；
2.监理单位须参与人员：项目总监理工程师及相关人员；
3.建设单位须参与人员：项目负责人或技术负责人；
4.其他参与人员：勘察、设计单位项目技术负责人及相关人员。
超过一定规模危险性较大的分部分项工程
专项施工方案专家论证报告
工程名称
光华路（丽华北路-采菱港东）工程
方案名称

施工单位
　江苏广亚建设集团有限公司
专项施工方案简述
　本桥位于光华路（丽华北路-采菱港东）K1+031.33米处，跨采菱港，为一座新建七跨简支板梁桥，共三联，跨径为2*20+20+30+20+2*20米，桥梁总长154.72米，总宽30.6米，其中4、5号墩在水中，其余均在岸上。考虑到盖梁施工需要构造一个供盖梁施工作业的稳定的支撑体系。本方案重要验算抱箍作业的方法是否满足施工受力需要。

专家论证意 见

论证 专家 签字
姓名
职称
工作单位
专业
签字

注：专家论证意见应明确方案是否可行，存在的缺陷和解决建议，实行过程中需要注意的事项等。可另行附页。　　　　　　　　　　　　　　　　

光华 路（丽华北路~采菱港东）工程
采菱港桥
桥墩盖梁工程专项施工方案

编制人:
审核人:
审批人:

江苏广亚建设集团有限公司
2023年5月

光华路（丽华北路~采菱港东）工程
采菱港桥
桥墩盖梁施工技术方案（抱箍法施工及计算）
一、 工程概况：
本桥位于光华路（丽华北路-采菱港东）K1+031.33米处，跨采菱港，为一座新建七跨简支板梁桥，共三联，跨径为2*20+20+30+20+2*20米，桥梁总长154.72米，总宽30.6米，其中4、5号墩在水中，其余均在岸上。由于灌注桩采用围堰进行施工，考虑到盖梁施工需要构造一个供盖梁施工作业的稳定的支撑体系。采用在墩柱上抱箍作业的方法可以满足施工受力需要。
二、编制依据：
（1）、公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司
（2）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2023）
（3）、采菱桥设计施工图

三、盖梁抱箍法施工设计说明：
抱箍法其力学原理：是运用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力，来克服临时设施及盖梁重量。
安放柱箍前先在墩柱四周用钢管搭设简易支架，计算好柱箍安放高度，用吊车将柱箍安放到位。抱箍内壁用6mm的橡胶带作为衬垫。抱箍安放好后，用汽车吊将I45b工字钢装置在抱箍牛腿上，用作纵梁用，为防止两个工字钢侧向倾覆，两根工字钢间用8根Ф16对拉螺栓穿过工字钢腹板连接，内侧用钢管支撑，对拉螺栓穿过钢管。当纵梁安放完毕后，即可在其上边安放横梁，然后铺设底模具体顺序如下：
抱箍安装 纵梁安装 横梁安装 盖梁底模安装 复核底模 测定轴线 吊装绑扎好的盖梁钢筋 安装盖梁侧模 及端模 浇筑混凝土 。
1、侧模与端模支撑
侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设 [10背带。在侧模外侧采用间距1.0m的 [10b作竖带，竖带高1.6m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.0m，在竖带外设10#工字钢作斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的 [10b作竖带，竖带高1.6m；在竖带外设10#工字钢作斜撑，支撑在横梁上。
2、底模支撑
底模为采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板底用方木(10*10cm)作纵背肋净间距为22cm，并放在横梁槽钢上。
在底模下部采用长3.5m间距0.5m的12.6b#工字钢作横梁。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在木方上。木方下设横梁。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁
在抱箍上侧钢板上采用两根I45b工字钢作为纵梁，单根纵梁长33.41m。为防止两个工字钢侧向倾覆，两根工字钢间用8根Ф16对拉螺栓穿过工字钢腹板连接，内侧用钢管支撑，对拉螺栓穿过钢管，使纵梁形成整体，增长稳定性。
4、抱箍
抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t＝16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，每边采用6根高强对拉螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是重要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层6mm的橡胶带作衬垫。
5、人员工作平台与安全防护栏杆
（1）、人员工作平台设在纵梁悬出端，由于盖梁宽度只有1.8米而横梁12.6#工字钢3.5米，盖梁每边工作平台为0.8米，在横梁每边搭设0.8米的工作平台。工作平台采用在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝捆扎牢固（工作平台如下所示）。
（2）、 工作平台栏杆采用Ф50的钢管搭设，在横梁上每隔1m设一道1.2m 高的钢管立柱，在钢管立柱之间采用横向钢管连接，钢管之间采用扣件连接,全桥共设立4排横桥向钢管连接。（如图所示）

四、盖梁抱箍法施工
1、盖梁施工工艺框图
凿除柱顶浮浆

安装承重抱箍

安装盖梁底模

安装盖梁钢筋

安装盖梁侧模

砼运送
留取试件
浇注盖梁砼

拆侧模

坍落度实验

养生

拆底模

2、凿除柱顶浮浆
将柱顶砼浮浆所有凿除，裸露新鲜砼。并冲刷干净，以保证墩柱与盖梁砼联接牢固。
3、安装盖梁承重抱箍
盖梁抱箍施工之前，进行施工放样，测出两墩柱的中点和墩顶标高，同时计算出盖梁施工期间的支撑体系的总高度和各分部支撑的高度，利于施工时按各部情况调整支架的标高，满足施工规定。
根据施工支撑体系（其中支撑体系的总高度为：45b#工字钢高度、12.6#工字钢高度、方木高度、竹胶板高度这四项支撑体系的高度之和）的总高度算出盖梁底模顶面与抱箍顶面的施工高度，在墩柱上定位抱箍时，先根据盖梁底的设计标高减去支撑体系到抱箍顶面的施工高度，即为抱箍的顶面标高，采用挂尺的方法把地面标高引到墩柱上，并在墩柱上标示出抱箍的顶面高程线。在抱箍上墩柱前，对抱箍进行除锈，除去抱箍内侧的铁锈，防止铁锈减弱抱箍与墩柱的摩擦系数，并避免在拆除抱箍后，铁锈影响墩柱的外观，增长不必要的除锈工作。
抱箍上墩柱时，先把墩柱施工时搭设的施工脚手架拆除到架设抱箍的标高位置，这样可以提前为架设工字钢施工腾出空间，同时为吊装工作提供方便。抱箍吊装时先在施工脚手架上搭设脚手板，为紧固抱箍螺栓提供操作平台。并在地面上先把两片抱箍用螺栓进行初步连接，在用螺栓把抱箍的孔位逐个连接好以后带上螺帽，螺帽的拧紧限度只是把螺帽拧到能看到外帽沿与螺杆相平即可，然后用方木条卡入抱箍之间的缝隙临时楔紧，并在吊装过程中派专人扶持抱箍，防止吊装时抱箍由于晃动刮伤墩柱。然后用钢丝绳穿入抱箍的牛腿顶部用于固定工字钢的螺栓孔内，对称穿入后进行抱箍吊装，吊装方式从墩柱上方把抱箍套在墩柱外侧，并且用人工在墩顶进行辅助定位，加快施工进度。
在进行抱箍紧固时，对每个高强螺栓都平行施加预拉力，即把每侧的6个螺栓都均匀拧到相似的坚固限度，观测抱箍与墩柱的结合面，防止由于不均匀拧紧高强度螺栓引起墩柱受到偏压，导致施工隐患。同时也注意抱箍的各个板面及焊缝的情况，观测有无变形或开裂等情况。
检查好抱箍后，用吊车在抱箍的牛腿上架上工字钢，并在两根工字钢之间装上横向拉结杆件，防止吊装及定位过程中发生横向失稳引发意外。共设10根拉杆，每根柱子前后侧各设一根、尚有45b工字钢两端各用一根拉杆连接。拉杆采用Φ16圆钢两端攻丝后制作而得，长度为：柱子直径+工字钢宽度+2cm厚垫板×2+每端预留长度10cm×2，每端攻丝长度15cm。
4、施工放样
测量人员将盖梁轴线放出后，施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底模, 并调整盖梁底模达成设计高标。
5、盖梁底模安装
底模采用自制的高强度的1.8cm的竹胶板、45b#工字钢纵梁、12.6#工字钢横梁及10cm木方铺设好后,直接将竹胶板铺在木方上,即底模安装就位，底模安装应在跨中预留5-8mm的上拱度，按抛物线布置, 以消除由于承重工字梁受荷载作用后引起的下挠，盖梁底模标高安装施工误差不应大于±5mm, 轴线偏位误差不应大于±10mm, 模板接缝间要垫3mm厚的双面胶条,防止接缝漏浆导致砼面色差或麻面。
6、安装盖梁钢筋
盖梁骨架钢筋在加工制作场地先按施工设计图纸规定加工成骨架片，然后用跑车将盖梁骨架片运到盖梁施工现场进行绑扎成型。吊装钢筋骨架片时应注意吊点位置, 并采用必要的加固措施, 防止骨架变形；同时就位要准确, 保证钢筋保护层厚度误差不大于5mm。
7、安装盖梁侧模
盖梁侧模板采用定型钢模由专业模板厂设计制作,侧模安装前均匀涂刷脱模剂，侧模与侧模、侧模与底模之间的接缝要紧密，加垫双面胶带防止不漏浆。模板各部位支撑、拉杆要稳固。安装完毕后，仔细检查各部位尺寸以及稳定性(详见附图)。

8、砼浇筑
砼浇筑之前，应自检合格后报请驻地监理工程师检查模板各部位尺寸是否对的，接缝是否严密，支撑、拉杆是否稳固以及钢筋、预埋件位置等是否对的，以上各项所有符合设计规定后方可进行砼浇筑。
砼采用商品砼、砼罐车运送到现场、采用吊车（或泵送）吊运砼入模。砼浇筑顺序从与墩柱中心部位开始向柱两端分层浇注，砼振捣以砼面停止下沉,并无明显气泡上升、表面平坦一致为宜。在灌注上层砼时，要将振捣棒插入下层砼内不少于10cm。砼振捣时严禁碰撞钢模板和对拉螺杆，浇筑砼时要留足够数量的砼试块作为评估盖梁拆模时间和砼成品是否合格的依据。
9、养生
砼初凝后，用土工布或塑料布覆盖洒水养生。
10、拆侧模
当盖梁砼强度达成设计强度时，在不损坏棱角的情况下拆除侧模，侧模拆除后，立即用土工布或塑料布覆盖洒水养生。
11、拆底模
当盖梁砼强度达成设计强度80%以上时，拆除承重底模，拆模后，立即用土工布或塑料布覆盖继续洒水养生。
五、质量标准
施工质量标准按招投标文献、设计施工图纸城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2023）执行。
六、劳动力组织
现场负责人1人，技术员1人，实验工1人，测量工1人，起重工1人，砼工3人、钢筋工8人、木工6人。

七、机械
序号
机械名称
单位
数 量
备注
1
轮胎吊车（16t）
台
1

2
装载机（3t）
台
1

3
砼运送车
台
3
采用商品砼
4
发电机（75kw）
台
1

5
电焊机(AX315）
台
4

6
盖梁钢模板
套
1
含抱箍

八、盖梁施工安全保证措施
(一)、施工准备
1、熟悉、审查图纸及相关文献，贯彻设计意图
2、掌握地形、地质、水文条件，作好安全施工准备
3、机、料、人的准备以及劳动力的组织和计划，
4.对相关人员进行安全交底。
5、在盖梁施工作业，所用机械设备要有可靠的接地措施，具体由项目部安质部与电工班检查贯彻
6、盖梁施工所属区域管理人员领导小组
组长：严军
副组长：陈忆 张伟
成员：眭付国 蒋济震 张华峰 朱俊贤
（二）、安全防护措施
1、施工准备阶段安全防止措施
（1）、模板施工，浇筑混凝土过程风险大，隐患多，是施工重点控制环节之一。因此，在施工准备阶段对上述工程施工的各个环节作业 人员都要进行岗前安全操作培训；
（2）、选责任心强、业务精干、思想素质优秀的工区管理人员，充实到施工生产一线，切实保证现场施工组织管理；
（3）、进入高空作业区域配专职安全员对施工现场不间断巡逻监督；
（4）、盖梁施工平台采用脚手架及脚手板铺设，周边采用钢管做护栏，并布设安全网；为方便施工人员上下工作，操作防护架上设立通道爬梯。
2、盖梁施工安全防止措施
（1）、高空作业时施工人员系安全带，戴安全帽；上下交叉作业时采用隔离措施；
（2）、施工平台采用脚手架及脚手板铺设，周边采用钢管做护栏，并布设安全网；为方便施工人员上下工作，操作防护架上设立通道爬梯；
（3）、制定安全文明施工经济责任制，设立专项职安全文明生产监督员；
（4）、在施工区设立安全文明生产警示牌，并做好安全防护设施的设立；
（5）、所有参与施工的人员要做到持证上岗；
（6）、要有专门的安全员，负责施工现场内外在安全问题的检查与督促；
（7）、用电开关板均做成盒式，专人操作，电工持证上岗；
（8）、保证钢管支架的稳定性：钢管底部支垫脚手板，支架底落在硬地基上，支架连接牢固，做到立杆竖直、横杆水平、剪刀撑到位；
（9）、必须制定安全操作规程和安全检查制度，严格执行，随时检查，并有必要的安全保护设施，凡从事电工、电焊工等特种作业人员，必须接受特种作业安全培训，通过考试合格持证才干上岗操作，以避免发生各类事故
3、安全保障体系
盖梁施工现场组织机构。
现场总指挥：严军
现场调度：陈忆
质量检查员：王玉
安全员：蒋济震
钢筋班班长：曹志伟
木工班班长：丁国钰
水石班班长：欧阳明
起重班班长：杜跃刚
九、盖梁施工应急预案
（一）、目的
盖梁施工为大型模板分项目，为有效防止事故扩大，减少员工生命危险，最大限度减少经济损失。
（二）、施工过程中重要危险源及安全检查与控制
①、在砼浇筑之前必须进行安全检查。
A、抱箍检查：
使用前，对抱箍体焊接处进行焊缝逐条检查，检查焊缝饱满度，焊缝厚度，有无虚焊。
B、高强螺栓检查：
使用前，检查每个高强螺栓有无质量缺陷，垫圈等配套物件是否完全。
C、支架固定检查：
安装好抱箍后，对抱箍各螺栓拧紧限度进行检查，工字钢与木方安装好后，检查其固定情况，浇筑前在进行一次整体检查。
②、在砼浇筑时必须进行安全观测。
A、抱箍观测：
在抱箍下口处用红笔做个标记，在浇筑过程中派专人监测抱箍固定情况，如有发现抱箍有下滑情况。立即停止浇筑，疏散人员离开，派木工采用加固补救措施。
B、工字钢观测：
在浇筑过程中派专人监测工字钢最容易发生变形处，如有发现工字钢变形,立即停止浇筑，疏散人员离开,派木工采用加固补救措施。
C、模板观测：
在浇筑过程中派专人盯模，如有发现模板有松动，立即停止浇筑，疏散人员离开,并派木工采用加固补救措施。
（三）、组织机构及职责
由项目经理部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。
1、基本情况
项目经理：严军
安全负责人：蒋济震
安全员：陆鹏飞
技术负责人：眭富国 成立现场安全事故救护组织，设立救护小组，联系电话，明确分工
组长：严军 负责同医院、公司等有关部门的联系，具体说明事故地点、情况，派出到必须路口接应。
副组长：陈忆 负责组织人员、机械进行对的抢救。
成员：牟梦良 负责现场秩序，调动机械和人员进行施工。
成员：张华峰 组织车辆调度，急救设备的搬动及运送伤员。
2、配务救援器材设备
卡车一辆，小车一辆，汽吊16吨一台，风电焊机一台，切割机一台，支撑贝雷片十片，急救箱一只（常用药、止血带、固定架等），担架一副。
1、 事故救护单位
常州市武进医院
报警电话一体化：110
4、控制事故措施
（1）、事故发生后立即报告应急抢险指挥部，抢救伤员，同时向医疗部门呼救。
（2）、组织人员现场抢救，事故发生时，一切人员听从现场指挥人员统局指挥，以免现场混乱。
（3）、现场对伤情进行简朴诊断：
①、消除伤员口鼻处杂物，以保证呼吸通畅。
②、对受伤部位进行止血、包扎，切勿随意搬动，应用固定架稍加固定后送医院抢救。
④、万一作业人员从高处坠落跌伤，应仔细观测伤员的神志是否清醒，并察看伤员着地部位及伤势情况，再按急救常识进行现场急救。
（4）、项目经理应组织人员对事故进行因素分析，制定相应的纠正和防范措施，认真填写事故报告表，事故调查等有关解决报告，并上报公司应急抢救领导小组。

十、盖梁抱箍法施工设计计算
（一）、荷载计算
1、盖梁砼+钢筋自重(以最重的3、4#桥墩盖梁为例)：
G1=172/2m3×24+21443.4/2*9.8*10-3=2169.07kN
（说明1：单片盖梁砼为86 m3，钢筋10721.7kg）
2、盖梁侧模板自重：
G2=33.41*1.5*2*0.5=50.12kN
(说明2：由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知钢模板每平方米自重:0.5kN/m2)
3、盖梁悬挑处底部三角支架及盖梁底模
（1）、三角脚采用10mm*10mm方木加工
南、北侧每边计6个、、高为0.7米、一侧水平长2.33m木方斜长为2.43m；
（2）、盖梁底模采用1.8cm的高强度竹胶板+10cm×10cm方木(间距32cm)
（3）、盖梁底模竹胶模板自重：G3=(2.43*1.8*2+33.41*1.8)*0.75kN=51.66kN
(说明3：由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知木模板每平方米自重:0.75kN/m2)
4、横梁12.6#工字钢(48根×3.5m)
G4=48*3.5*14.21*9.8*10-3=23.4kN
5、纵梁（I45b*30.0M）工字钢
G5=2*30*87.45*9.8*10-3=51.42kN
6、施工人员及设备荷载
Q1=30*1.8*2.5=135kN
(说明4：由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知施工人员及设备荷载可取:2.5kN/m2)
7、振捣时荷载
Q2水平=33.41*1.8*2=120.28kN
Q2垂直=33.41*1.5*4=200.46kN
(说明5：由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知振捣混凝土时产生的荷载可取: 水平面模板:2kN/m2、垂直面模板:4kN/m2)
（二）、底模荷载受力计算:
1、竹胶板模板力学性能：
盖粱底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木横背肋间距为32cm，方木净跨度L3=22cm,所以验算模板强度采用宽b=220mm平面竹胶板。h2=1.8cm,木抗弯强度[fm]取值为11MPa，弹性模量E=0.1×105MPa。
（1）竹胶板模板总荷载：
G竹胶板=1.2(G1+G3+Q1)=1.2*(2169.07+51.66+135)=2826.88kN。
(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=22×1.83/12=10.692cm4
（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=22×1.82/6=11.88cm3
2、竹胶板受力计算
（1）、底模竹胶板总均布荷载：
q=2826.88÷(33.41*1.3)*0.22=14.32kN/m
（2）、跨中最大弯矩：M=qL2/8=14.32×0.22×0.22/8=0.087kN·m
（3）弯拉应力：
σ=M/W=0.087×103/(11.88×10-6)=7.29MPa<[σ]=11.0MPa
竹胶板板弯拉应力满足规定。
3、挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可按简支形式进行计算，G竹胶板′=1.35(G1+G3)=1.35*(2169.07+51.66)=2997.98kN
(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)
q′=2997.98÷(33.41*1.8)*0.22=10.96kN/m
f=5q′L4/384EI=5×15.19×2204/(384×0.1×105×10.692×104)
=0.313mm＜L/400=0.55mm
式中f---挠度mm，竹胶板挠度满足规定。
综上所述，竹胶板受力满足规定。
4、方木肋受力计算
横桥向与盖梁最长边平行10×10cm方木布置，跨度为b=50cm，间距布置a＝22cm，Ix＝bh3／12＝50×103÷12＝4166.67cm4，E＝9×103MPa, W=bh2/6=50×102/6=833.33cm3
（1）、木方上总荷载：
G木方=G竹胶板=1.2(G1+G3+Q1) =2826.88kN(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)。
木方上均布荷载：
q=2826.88÷(33.41×1.8)×0.5=23.51kN/m
（2）、跨中最大弯矩：M=qL2/8=23.51×0.5×0.5/8=0.735kN·m
最大剪切力:Q=qL/2=23.51×0.5/2=5.88kN
（3）弯拉应力及剪切力：
σmax=M/W=0.735×103/(833.33×10-6)=0.89MPa<[fw]=17MPa
木方弯拉应力满足规定。
τmax=3Q/2bh=3×5.88/(2×0.5×0.1×103)=0.17MPa<[ft]=1.7MPa
木方剪切力满足规定。
（4）、挠度：木方可按简支形式进行计算，
G木方′= G竹胶板′=1.35(G1+G3) =1.35× (2169.07+51.66)=2997.99kN (由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)
q′=2997.99÷(33.41*1.8)*0.5=24.93kN/m
f=5q′L4/384EI
=5×24.93×5004/(384×9×106×4166.67×104)
=0.54mm＜L/400=1.25mm
式中f---挠度mm，木方挠度满足规定。
综上所述，木方受力满足规定。
(二)、侧模支撑计算
1、力学模型
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，F为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算侧模支撑计算图式图所示。
2、荷载计算
砼浇筑时的侧压力：F=0.22γct0β1β2V
式中：F---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m)；
γc---混凝土的重力密度砼容重，取24kN/m3；
V---混凝土的浇筑速度,V取6m/h；
t0---新浇混凝土的初凝时间, t0=200/(T+15) (T为混凝土的温度,取25℃),由实验可知,初凝时间为1.5h；
β1---外加剂影响修正系数：不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2---混凝土坍落度影响修正系数：当坍落度小于30mm时取0.85, 坍落度为50～90mm时取1.00,坍落度为110～150mm时取1.15；
F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×1.5×1.2×1.0×6=23.28kN/m2
则有效压头高度为h=F/γc=23.28/24=0.97m
砼振捣对模板产生的侧压力按4KN/m2考虑(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知振捣混凝土时产生的荷载可取:垂直面模板:4KN/m2)。则：F总=23.28+4=27.28kN/m2=27.28kPa

盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑,安全分项系数取1.2(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍),则： F′=1.2 F总H=1.2×27.28=32.74kPa
3、拉杆拉力验算
拉杆（φ16圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：
σ= F′/A=32.74×1.0×1.8/2πr2=30.3×1.2×1.5/(2π×0.0082)
=146626.19kPa=146.7MPa<[σ]=170MPa(可符合规定)
4、竖带抗弯与挠度计算
设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁高l0=1.5m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
竖带[10b的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3，q0=32.47×1.5=48.71kN/m
最大弯矩：Mmax= q0l02/8=48.71×1.52/8=13.7kN·m
弯拉应力：
σ=Mmax/2Wx=13.7×10-3/(2×87.1×10-6)=78.7MPa<[σw]=145MPa(满足规定)
挠度： q0′=1.2×27.28×1.2=39.28kN/m(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)
fmax= 5q0′l04/(384×2×EIx)
=5×39.28×1.54/(384×2×2.1×108×609.4×10-8)
=1.012mm＜[f]=l0/400=1500/400=3.75mm（满足规定）
5、关于竖带挠度的说明
在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了保证在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑，钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因此，竖带的实际挠度能满足规定。
(三)、底模横梁计算：
横梁采用间距为0.5m、长为3.5 m的12.6#工字钢作横梁, 故共布设横梁48根。

1、荷载计算
横梁上的总荷载(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)：G横梁=1.2(G1+G2+G3+G4+Q1+Q2水平)
=1.2*(2169.07+50.12+51.66+23.4+135+120.28)
=3059.3kN
则作用在单根横梁上的荷载为：
q横=(3059.3/(33.41*1.8)*(0.5*1.95))/1.95=25.43kN/m
(横梁采用间距0.5m的12.6#工字钢，横梁受荷段长度为1.95m)
2、力学模型
横梁计算模型

3、横梁抗弯与挠度验算
12.6#工字钢的参数:
Ix＝488cm4 、Wx=77.4cm3，Sx=44.4cm3，d=0.005cm，E＝2.1×105MPa
（1）计算最大弯矩及剪力值
MMAX=qL2/8=1/8×25.43×1.952=12.09kN·m
QMAX=qL/2=25.43×1.95/2=24.8kN
（2）、正应力及剪应力验算
σmax＝Mmax÷W=12.09÷77.4×10-6=156.2Mpa＜[f]=205MPa
正应力满足规定
τmax＝QMAXS÷Ixb=24.8×44.4×10-6÷(488×10-8×0.005)
=45127.28kN/m2＝45.12MPa＜[fv]=120MPa
剪应力满足规定
（3）、挠度：
按均布荷载，简支梁受力计算：
G′横梁=1.35(G1+G2+G3+G4)=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4)
=3097.24kN(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)
q′横=(3097.24/(33.41*1.95)*(0.5*1.95))/1.95=23.77kN/m
f＝5q＇L4／384EIx
＝5×23.77×1954/(384×2.1×105×488)
＝4.37mm<[f]＝L/400=4.875mm
满足施工规定。
式中f---挠度 mm
（四）、底模纵梁计算
在抱箍上侧钢板上采用两根工I45b型工字钢作为纵梁，单根横梁长33.41m，纵梁布置示意图如下。

1、荷载计算：
纵梁上的总荷载(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)：G纵梁=1.2(G1+G2+G3+G4+G5+Q1+Q2水平)
=1.2*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42+135+120.28)
=3121.14kN
单根45b工字钢纵梁所承受的均布荷载为：
q=G纵梁/2L=3121.14/(2*33.41)=46.71kN/m
2、结构力学计算：
建立力学模型见纵梁计算模型图。

3、纵梁抗弯与挠度验算
45b号工字钢的参数:
E=2.1×105MPa、Ix=33759cm4、Wx=1500.4cm3、Sx=887.1cm3、d=0.0135cm
（1）计算跨中最大弯矩及剪力值
MCMAX=qL2/8=46.71×5.472/8=174.71kN·m
QBMAX=qL/2=46.71×5.47/2=127.76kN
（2）、跨中正应力及剪应力验算
σmax＝Mmax÷W=174.71/(1500.4×10-6)
=116442.2kN/m2=116.43MPa＜[f]=205MPa
正应力满足规定
τmax＝QMAXS÷Ib=127.76×887.1×10-6÷(33759×10-8×0.0135)
=24868.19kN/m2=24.87MPa＜[fv]=120MPa
剪应力满足规定
（3）、跨中纵梁挠度：
按均布荷载，简支梁受力计算(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)：
G纵梁′=1.35(G1+G2+G3+G4+G5)
=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42)=2814.81kN
q′=G纵梁′/2L=2814.81/(2*33.41)=42.13kN/m
f＝5q＇L4／384EIx
＝5×42.13×5474/(384×2.1×105×33759)
＝6.92mm<[f]＝L/400=5467/400=13.66mm
满足施工规定。
（5）计算最大悬臂部份的最大弯矩及剪力值
MAMAX=qL2/2=42.13×3.0382/2=194.42kN·m
QAMAX=qL=42.13×3.038=128.081kN
（6）、最大悬臂部份的正应力及剪应力验算
σAmax＝MAmax÷W=194.42/(1500.4×10-6)
=129578.8kN/m2=129.6MPa＜[f]=205MPa
正应力满足规定
τAmax＝QAMAXS÷Ib=128.081×887.1×10-6÷(33759×10-8×0.0135)
=24930.7kN/m2=25MPa＜[fv]=120MPa
剪应力满足规定
（3）、最大悬臂部份纵梁挠度：
按均布荷载受力计算(由建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2023)可知:当其效应对结构不利时,分期项系数取1.2倍,对永久荷载效应控制的组合取1.35倍)：
G纵梁′=1.35(G1+G2+G3+G4+G5)
=1.35*(2169.07+50.12+51.66+23.4+51.42= 2814.81kN

q′=G纵梁′/2L=2814.81/(2*33.41)=42.13kN/m
f＝q＇L′4／8EIx
＝42.13×3044/(8×2.1×105×33759)
＝6.34mm＞[f]＝L′/400=7.59mm
计算时按最大挠度在梁端部考虑，由于盖梁悬出端的砼量较小，悬出端砼自重产生荷载也相对较小，所以满足施工规定。
假如需设立预拱度时，根据情况采用按以梁端部为预留上拱度最大值，在梁端部预留1cm的上拱度并递减至墩柱部位的办法
（五）、抱箍计算(抱箍示意图如下)

（一）抱箍承载力计算
1、荷载计算
每个盖梁按墩柱设五个抱箍体支承上部荷载，由上图可以出计算每个支座的最大反力:
悬臂RA = qL=46.71*3.04=141.998kN
RB=RC=RD =1.1qL=1.1*46.71*5.47=281.05kN
螺栓的允许承载力：
N=κnfμP
式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;
μ---摩擦系数，取0.3；
nf---传力接触面数目，取2；
κ--安全系数，取0.9。
则：N=225×0.3×2×0.9=121.5kN
螺栓数目m计算：
m=N/ N=281.05×2/121.5=4.6≈5个，故连接两边钢抱箍的高强螺栓为m=2*5=10个,但实际每个抱箍用12个螺栓。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：
P′=N/6=281.05×2/6=93.7kN<