范本工程施工技术施工方案.doc

城市春天住宅社区5#楼

塔
吊
搭
设
方
案

编制人：
审核人：
批准人：

湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
城市春天项目部
2023.1.1
模板工程施工方案
一、柱模板计算书编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2023中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2023中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB 50017-2023中国建筑工业出版社；
二、工程概况：
工程名称：城市春天住宅社区6#楼
建设单位：荆门市大豪置业有限公司
设计单位：北方-汉沙杨建筑工程设计有限公司
监理单位：武汉金龙建设监理有限责任公司
施工单位：湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
本工程建筑主体为18+1层，建筑面积7996.98㎡；建筑高度56.60m，钢筋混凝土框剪结构。本工程建筑耐火等级一级，结构安全等级为二级，屋面防水等级为二级，建筑耐久年限为50年，建筑抗震设防烈度六度，本工程设计±0.000相称于绝对标高116.85m。本工程设计为机械开挖，筏板及独立柱基础，基础垫层为C15，基础砼等级C30、墙柱为C40，抗渗等级为S6级，骨料直径<70mm，内地台以下砌块为MU10和不低于M7.5水泥砂浆实砌，外墙及楼梯围护墙为200厚水泥砖空心小砌块与M5混合砂浆砌筑，其余为100厚墙体均石膏空心小砌块与M5混合砂浆砌筑。
1.01 主体结构模板施工方法和质量保证措施
1、模板的选用和支模方式
（1）、框架梁、次梁模板
梁底模、侧模均采用九夹板和50mm×100mm方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用Φ14拉杆对拉。梁下部支撑排架为Φ48×3.5mm钢管，每根梁二侧各一排，钢管间距900mm，步距1200mm（当梁高大于1100时钢管间距为800mm）。排架按设计设水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50mm×100mm方木做搁栅，间距不大于500mm，用铁丝扎牢。
（2）、框架柱模板
按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模，竖向用50mm×100mm方木做围檩，间距300mm。柱箍设计二种形式：一为型钢结构，选用槽钢14配以Φ14拉杆，排距为500mm。一种为用Φ48×3.5mm钢管（双根）做横向围檩，大断面柱（600mm×600mm以上）增长Φ14对拉螺杆。第一种方式较省工省料，装拆方便，为本工程重要采用方式。柱模限位做法同外墙限位。
（3）、楼板模板
采用大块九夹板铺底模，底部用50mm×100mm方木做搁栅，间距300mm。平台支撑采用Φ48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设，钢管横向及纵向间距均为1.0m，步距为1.2m。搭设技术规定除符合《钢管扣件脚手应用技术规程》外，支撑钢管相邻立杆对接接头要错开，同时立杆垂直度要控制在允许范围内。水平杆除按设计规定外，尚应增设剪刀撑。
楼板模板应逐步采用早拆模技术：即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体，在浇砼之前互相联接。浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。保存梁底模板和支撑，待砼强度达成规定标准时，再拆梁支撑和梁底模，能加快钢管和模板的周转使用。
（4）、剪力墙模板：均采用九夹板做模板、竖向围檩用50mm×100mm方木，间距300mm。用双根Φ48×3.5mm钢管做横向围檩，Φ14穿墙螺杆对拉。拉杆的排距底部1m左右用400mm，上部均为500mm，间距均为500mm。拉杆二端用3字型扣件Φ14帽，下部二至三排扣件一端要用3只，配双螺帽。
2、模板安装的制作规定
项　　目
允许偏差(MM)
项 目
允许偏差(MM)
轴线
5
底模上
表面标高
±5
截面尺寸
＋4，－5
层高垂直
6
相邻两板
高底差
2
表面平整
5
3、模板的拆除
模板拆除应符合下列规定。
（1）、不承重模板，在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正，不拆除模板，而受损后方可拆除。外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定期间拆除。
（2）、承重模板（底模）拆除，应在砼强度达成下列规定期方可拆除，并应办理拆模审批手续。
梁：跨度≤8M时，R≥75%；
跨度>8M时，R=100%；
板：跨度≤2M时，R≥50%；
跨度>2M、<8M时，R≥75%；
悬臂构件： R=100%；
（3）、已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达成设计规定后，方允许承受所有设计荷载。施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算，加设临时支撑。
4、模板工程质量保证措施
（1）所有梁、墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增长细部构造大样图。
（2）暗柱、墙根部不得使用砼“方盘”， 而采用“井”字型，“Ｔ”型钢筋限位，限位筋直径≥12毫米。
（3）当梁跨度≥4米,悬挑梁跨度≥3米时，应按2‰起拱。
当梁跨度≥8米时，应按2‰起拱。
（4）模板使用前，对变形，翘曲超过规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。
（5）在板、墙横板底部均考虑垃圾孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。
（6）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模”，发现问题及时报告施工组、技术组。
（7）所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装对的，并作加固解决，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。
（8）此外，为了便于运送，可在每个楼层合理设立中转模板钢平台，尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。

梁高大于或等于700mm的
梁模板示意图
梁高小于700mm的
梁模板示意图
柱截面边长小于1000mm的
柱子模板示意图
柱截面边长大于1000mm的
柱子模板示意图
下钢管
九夹板
胶合木模板
φ12对拉螺杆
φ14塑料管
下钢管
上钢管
对拉螺杆
及蝴蝶卡
500
100×50木枋
上钢管
剪力墙模板支设图
100×50木枋
500

1.02 模板工程施工安全措施
1、模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害；
2、模板的垂直运送严格按垂直运送机械操作规程进行，下方严禁站人，提高前应清除模板上的零散物料，防止坠落伤人。
3、模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网；
4、模板拆除时，严格按照各种模板的拆模要领进行，避免导致人员伤害；
5、模板拆下后，按规定进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。
1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算
根据本工程特点，高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。本计算书还参照《施工技术》2023.3.、《高支撑架设计和使用安全》。

三、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.75；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

四、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.300 = 2.250 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.750×0.300 = 0.675 kN；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(2.250 + 0.105) = 2.826 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.675=0.945 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.750 /4 + 2.826×0.7502/8 = 0.376 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 2.826×0.750/2 = 1.532 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.376×106/83.333×103 = 4.511 N/mm2；
方木的计算强度为 4.511 小13.0 N/mm2,满足规定!
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.750×2.826/2+0.945/2 = 1.532 kN；
截面抗剪强度计算值
T = 3 ×1532.250/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.460 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为0.460小于 1.300 ，满足规定!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 2.250+0.105=2.355 kN/m；
集中荷载 p = 0.675 kN；
最大变形 V= 5×2.355×750.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +
675.000×750.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.395 mm；
方木的最大挠度 0.395 小于 750.000/250,满足规定!
五、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.826×0.750 + 0.945 = 3.065 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.588 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.913 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.556 kN ；
截面应力 σ= 0.588×106/5080.000=115.832 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足规定!
支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm,满足规定!
六、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.556 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
七、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值涉及以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4.700 = 0.700 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.750×0.750 = 0.197 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.300×0.750×0.750 = 4.219 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.750×0.750 = 1.688 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.501 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.501 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
假如完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1) lo = (h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
公式(1)的计算结果： 立杆计算长度
Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.200 = 2.356 m；
Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.312 ；钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8501.046/（0.312×489.000） = 55.720 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 55.720 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足规定！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.100×2 = 1.400 m；
Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8501.046/（0.667×489.000） = 26.064 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 26.064 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足规定！
假如考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.005 ；
公式(3)的计算结果： 立杆计算长度
Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.005×(1.200+0.100×2) = 1.749 m；
Lo/i = 1748.901 / 15.800 = 111.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.509 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8501.046/（0.509×489.000） = 34.154 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 34.154 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足规定！
模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工规定:
除了要遵守《扣件架规范》的相关规定外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造规定：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设立整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设立，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设立。
5.顶部支撑点的设计：
a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的规定：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；
b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的规定；
c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的规定。
7.施工使用的规定：
a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩 展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算
根据本工程特点，梁支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
九、参数信息:
梁段信息:KL8；
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):2.80； 梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.100；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.其他
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
十、梁底支撑方木的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= 25.000×0.200×1.100×0.300=1.650 kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.300×(2×1.100+0.200) =0.252 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240 kN；
2.木方楞的传递集中力计算：
静荷载设计值 q=1.2×1.650+1.2×0.252=2.282kN；
活荷载设计值 P=1.4×0.240=0.336kN；
P=2.282+0.336=2.618kN。
3.支撑方木抗弯强度计算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=2.618×0.900/4=0.589；
木方抗弯强度(N/mm2)σ=589140.000/83333.333=7.070；
木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足规定！
4.支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力(kN) Q=2.618/2=1.309；
截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1309.20/(2×50.00×100.00)=0.393； 截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足规定！
5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.142kN；
最大挠度(mm)Vmax=2142.000×900.003/(48×9500.00×4166666.67)=0.822；
木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以满足规定！
十一、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=2.618 kN；
计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.900/0.300=3
通过简支梁的计算得到：
钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/2×2.618+2.618=5.237 kN； 通过传递到支座的最大力为2×2.618+2.618=7.855 kN；
钢管最大弯矩 Mmax=(3×3-1)×2.618×0.900/(8×3)=0.786 kN.m； 截面应力 σ=0.786×106/5080.000=154.630 N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足规定!
十二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
十三、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.86 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横杆的最大支座反力： N1 =7.855 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×2.800=0.500 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN；N =7.855+0.500+0.720=9.076 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.200 = 2.417 m；
Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.298 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9075.504/(0.298×489.000) = 62.280 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 62.280 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足规定！
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.300×2 = 1.800 m；
Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.489 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9075.504/(0.489×489.000) = 37.954 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 37.954 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足规定！
1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算
根据本工程特点，选定A-1栋标准层六至二十八层4-3轴~4-7轴交4-F轴~4-J轴作为标准层特殊单元楼板，进行模板支架计算，该处楼板结构尺寸为5400*4500mm，厚度为130mm。
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2023、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)等规范。
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.80；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.13；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.楼板参数
钢筋级别:CRB550级冷轧带肋钢筋；楼板混凝土标号:C35；
每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):384.650；
计算楼板的宽度(m):4.50；计算楼板的厚度(m):0.13；
计算楼板的长度(m):5.40；施工平均温度(℃):25.000；
4.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.130 = 0.975 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000 + 1.000)×1.000×0.300 = 0.600 kN；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.975 + 0.105) = 1.296 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.600=0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.296×1.0002/8 = 0.372 kN；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.296×1.000/2 = 1.068 kN ；
截面应力 σ= M /W = 0.372×106/83333.33 = 4.464 N/mm2；
方木的计算强度为 4.464 小于13.0 N/mm2,满足规定!
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 1.296×1.000/2+0.840/2 = 1.068 kN；
截面抗剪强度计算值
T = 3 ×1.068×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.320 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为 0.320 小于 1.300 满足规定!
4.挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.080 kN/m；
集中荷载 p = 0.600 kN；
最大变形 V= 5×1.080×1000.04 /(384×9500.000×4166666.667) +
600.000×1000.03 /( 48×9500.000×4166666.7) = 0.671 mm；
方木的最大挠度 0.671 小于 1000.000/250,满足规定!
三、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.296×1.000 + 0.840 = 2.136 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN