通用厂房工程施工工程模板专项方案.doc

厦门****产业区**标段****通用厂房模板工程施工专项方案
一、编制依据：
1、****通用厂房工程施工图纸、及本标段招标文件
2、本工程施工组织总设计
3、本公司现行施工组织方法、施工技术、管理办法及相应制度
4、现行“建筑施工安全检查标准”及“安全标准规范规程”
5、现行“建筑工程施工质量验收规范”
二、工程概况：
本工程由厦门****有限公司投资、****设计研究院设计、****监理咨询有限公司监理、****建筑工程公司承建。
本工程位于***和***的交界处，C9~C15通用厂房工程的结构形式为框架结构，共 4层，一层层高5.45米，二层层高为4.50米，三、四层层高均为4.20米，屋顶梯间为3.30米。C9~C15研发中心总建筑面积为157658m2。
三、施工条件：
模板采用规格为18mm厚的胶合板，楞木采用50×100松木方，立、拉杆采用Ф48×3.6的钢管，根据合同工期及现场实际情况每个施工段必须配备两套模板及立、拉杆，才能保证正常周转确保施工进度，同时还需准备足够数量的电动工具配合施工。
四、 施工方法及技术要求：
采用的模板及支架必须符合下列要求：
1、模板必须有足够的强度、刚度和稳定性，能承受所浇捣的混凝土的重量和侧压力及施工过程所产生的荷载。
2、模板接缝严密不漏浆。
3、保证工程结构和构件各部分形状尺寸相互之间位置正确。
4、构造简单、装拆方便、便于钢筋的绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺要求。
5、模板支撑系统采用钢管满堂脚手架，以保证承重架体的刚度及稳固。
6、用计算方法配置模板，梁的底板应采用整块模板，木模拼缝处应刨平、刨直，木档也要刨直，使用钉子长度应为模板厚度的1.5~2.5倍，每块木模板与木档叠合处要钉两根钉子，第二块的钉子应能与第一块模板方向斜钉，使拼缝严密，模板正面高差不得大于2mm，配置好的模板应正反面编号，并写明规格，分类堆放，以防错用。
7、模板及其支撑不得使用腐朽、开裂、变形的材料。顶撑应垂直，底端平整坚实，并加垫木，木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
8、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。立柱时可以轴线为控制线，定位立柱。
五、柱模板施工
1、本工程的柱为矩形柱，最大断面为650×650，安装时先在楼板上弹出纵横轴线控制线和四周边线，同一柱列先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线，弹出中间部分的轴线及边线。支模时根据边线安装模板，并用木方临时固定，然后从柱模顶部用线锤校正，使其垂直，并检查其截面尺寸误差不超过规范要求，为了保证柱模的稳定性，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等相互拉接牢固。柱模的顶高是顶层梁与柱交接处底模的标高。
2、柱模竖楞采用50×100方木，间距250，围楞用Φ48×3.6钢管，竖向间距为500，柱模底部须留清扫口，待模内清洗干净后再封钉。
六、梁、板模板施工
1、梁模板支撑系统应有足够的刚度和稳定性，采用钢管等可以满足要求，按框架梁最大为350×750考虑，梁下杆纵向间距为1000，横向间距为800，梁模下横向立放50×100方木间距为300，侧模采用斜撑加围楞的施工方法：沿梁高间隔300平放木方加固侧模，用间距500的短立杆联斜撑顶紧方木，并加设Φ12对拉螺杆，间距为1000，斜撑与内架连为整体，斜撑沿梁纵向500布置，梁跨度大于或等于4米时应按3‰起拱，厚度为120的混凝土板底模采用水平横杆上立放50×100方木，间距为400上面满钉胶合板，板下立杆间距为1000×1000，梁板模板支撑立杆必须抄平加垫，使立杆受力均匀。另外梁高大于或等于700的梁应先安装一侧模板，待梁钢筋绑扎完后再封钉另一侧模板。
2、本工程梁板混凝土采用泵送混凝土，输送砼时在泵管经过的地方，梁下架体要加固，泵体不能直接放置在模板上，必须设置马凳。另外内架纵横离地300高必须设置扫地杆。
七、楼梯模板
安装楼梯模板前先根据图纸及实际层高放样，安装时先安装平台梁，再安装楼梯底模板（本工程无楼梯斜梁），然后再安装外部侧模，外部侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，并加以固定。
八、模板拆除
1、拆除模板前必须办理审批手续。
2、拆除顺序是先侧模后底模，先柱模后梁板模。
3、拆模时混凝土强度必须达到75%，悬挑部分必须达到100%（其强度以同条件混凝土试块强度为准），梁柱侧模拆除时须保证其混凝土不缺棱、掉角，拆模时不能强行撬拆，以免破坏其表面及棱角。
4、对上一层楼层施工，下一层模板不能拆，再下一层须在梁下设置单独支撑回顶，间距不大于2M。
5、拆除跨度较大的梁下支撑时，应从跨中开始分别向两端拆除。
6、拆下来的模板应及时运走、整理、分类堆放。
九、质量允许偏差应执行现行的验收规定。
序号
项 目
允许偏差（mm）
1
轴线位置
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面尺寸（1）基础
（2）柱、墙梁
±10
+4，-5
4
层高垂直（1）全高≤5M
（2）全高≥5M
6
8
5
相邻两板表面高低差
+3、-5
6
表面平整（2M长度上）
5
十、安全措施：
1、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须系好安全带并系牢，经医生检查不适宜高空作业的人员不得进行高空作业。
2、支、拆模前必须做好安全技术交底并做好记录。
3、操作前应先检查使用的工具是否牢固可靠，扳手等工具必须用绳链条挂在身上，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆、支撑攀登上下。
6、支设4米以上的立柱模板，四周必须用支柱顶牢，操作时要搭设工作台，并设置防护栏杆。不足4米的可使用马凳操作。
7、支设独立梁柱模板应设置临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。
8、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。拆除楼层外边模时，应有防高空坠落及模板向外跌的措施。
9、拆除模板应经施工技术人员的同意，取得拆模令后方可进行。
10、拆除时本着先支后拆，后支先拆的原则，按顺序分段进行，严禁猛撬硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前不得留下松动和悬挂的模板，以免坠落伤人。拆下的模板应及时运走送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。
11、拆除3M以上的模板必须搭设脚手架，并应设置防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
12、二人抬运模板要互相配合，协同工作，不得乱扔，模板拆除时上下应有专人指挥并设警戒线，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围护，暂停人员过往。高空拆模时，应用人工传递，严禁从高处抛掷，模板及配件应随拆随运，不得在脚手架上大量堆放模板、钢管、扣件等材料，以免滑落伤人。
13、机具设备必须在使用前进行检查，防止漏电及其他不良因素而伤人，发现问题及时整修。
14、超过6级以上的大风应停止室外高空作业。
15、拆模时须派专人监护拆除的模板应及时运走。
16、临边、洞边拆模后应立即搭设防护栏杆和采取垂直交叉作业时的出入口隔离防护措施。
17、模板上的预留洞者，应在安装后将洞口盖好，砼板上预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
十一、模板工程安全管理目标：
确保模板施工过程中不发生任何安全事故。
十二、安全管理保证体系
项目经理

项目副经理
技术负责人

专职安全员

模板工长
质检员
施工员
巡检员

班组安全员
班组长

作业人员

十三、模板工程设计：
本工程主体施工采用木模板和钢管支撑的模板体系。为了确保新浇砼和施工荷载的作用下，具有足够的强度和刚度严格选择模板的几何尺寸、规格，进行验算如下：
(一)、柱模板设计
柱模板的设计以框架柱为例计算条件：（最大截面为650*650）
柱模板采用胶合板（1830×915×19mm）；
木楞为50×100mm方木，间距为250mm；
柱模加固间距为500mm一道钢管环箍；
荷载计算：
1、 模板侧压力：
侧压力F=0.22×γ×t0×β1×β2×V（1/2）
其中：砼重力密度γ=24kn/m²，砼入模温度T=20℃
t0 =200/（20+15）=5.71
外加剂影响修整系数 β1=1.2
坍落度影响修整系数 β2=1.0
砼浇筑速度 V=0.6m/h
则F=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02 kn/m²
2、振捣砼时产生的荷载：4.0 kn/m²
荷载组合：28.02+4.0=32.02 kn/m²
各构件验算：
1、 钢管(箍)抗弯强度验算：
柱箍间距为500mm化为线荷载:
q=32.02×0.5=16.01KN/m
按二等跨连续梁计算：
查表得跨中最大弯距M=0.07qL²
计算长度为L=0.65+0.12=0.77m
M=0.07qL²=0.07×16.01×0.77²=0.664KN·m
φ48钢管抵抗弯矩：
W=π（D4-d4）/32D=3.14×（484-414）/（32×48）=5077.8mm²
δ=M/W=664000/5077.8=130.765N/mm²<[δ]=210N/mm²
满足要求
2、按挠度计算柱箍：
ω=0.521×=0.521×
=1.168mm<[ω]=720/400=1.80mm
满足要求
3、柱模板验算：
柱箍间距为500mm，柱箍内侧竖向采用50×100方木按300的间距立摆。
M=qL²/8=16.01×0.3²/8=0.18KN·m
W=bh²/6=300×19²/6=18050mm³
δ=M/W=0.18×106/18050=9.97N/mm²<[δ]=11N/mm²
满足要求

(二)、梁板模设计
梁板模设计以框架梁为例计算条件：
梁底钢管立杆间距为1000mm；
板底钢管立杆间距为1000mm；
水平拉杆竖向距离为1.5m；
板底木方间距400mm；
梁底木方间距为300mm；
混凝土入模温度为T=20℃；
混凝土的重力密度为r=24KN/m3；
混凝土的浇筑速度V=0.6m/h；
外加剂影响修正系数 β1=1.2；
坍落度影响修正系数 β2=1.0；
模板的重力密度为4KN/m3；
本工程选取最大截面尺寸的框架梁b×h=350mm×750mm进行计算，（其他截面尺寸的梁计算类同）。梁模板采用胶合板（1830×915×19mm），侧模采用50×100方木夹边，立档间距为250mm，侧模板应加设斜支撑。
1、框架梁底模的验算：
（1）荷载计算：
底模自重： 4×0.019×0.35×1.2=0.032KN/m
混凝土自重: 24×0.35×0.75×1.2=7.56KN/m
钢筋自重: 1.5×0.35×0.75×1.2=0.473 KN/m
施工人员及设备自重：2.5×0.35×1.00×1.4=1.225 KN/m
振捣混凝土荷载:2×0.35×1.00×1.4=0.98 KN/m
∑q1 =10.270 KN/m
乘以折减系数0.9则q=q1×0.9=10.270×0.9=9.243 KN/m
(2)框架梁底模抗弯验算:
底模下楞木间距为300mm,跨度为800mm,按五等跨连续计算;
由施工常用结构手册计算中查得:
楞木的抗弯强度[fm]=13N/mm2；抗压强度[fc]=12 N/mm2；抗剪强度[fv]=1.5 N/mm2；
五等跨连续梁的弯距系数Km=-0.119,剪力系数为Kv=-0.606;
则:
M=Km.qL2=-0.119×9.243×0.32=-0.099 KN.m
W=bh2=×350×192=21058mm3
δ=M/W=0.099×106/21058=4.701N/mm2＜[fm]=13N/mm2
满足要求
(3)框架梁底模抗剪力验算:
V=KvqL=-0.606×9.243×0.3=1.680KN
剪应力τ===0.379 N/mm2<[fv]=1.5N/mm2
满足要求
2、侧模验算：
1）荷载计算：
侧压力F=0.22×γ×t0×β1×β2×V（1/2）
其中：砼重力密度γ=24kn/m²，砼入模温度T=20℃
t0 =200/（20+15）=5.71
外加剂影响修整系数 β1=1.2
坍落度影响修整系数 β2=1.0
砼浇筑速度 V=0.6m/h
则F=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02KN/m²
分项系数取1.4
则F=F1×分项系数=28.02×1.4=39.23 kn/m²
2）振捣砼时产生的荷载：4.0 kn/m²
分项系数取1.4 则4×1.4=5.6 kn/m²
荷载组合：39.23+5.6=44.83 kn/m²
根据横档间距为300mm，则线荷载为：
44.83×0.30=13.45kn/m
乘以折减系数则q=13.45×0.9=12.11 kn/m
3）抗弯强度验算：
按五等跨计算，侧模厚19mm,立档间距500
则弯矩M=KmqL2=-0.119×12.11×5002=-360273N·M
W=bh²/6=500×19²/6=30083mm³
δ=M/W=360273/30083=11.98N/mm²≤[δ]=13N/mm²
满足要求
4）抗剪强度验算：
V=KvQL=-0.606×12.11×500=-3669N
剪应力：τ=3V/2A=3×3669/2×500×19=0.579 N/mm²
<[fv]=1.5N/mm2
满足要求.
3、立杆稳定性验算：
根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm2, 强度许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m，支撑的计算长度L0=1.5m，长细比:
λ=μL0/I =150/1.58=95
由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588
由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得:
P ≤A.φ. [σ]
则: A.φ. [σ]=489×0.588×210
=60382N=30.382KN＞P=6.384×1.00×1.00=6.384KN
满足稳定性要求.
4、钢管扣件验算:
荷载计算： 作用在立柱扣件上的荷载
P=9.243×0.80×1.00=7.394KN
单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>7.394KN
满足要求

（三）楼板模板设计
梁板模板设计以楼板为例计算条件：
本工程板底模采用19mm厚胶合板，立档、楞用50×100mm方松木；支撑用φ48×3.5mm钢管；木楞及立档间距为400；两梁之间设置剪刀撑；板底钢管支撑间距为1000×1000mm；水平拉杆竖向距离为1.5m；混凝土板厚取最大120mm；
（1）荷重计算：
模板及配件自重： 0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2
新浇混凝土自重: 2.88 KN/ m2×1.2=3.456 KN/m2
钢筋自重: 0.132 KN/ m2×1.2=0.158 KN/ m2
施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2
振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2 ×1.4=2.80 KN/ m2
F1 =10.154 KN/m2
乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=9.139 KN/m2
（2）楼板底模验算（按五等跨连续计算）
q=FL=9.139×0.915=8.362KN/m
Mmax=-0.105qL2=-0.105×8.362×0.42=-0.140KN.m
W=bh2=×915×192=55053mm2
σ===2.543N/mm2<[fm]=13N/mm2 (可)
(3)木楞验算(按两等跨连续梁验算)
q=8.362×0.4=3.345KN/m
Mmax= -0.125qL2=-0.125×3.345×1.002=0.418KN.m
W=bh2=×50×1002=83333 mm3
σ===5.016N/ mm2<[fm]=13N/mm2 (可)
(4) 钢管支撑的稳定性验算：
根据λ=μL0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm2, 强度许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m，支撑的计算长度L0=1.5m，长细比:
λ=μL0/I =150/1.58=95
由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588
由压杆稳定条件σ=P/A≤φ. [σ]得:
P ≤A.φ. [σ]
则: A.φ. [σ]=489×0.588×210
=60382N=30.382KN＞P=(0.24+3.456+0.158+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=7.249KN
满足稳定性要求.

(5)钢管扣件验算:
1、荷载计算：
作用在立柱扣件上的荷载
P=(0.24+3.456+0.158+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=7.249KN

单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>7.752KN
满足要求
以上对本工程主要构件的模板进行了验算，希望施工时严格按本设计施工，加强质量管理。若施工中出现材料代换，应及时通知相关技术人员进行验算，符合要求并报安全主管部门审核批准后方可施工。
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