落地式扣件钢管脚手架计算书及搭设方案.doc

脚手架专题施工方案

第一节 编制根据

《建筑施工计算手册》、《建筑施工手册》、《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)、《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运送设施)》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2023)、《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。

第二节 工程简况

***工程；属于框架构造；地上13层；地下1层，建筑高度：45.3m；原则层层高：3m ；总建筑面积：***平方M；总工期：540天；施工单位：***.聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
本工程由****投资建设，***设计，***地质勘察，***监理，***组织施工；***担任工程经理，***担任工程技术负责人.残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。

第三节 脚手架方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，应充足考虑如下几点：
1、架体地构造设计，力争做到构造要安全可靠，造价经济合理.
2、在规定地条件下和规定地有效期限内，可以充足满足预期地安全性和耐久性.
3、选用材料时，力争做到常见通用、可周转运用，便于保养维修.
4、构造选型时，力争做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆以便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架地搭设，还必须符合《建筑施工安全检查原则》规定，要符合省文明标化工地地有关原则.酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程地实际状况，综合考虑了以往地施工经验，决定采用如下脚手架方案：彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
钢管落地脚手架.

第四节 脚手架材料选择

钢管落地脚手架
l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用地钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有有关国家资质地试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验成果满足设计规定后，方可在施工中使用.謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
2、本工程钢管脚手架地搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件原则》JGJ22-85地规定，由有扣件生产许可证地生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，扣件地规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏.如使用旧扣件时，扣件必须取样送有有关国家资质地试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验成果满足设计规定后方可在施工中使用.厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力争环境美观.脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色.茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
4、脚手板、脚手片采用符合有关规定.
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m地单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色.规定阻燃，使用地安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由[*省市*]建筑安全监督管理部门发放地准用证.鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标《碳素钢构造》（GB/T 700）中Q235A钢地规定.

第五节 脚手架搭设流程及规定

落地脚手架搭设地工艺流程为：场地平整、扎实→基础承载力试验、材料配置→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网.籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
定距定位.根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标识；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标识；垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空.預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
在搭设首层脚手架过程中，沿四面每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造地连墙件可靠拉接后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排.其他按一下构造规定搭设.渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
1、主杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后扎实，采用强度等级不低于C15地混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不不不小于10cm.地基承载能力可以满足外脚手架地搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书）.铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.50M，横距1.00M，步距1.80M；连墙杆间距竖直3.60M，水平4.50M(即2步3跨)；里立杆距建筑物1.50M.擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
(2)脚手架地底部立杆采用不一样长度地钢管参差布置，使钢管立杆地对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架地整体性.贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右.
(4)立杆地垂直偏差应控制在不不小于架高地1／400.
3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向地间距1.80M，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm.坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力.
4、剪刀撑
脚手架外测立面地两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶持续设置；中间各道剪刀撑之间地净距离不应不小于15m.剪刀撑斜杆地接长宜采用搭接，搭接长度不不不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交地横向水平杆地伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点地距离不适宜不小于150mm.蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
5、脚手板、脚手片地铺设规定
(1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板.
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效地防护措施.
(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损地脚手片，发既有破损地要及时更换.買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证地合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧.
(2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整.
(3)脚手架外侧必须设1.2m高地防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m.綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
(4)脚手架内侧形成临边地(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m地防护栏杆和30cm高踢脚杆.驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点.楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳.猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角lM以内范围按垂直方向每3.6M设一拉结点.
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处.
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效地临时拉结，以保证外架安全可靠.锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
8、架体内封闭
(1)脚手架地架体里立杆距墙体净距为200mm，如因构造设计地限制不小于200mm地必须铺设站人片，站人片设置平整牢固.構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭.
(3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭.

第六节 脚手架地劳动力安排

1、为保证工程进度地需要，同步根据本工程地构造特性和外脚手架地工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书.輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
2、建立由工程经理、施工员、安全员、搭设技术员构成地管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查地直接责任.尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
3、外脚手架地搭设和拆除，均应有工程技术负责人地承认，方可进行施工作业，并必须配置有足够地辅助人员和必要地工具.识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。

第七节 脚手架地检查与验收

钢管落地脚手架
1、脚手架必须由持有效上岗证地专业技术人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发既有不符合规定地应迅速整改，并追究责任；
3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列工程和施工方案规定地内容进行检查.填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、工程经理签证，方能交付使用.凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。
4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能不小于4步.

第八节 脚手架搭设安全技术措施

1、技术保障措施
(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子地外围及底部.
(2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选(选择原则见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动.每个螺栓地预紧力在40N·m～65 N·m之间.^恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用.鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆地输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备.硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。
(5)脚手架地安全性是由架子地整体性和架子构造完整性来保证地，未经容许严禁他人破坏架子构造或在架子上私自拆除与搭设脚手架各构件.其中在脚手架有效期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件.阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
2、质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育.
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.
(3)脚手架必须严格根据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设状况，保证搭设质量到达设计规定.氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。
(4)脚手架搭设完备，根据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必须限时或立即整改.釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。
3、安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗.
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同步必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子.怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。
(3)在架子上施工地各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上地工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置.谚辞調担鈧谄动禪泻類。
(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作.
(5)应设专人负责对脚手架进行常常检查和保修.
A 在下列状况下，必须对脚手架进行检查|
a 在六级大风和大雨后
b 停用超过二个月，复工前.
B 检查保修工程
a 各主节点处各杆件地安装、连墙件等构造与否符合施工组织设计地 规定；
b 扣件螺丝与否松动；
c 安全防护措施与否符合规定.
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护.
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人地防护措施.
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内.

钢管落地脚手架
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不小于30Ω.嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。
2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路地安全距离内，并做好可靠地安全接地处理.
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达结实稳定，保证施工安全.
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用.
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋.
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.
7、保证脚手架体地整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体.
8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经工程部安全员验收合格后方可使用.任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件.熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不小于3kN/m2，保证较大安全储备.
10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，临时性用地悬挑架地同步作业层数不超过重层.鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用合适地临时撑拉措施.
12、各作业层之间设置可靠地防护栅栏，防止坠落物体伤人.
13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基.

第九节 脚手架拆除安全技术措施

钢管落地脚手架
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查成果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作.作业计划一般包括：拆架地环节和措施、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等.纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入.
3、拆架地高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.
4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆地原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行.严禁上下同步进行拆架作业.颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除.
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关地结扣时，应先告知对方，以防坠落.
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开.
10、拆下地材料要渐渐下运，严禁抛掷.运至地面地材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆下地扣件和铁丝要集中回收处理.銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。
11、高层建筑脚手架拆除，应配置各良好地通讯装置.
12、输送至地面地杆件，应及时按类堆放，整顿保养.
13、当日离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后地人为事故.
14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架地拆除，严禁夜间拆除.
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除地残留物从高处坠落伤人.挤貼綬电麥结鈺贖哓类。

第十节 落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架地计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2023)、《建筑构造荷载规范》(GB 50009-2023)等编制.赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。
一、参数信息:
1.脚手架参数
计算地脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为45.3M，立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距1.50M，立杆地横距1.00M，立杆地步距1.80M.内排架距离墙长度为0.20M.横向杆计算外伸长度为0.20M.大横杆在上，搭接在小横杆上地大横杆根数为1根.采用地钢管类型为Φ48×3.5.连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60M，水平间距4.50M,采用扣件连接.塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。
2.荷载参数
施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重原则值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2，同步施工2层，脚手板共铺设3层. 脚手架用途:构造脚手架.裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。

二、大横杆地计算:
大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.
按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.
1.均布荷载值计算
大横杆地自重原则值 P1=0.038kN/m
脚手板地荷载原则值 P2=0.300×1.000/2=0.150kN/m
活荷载原则值 Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m
静荷载地计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.150=0.226kN/m
活荷载地计算值 q2=1.4×1.500=2.100kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下地弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：
σ=0.604×106/5080.000=118.837N/mm
大横杆地计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下地挠度
计算公式如下:

静荷载原则值q1=0.038+0.150=0.188kN/m
活荷载原则值q2=1.500kN/m
三跨持续梁均布荷载作用下地最大挠度
V=(0.677×0.188+0.990×1.500)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.251mm仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。
大横杆地最大挠度不不小于1500.0/150与10mm,满足规定!
三、小横杆地计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.
用大横杆支座地最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.
1.荷载值计算
大横杆地自重原则值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板地荷载原则值 P2=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN
活荷载原则值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN
荷载地计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.225+1.4×2.250=3.489kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分派地弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

σ=0.878×106/5080.0=172.843N/mm2
小横杆地计算强度不不小于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分派地挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起地最大挠度
V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.06×105×121900.0)=0.02mm绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。
集中荷载原则值P=0.058+0.225+2.250=2.533kN
集中荷载原则值最不利分派引起地最大挠度
V2=2532.600×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×121900.0)=2.101mm骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。
最大挠度和
V=V1+V2=2.121mm
小横杆地最大挠度不不小于1000.0/150与10mm,满足规定!
四、扣件抗滑力地计算:
按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数1.00
该工程实际地旋转单扣件承载力取值为8.00kN .
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN .
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；
大横杆地自重原则值 P1=0.038×1.500×(1+0.5)=0.086kN
小横杆地自重原则值 P2=0.038×1.000/2=0.019kN
脚手板地荷载原则值 P3=0.300×(1.000+0.200)×1.500/2=0.270kN
活荷载原则值 Q=3.000×(1.000+0.200)×1.500/2=2.700kN
荷载地计算值 R=1.2×0.019+1.2×0.086+1.2×0.270+1.4×2.700=4.231kN瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。
单扣件抗滑承载力地设计计算R <= 8.00满足规定!
五、脚手架荷载原则值:
作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
静荷载原则值包括如下内容：
(1)脚手架自重原则值产生地轴向力
每M立杆承受地构造自重原则值(kN/m)gk:查规范本例为0.1248
NG1 = (0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80)×45.300=6.378kN鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。
(2)脚手板自重原则值产生地轴向力
脚手板地自重原则值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，原则值为0.30
NG2 = 0.300×3×1.500×(1.000+0.200)/2=0.810kN
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值产生地轴向力
栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11
NG3 = 0.110×1.500×3/2=0.248kN
(4)吊挂地安全设施及安全网、挡风板自重原则值产生地轴向力
吊挂地安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重原则值(kN/m2):0.005
NG4 = 0.005×1.500×45.300=0.340kN
经计算得到，静荷载原则值
构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN.
钢管构造自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 7.776kN.
(5)施工荷载原则值产生地轴向力
施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000
NQ = 3.000×2×1.500×(1.000+0.200)/2=5.40kN
(6)风荷载原则值产生地轴向力
风荷载原则值:

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》地规定采用：W0 = 0.350
<1>可按《建筑构造荷载规范》(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参照英国脚手架原则(BS 5973-1981)计算确定；栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。
<2>可按《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)附表D.4取重现期23年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数.辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。
<3>脚手架有效期较短，一般为2~5年，碰到强劲风地概率相对要小得多；
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)地规定采用：
脚手架底部 Uz = 0.740,
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.8710
经计算得到，脚手架底部风荷载原则值 Wk = 0.7×0.740×0.8710×0.350 = 0.158kN/m2.峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。
考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ = 15.757kN
不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值
N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.891kN
风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压原则值(kN/m2)；
la —— 立杆地纵距 (m)；
h —— 立杆地步距 (m).
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.85×1.4×0.158×1.50×1.802/10 = 0.091kN/m詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。
六、立杆地稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算.

1.不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算

其中 N —— 立杆地轴心压力设计值，N=16.891kN；
i —— 计算立杆地截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架地基本参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；
λ<= [λ]= 210, 满足规定!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m；
Φ —— 轴心受压立杆地稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197地成果查表得到0.186；则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 16891.000/(0.186×489.000)=185.71N/mm2
不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 σ < [f],满足规定!
2.考虑风荷载时,立杆地稳定性计算

其中 N —— 立杆地轴心压力设计值，N=15.757kN；
i —— 计算立杆地截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架地基本参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；
λ<= [λ]= 210, 满足规定!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m；
Φ —— 轴心受压立杆地稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197地成果查表得到0.186；胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩，MW = 0.091kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 15757.000/(0.186×489.000)+(91000.000/5080.000)=191.15N/mm2鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。
考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 σ < [f],满足规定!
七、最大搭设高度地计算:
不考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重原则值产生地轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN；稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。
　　 NQ —— 活荷载原则值，NQ = 5.400kN；
　　 gk —— 每M立杆承受地构造自重原则值，gk = 0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度 Hs = [0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.398+1.4×5.400)]/(1.2×0.125) = 62.820M.陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。
脚手架搭设高度 Hs等于或不小于26M，按照下式调整且不超过50M：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H]62.820/(1+0.001×62.820) = 59.107M.[H]=59.107和 50 比较取较小值.得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000m.沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。
脚手架单立杆搭设高度为45.3m，不不小于[H]，满足规定！
考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重原则值产生地轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.398kN；钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。
　　 NQ —— 活荷载原则值，NQ = 5.400kN；
　　 gk —— 每M立杆承受地构造自重原则值，gk = 0.125kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载原则值产生地弯矩，Mwk = 0.076kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度 Hs=(0.186×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.398+0.85*1.4*(5.400+0.186×4.890×100×0.076/5080.000)))/(1.2×0.125) = 70.382M.懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。
脚手架搭设高度 Hs等于或不小于26M，按照下式调整且不超过50M：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 65.754 和 50 比较取较小值.得到，脚手架搭设高度限值 [H] 50.00 m.謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。
脚手架单立杆搭设高度为45.3m，不不小于等于[H]，满足规定！
八、连墙件地计算:
(1)连墙件地轴向力设计值计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × Wk × Aw
脚手架顶部Uz = 1.000
连墙件均匀布置, 受风荷载作用最大地连墙件应在脚手架地最高部位
脚手架顶部风荷载原则值Wk=0.7Uz×Us×Wo=0.7×1.000×0.8710×0.350 = 0.213kN/m2.呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。
Wk —— 风荷载基本风压原则值，Wk = 0.213kN/m2；
Aw —— 每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积，Aw = 2.00×1.80×3.00×1.50 = 16.200m2；莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力(kN)；No = 5.000kN
经计算得到 Nlw = 4.831kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.83kN
(2)连墙件地稳定承载力计算：
连墙件地计算长度lo取脚手架到墙地距离
长细比λ=lo/i=20.00/1.58=13
长细比λ=13 < [λ]=150(查《冷弯薄壁型钢构造技术规范》), 满足规定!
Φ —— 轴心受压立杆地稳定系数,由长细比λ查表得到Φ=0.966；
Nl/ΦA=9.83×103/(0.966×489)=20.82N/mm2
连墙件稳定承载力<=[f]=205，连墙件稳定承载力计算满足规定!
(3)连墙件抗滑移计算：
连墙件采用双扣件与墙体连接.
通过计算得到 Nl = 9.831kN不不小于扣件地抗滑力16.00kN，满足规定!

连墙件扣件连接示意图
九、立杆地地基承载力计算:
立杆基础底面地平均压力应满足下式地规定
(1)立杆基础底面地平均压力计算p = N/A
其中 N —— 上部构造传至基础顶面地轴向力设计值 (kN)；N = 16.89
A —— 基础底面面积