犀湖湾项目二标段1#2#塔机拆卸加固安全专项施工方案.doc

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目录
一、工程概况 2
二、编制依据和要求 2
三、特殊说明和要求 3
四、支撑方案设计 3
五、现场拆卸环境及保障要求 4
六、支撑搭设质量管理体系 8
七、支撑搭设质量保证措施 8
八、支撑搭设安全管理体系 10
九、支撑搭设安全保证措施 11
十、应急救援预案 12
十一、支撑设计大样图 15
十二、1#、2#塔吊拆卸加固计算书 17
（一）汽车运输通道钢管加固支撑计算书 17
（二）汽车起重机吊装作业区域钢管加固支撑计算书 20

一、工程概况
本工程为“犀湖湾”住宅小区，位于成都市郫县安靖镇东风路。 “犀湖湾” 住宅·2#、3#、4#、8#、9#楼工程，地下一层，地上建筑高度为33.5m，地上为9+1层，建筑面积：39032平方米，使用功能为住宅用房，地下为使用功能为部分设备用房及停车库，采用钢筋混凝土剪力墙结构。建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级，建筑抗震设防类别为标准设防类（丙类），耐火等级为一等级，结构设计使用年限为50年。
二、编制依据和要求
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
2、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2009）；
3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
4、《混凝土结构工程施工质量及验收规范》（GB50204 -2011）；
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；
6、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012；
7、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010；
8、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；
9、《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160-2008；
10、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ-2010；
11、《犀湖湾施工图》。
12、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》
13、国务院第393号《建设工程安全生产管理条例》。
14、四川锦城QTZ5013型塔式起重机使用说明书。
15、现场特殊情况详《针对性方案》。
三、特殊说明和要求
1、本次拆卸的塔式起重机为 四川锦城QTZ5013型 塔机，起升高度 53米 ,臂长为50 米 。地下室顶板中庭内拆除。
2、汽车起重机型号为25K5，自身重量为32t，吊车总长度为14m，起重量为25t，吊物重量为40t。货车长度为11m，载货长度达到14m，汽车拉标准节（含汽车）为16t；汽车拉配重（含汽车）为18t，汽车拉前臂（含汽车）为15t，汽车拉后臂（含汽车）为17t，汽车拉塔冒（含汽车）为19t，汽车拉标准节及塔脚（含汽车）为18t。
3、塔机的拆卸由具备塔机安拆资质的专业队伍进行拆卸。
4、本方案为拆卸时使用32吨汽车吊行走路线作加固处理，即在—2.10m梁板以下搭设钢管脚手架加固。确保拆卸工作的顺利进行，同时施工方的安全员必须到达拆卸现场，负责拆卸现场的安全防护和警戒，严禁闲杂人员进入拆卸现场。
5、施工方主管人员必须向现场施工人员详细说明拆卸现场的地质结构和周围的状况，明确车辆通行路线。
6、拆卸中，严禁 非专业 人员私自动用此塔机。如有特殊情况必须经 施工现场 主要管理人员同意后，方可动用。
7、在拆卸过程中所有人员（包括施工方的相关所有人员）在进入拆卸现场前，必须经拆卸队长的同意后方可进入，严禁强制和霸道进入，否则后果自负。
四、支撑方案设计
4.1、支撑架主要施工方法及措施：
针对地下室顶板承受荷载较大、结构层设计为7.0 kN/m2，在楼板及支撑系统上采取相应的措施保证地下室顶板结构施工安全。
4.2、支撑体系的确定：
1、汽车运输通道按汽车起重机自身重量为32t=320KN/m2+汽车冲击荷载为4.5kN/m2=324.5KN/m2,单一汽车轮胎为80KN/m2—顶板结构设计为7.0KN/m2=73KN/m2。
2、汽车起重机吊装作业可能达到40t，单一吊车支腿处为10t=100kN/m2—顶板结构设计为7.0KN/m2=113.0KN/m2。
3、地下室顶板室外部分覆土及面层总荷载设计考虑为25KN/m2，故：
a、计算汽车运输通道单一汽车轮胎为48KN/m2，按48KN/m2搭设脚手架支撑进行计算。详见计算书。
b、计算汽车运输通道单一汽车轮胎为48KN/m2，按88KN/m2搭设脚手架支撑进行计算。详见计算书。
五、现场拆卸环境及保障要求
1、设备位置 本工程为小高层及商业楼，1#塔机安装于23轴至24轴交B轴至C轴之间，1#塔机塔身穿越地下室顶板。2#塔机安装于6轴至8轴交J轴至K轴之间，2#塔机塔身穿越地下室顶板。利用地下室顶板通道，拆除高度最低为18.0m，吊装距离（距离塔身中心）13m。
2、 通道要求 1#、2#塔机拆除时，25K5型汽车起重机的最小转弯半径为12米，该车最大爬坡度为40%、接近角170、离去角140；汽车运输通道承载力≥324.5KN/m2。汽车起重机吊装作业承载力（单一吊车支腿处）必须满足400KN/m2的承载力要求（此处若采取底部铺垫一定厚度的细沙找平后，再铺垫20mm厚度边长为1米的正方形钢板，中间铺垫长度为1米的枕木，面上再铺垫30mm厚度的边长为0.5米的钢板），则受力点（地下室顶板）须满足10t/m2的承载力要求。
所有通道的通行路线均由承租单位确定，车辆通过的通道的承载力、通过性、及吊装作业的支腿处的承载力要求已如前述，请承租单位提前安排加固作业和场地清理、平整工作。
3、 地下室洞口 塔身穿越地下室顶板，塔身截面尺寸为1.6米×1.6米，但塔机基础底座的底板通过洞口时要求洞口尺寸必须达到2210mm×2210mm，且必须将地下室顶板预留钢筋剪断后扳弯至达到洞口尺寸的要求。
4、塔机基础 塔机底座置于地下室的建筑物底板以下的塔机基础上，拆卸塔机前，应将基坑内的污水抽干并将砼浆及其他杂物清理干净，抽水机保留至塔机底座拆除。
5、空间环境 地下室顶板上吊装施工，局部钢管架支撑和模板铺垫等材料和架料准备。
5.1、拆除要点：
1、安全措施 拆除前技术安全交底必须进行---尤其必须由承租方书面确认通道载荷及吊装作业点的承载力满足要求。检查空间环境（包括地下室筏板基础、洞口尺寸等,贯穿在塔机机身的钢筋应即使割断。）是否满足拆卸条件（已如前述），通道坡度、转弯半径等是否满足通行条件，屋面是否需要支撑架、模板铺垫防护或支撑，以利于起重臂放置和拆解。
拆卸作业过程中，汽车起重机支腿处的安全监视必须专人负责，除了吊车驾驶员和监视员1人外，其他楼层作业人员必须距离吊车10米以上。作业楼层面塔身30米半径范围及其以下的地下室楼层内禁止人员进入。
禁止夜间加班拆卸作业，作好夜间安全防护。警戒和防护由承租方负责。
其余按照拆卸方案中的常规安全要求执行。
2、技术措施
限定人员，各就各位，各负其责。拆卸负责人刘成强必须在屋面进行全面指挥，负责技术和安全总体监控，地面操作人员由3人组成，地面安全员和地下室楼层内安全员各1名。详见人员分工。
拆解吊装，禁止强吊和超载。塔身操作人员必须明确各部件的重量，先由吊车就位确定吊点---距离，再确定额定载荷，最后在满足吊车的吊装能力的前提下确定拆解部位---以达到部件的单体重量在吊车的额定载荷范围内。
吊装平衡臂时必须用副钩增加辅助吊点以备空间调整需要。
3、人员组织与拆卸时间 提前作好其他工作安排，拆卸时间预计2天。人员组织详人员分工。
5.2地下室顶板支撑的设置
1#、2#塔机拆卸加固钢管支撑：
1#、2#塔吊拆卸汽车运输通道区域钢管加固布置及计算参数:
模板支架搭设高度为3.9m，
立杆的纵距 b=0.65m，立杆的横距 l=0.65m，立杆的步距 h=1.50m。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载48.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
详见下图：

2、1#、2#塔吊拆卸，汽车起重机吊装作业区域钢管加固布置及计算参数:
模板支架搭设高度为3.9m，
立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载88.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
详见下图：

5.3支撑系统选择
楼板支撑系统设计拟选择满堂扣件式钢管脚手架搭设
结构梁楼板支撑系统设计拟选择满堂扣件式钢管脚手架搭设
按照地下室顶板室外部分设计允许荷载为：7.0 kN/m2
5.4扣件式钢管脚手架搭设的构造要求
每根立杆底部设置50mm厚垫板；
立杆之间必须按步距设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
双向扫地杆离地200mm；
立杆接长必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内；
板下受力横杆与立柱连接必须双扣件连接；
立杆间距双向500mm；650mm。
满堂支架四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；
顶部支撑设置可调顶托, 可调支撑点的自由段出管口不得超过200mm。
5.5支模材料要求
木枋：100×50mm，无节痕，顺直，不得弯曲；
钢管：φ48，壁厚3.0mm，表面平直，无裂纹、凹陷、锈蚀；
钢管扣件：标准铸铁扣件，无裂缝、变形。
5.6支模计算
支撑架的计算应当根据《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）等规范的要求编写设计计算书，本方案计算书内容包括：施工荷载、支架系统、楼板系统、支承楼面承载力计算，以确保支架体系强度、刚度、稳定性、抗倾覆满足要求。
本方案验算板构件的支撑体系。
根据相关规范、本支撑方案设计要求、施工现场特有条件，并结合我司以往相关经验，综合考虑本工程板的截面后，选取下表二所示的数据进行支撑设计并进行验算。
表一：验算板数据
结构形式
板所处位置
验算截面板厚
层高(m)
支撑架高度(m)
板
地下室顶板
160mm
4.1
3.94

5.7计算模型
按表二中结构形式板进行板的楼板支撑验算，并编写出计算书，计算书详附件。
表二：计算数据
结构形式
验算部位
支撑高度(m)
支撑杆
排数
支撑横向
间距(m)
支撑
纵向
间距
(m)
支撑杆
步距(m)
龙骨间距(mm)
钢管Φ48x2.8
100*50
板
地下室顶板
3.94
满堂架
0.50、0.65
0.50、
0.65
二道
0.50、
0.65

结构形式
计算结果
地下室顶板加固
φ48×3.0钢管立杆的纵距b=0.50~0.65米，立杆的横距l=0.50~0.65米，立杆上端为顶托加双钢管；楼板支架搭设高度(m):3.94m；板底100×50mm木方@500/650mm。
5.8支模方案确定
根据计算结果，同时考虑搭设方便、安全、简易的特点，本工程地下室顶板支撑体系的参数选择确认结果如下：
顶板支撑：板支撑系统采用扣件式钢管高支撑满堂脚手架搭设。板下立杆上端统一用可调支座，双钢管顶托，可调范围不超过200mm。扫地杆距结构板面为200mm；纵横每隔3m架加设一排剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为45°～60°。设置一道水平剪刀撑。立杆底部选用4000*250*50mm木板作为垫板。
六、支撑搭设质量管理体系
鉴于楼板支撑的安全性，其搭设质量的优劣直接影响施工安全，必须对支撑系统的搭设质量进行严格控制。本工程建立以项目部组成的质量管理小组，对搭设质量进行实时监督，保证质量合格。

七、支撑搭设质量保证措施

支撑搭设流程图

7.1支撑搭设要求
支架立杆应竖直设置，垂直度允许偏差值为15mm。
严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平横杆上。
脚手架搭设完毕，应由安全总监组织技术、质检、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。
7.2支撑体系要求
木方进场时要进行验收，对翘曲不平、不够尺寸的木方要坚决退场，对已进场的材料要进行加工，木方、修整至统一尺寸。
立杆支撑要求位置尺寸准确、牢固、稳定，防止移位。安排架子工人定期检查，对发生立杆偏移的地方要及时校正、加固。
验收时加强对支撑尤其是水平支撑及剪刀撑的检查，楼板上的堆载不能超出设计值：88kN\m2，尤其是材料进场时，不能大批运输车集中在楼板的相邻位置。
7．3楼板使用要求
严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋原材料集中堆放高度不能超过1米。
严禁无关人员进入楼板支撑系统下方。安全部应当派专人不定时的检查支架和支承情况，对楼板支撑系统的变形进行监控，发现下沉、松动和变形情况应及时汇报及解决。
7.4支撑楼板体系验收
进入现场的钢管脚手架构配件应具备以下证明资料：
钢管应有产品质量合格证，质量检验报告；
扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
构配件进场质量检查的重点：钢管外径、管壁厚度、外表面锈蚀深度、杆件弯曲；焊接质量；可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。
对整体楼板支撑架应重点检查以下内容：
楼板支撑架杆件的设置是否符合方案要求；
保证架体几何不变性的斜杆、剪刀撑等设置是否完善；
立杆是否有弯曲现象，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；
扣件螺栓是否松动，扣件拧紧程度是否符合要求。
7.5支撑架拆除
支撑拆除：
应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求。
脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。
脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。
拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。
拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。
八、支撑搭设安全管理体系
支撑体系施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该支撑体系分项工程，特成立专门的支撑系统的管理小组进行全程追踪管理，以确保安全生产。
组长：刘永华
副组长：李昌林、罗菲杨
组员：王灏、钟世宝、郭波、袁海涛、罗明皓、李浩、陈飞、龙占海等各职能部门负责人及成员，以及施工队主要成员。
支模搭设安全管理小组组织机构图

支撑楼板体系管理小组要坚持过程监督和每周专门巡检的制度，尤其是加强其搭设、使用阶段的监督检查，监督检查施工方案的执行情况，检查其构造是否符合规范的要求，楼板支撑体系是否达到负荷和整体稳定性能的要求，扣件是否锁紧。巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。现场施工由施工队脚手架工长负责；施工队长负责对现场支撑体系施工的监督工作；工程部、质保部负责对施工队现场施工的整体监督工作；支撑体系的验收工作由安全部组织编制人员、专职安全员、总监理工程师、专业监理工程师等人员参加对其进行检查，并应填写验收表格，履行签字手续，验收达到合格后，方可进行下步作业。
九、支撑搭设安全保证措施
1) 贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。通过多种形式对员工进行安全教育，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。
2) 明确安全职责，实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。
3) 针对本工程，编制并组织专项方案及作业安全技术交底。严格落实交底措施，此方案必须由项目技术部向项目相关人员，包括工程部、安全部、质保部及分包队伍等管理人员落实方案交底，并履行签字手续。
4) 施工过程中，如果发现安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。
5) 严格执行安全操作规程：
①所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；
②所有作业人员必须经过三级安全交底教育才能上岗操作。
6) 支撑系统施工必须按施工设计方案进行，严禁任意变动。
7) 支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
8) 安装木方应按工序进行，当木方没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑架攀登。
9) 搭设支撑时，应先内后外，应及时固定并支撑牢固。
10) 完工后，不得留下松动和悬挂的枋料等，拆下的枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。
11) 脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。
十、应急救援预案
支模系统具有危险性，对立杆倾倒、坍塌、落物伤人等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行控制和处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。
1、 应急救援小组组织机构：
应急救援小组指挥中心设在项目经理办公室。
组长：刘永华
副组长：李昌林、罗菲杨
组员：王灏、钟世宝、郭波、袁海涛、罗明皓、李浩、陈飞、龙占海等各职能部门负责人及成员，以及施工队主要成员。

2、 职责
（1）项目经理：刘永华 电话：[phone]
a.应急总指挥。全面负责应急指挥工作。
b.有权采取一切可能合理手段，以控制和减少事故危害。
c.授于相关人员相应的应急处理权。
（2） 项目执行经理：王灏 电话：[phone]
a.事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。
b.当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。
（3）项目技术负责人：李昌林 电话：[phone]
a.组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。
b.组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。
c.当项目经理、项目执行经理不在时，担任应急总指挥工作。
（4）质量员：负责编制、修订、评审应急预案。负责人：郭波 电话：[phone]
（5）安全员
a.协助技术部编制、修订、评审应急预案。
b.督促检查相关部门落实应急准备工作。
负责人：罗菲杨、罗明皓 电话：[phone]
（6） 施工员
a.协助技术部编制、修订、评审应急预案。
b.组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。
c.发生事故时，组织施工队成立救援小组进行抢险、营救、减损防护工作。
负责人：钟世宝、袁海涛 电话：[phone]
（7）物资部、机电部
a.落实应急预案所需物资、设备的准备工作。
b.发生事故时，组织成立由相应特殊工种（水电工等）成立救援小组。
负责人：李浩、、龙占海 电话:[phone]
（8）办公室
a.落实应急物资及其它措施费的准备。
b.成立急救组，组员必须有至少一名医护人员。
负责人：陈飞 电话：[phone]
3、应急物质准备
为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资：
（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒带
存放地点：现场仓库
（2）人员急救设备：急救箱，急救药品，担架
存放地点：安全员
（3）减损防护物资：钢管、安全网等
存放地点：现场仓库
4、脚手架坍塌事故应急预案
（1）坍塌事故发生后，第一时间内项目经理召开应急救援小组会议，由项目经理负责现场总指挥，认真听取报告并向急救小组发出指令、并统一协调、调动。在“120”急救车来之前指挥人员积极救助、疏散人员、组织急救。
（2）发生坍塌事故后，发现事故发生人员首先通知现场安全员，由安全员拨打事故抢救电话"120"，向公司有关部门和医院打电话抢救，同时通知项目经理组织应急救援小组进行现场抢救。组织架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌；各施工队长组织清理现场材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故，最大限度的减少人员和财产损失。
（3）组织救护：
当事故中受伤人员被从脚手架中救出后，可能由于失血过多或严重骨折失去知觉，不能动弹。这时，应对受伤人员立即进行止血抢救。应根据受伤者的具体情况，迅速对症救护。现场应用的主要救护方法是外伤包扎和人工呼吸法。
a.外伤止血包扎
用清洁包布覆盖伤面做简单包扎，避免创面污染。不要在创面上涂任何有刺激性的液体或不清洁的粉和油剂。因为这样既不能减轻疼痛，相反增加了感染机会，并为进一步创面处理增加了困难。经现场处理后的伤员要迅速转送医院救治，转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等的变化。如果伤势不重、神志清醒，但有些心慌、四肢发麻、全身无力；或者脚手架坍塌过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使伤者安静休息，不要走动、严密观察，并请医生前来诊治或送往医院。
b.如果受伤者势较重，发生严重骨折已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将受伤者水平托起，尽量不要使伤者身体骨架部位受力，以免加重骨折伤势。保持伤者舒适、安静地平卧；周围不围人，使空气流通；解开他的衣服以利呼吸；如天气寒冷，要注意保温，并速请医生诊治或送往医院。如果发现伤者呼吸困难、稀少或发生痉挛，应准备心脏跳动或呼吸停止后立即作进一步的抢救。
c.如果受伤者伤势严重，呼吸停止或心脏跳动停止，或二者都已停止，应立即施行人工呼吸和胸外心脏挤压，并等急救车到带速送往医院进行抢救。
（3） 善后处理
现场应急救援工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。
十一、支撑设计大样图

1#塔吊拆卸加固平面布置示意图
注：15m x12m正方形篮色阴影部位为汽车起重机吊装作业区域钢管加固间距：@500x500。
5m宽 x根据实际尺寸布置斜条形绿色阴影部位为汽车运输通道钢管加固间距为@800x800。

2#塔吊拆卸加固平面布置示意图

注：18m x8m正方形篮色阴影部位为汽车起重机吊装作业区域钢管加固间距：@500x500。
5m宽 x根据实际尺寸布置斜条形绿色阴影部位为汽车运输通道钢管加固间距为@650x650。
十二、1#、2#塔吊拆卸加固计算书
（一）汽车运输通道钢管加固支撑计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.9m，
立杆的纵距 b=0.65m，立杆的横距 l=0.65m，立杆的步距 h=1.50m。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载48.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
画

图 钢管支撑架立面简图

图 钢管支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.30)+1.30×48.00=67.579kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.30×48.00=49.102kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30
采用的钢管类型为48×3.0。
一、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 13.046kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.673kN.m
经过计算得到最大支座 F= 31.228kN
经过计算得到最大变形 V= 0.080mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.673×106/1.05/8982.0=177.39N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.080mm
顶托梁的最大挠度小于650.0/400,满足要求!
二、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
三、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.103×3.900=0.403kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.650×0.650=0.127kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.160×0.650×0.650=1.697kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3) = 2.004kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(48.000+0.000)×0.650×0.650=18.252kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.30NQ
四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 26.13kN
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
—— 由长细比，为2100/16.0=132 <150 满足要求!
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；
经计算得到=26133/(0.391×424)=157.578N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.65m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.65m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.650×1.500×1.500/10=0.014kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×2.004+0.9×1.4×18.252+0.9×0.9×1.4×0.014/0.650=25.428kN
经计算得到=25428/(0.391×424)+14000/4491=156.518N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（二）汽车起重机吊装作业区域钢管加固支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.9m，
立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载88.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

图 钢管支撑架立面简图

图 钢管支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.30)+1.30×88.00=119.579kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.30×88.00=85.502kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30
采用的钢管类型为48×3.0。
一、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 17.758kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.696kN.m
经过计算得到最大支座 F= 33.140kN
经过计算得到最大变形 V= 0.024mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.696×106/1.05/8982.0=179.83N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.024mm
顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有