一份完整的跨线桥满堂支架施工方案.doc

一份完整的跨线桥满堂支架施工方案（力学分析详细）一、工程概况 纬七路东进Q2 标桥梁工程从14 号桥墩（不包括14 号桥墩）至25 号桥台（起止点桩号 K5+163.65K5+513.4，长348.75 米）。共包括五、六、七三联，其中1417 号墩为328m 三跨第五联，1721 号墩为（30.5+45+45+30.5）m 四跨第六联，2125 号墩为428m 四跨第七联。（一）、标准段梁：采用428m、328m 四跨、三跨一联预应力混凝土等高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，标准段箱梁设计箱梁顶宽24.5m，底板17.5m,梁高1.65m，翼缘板宽度1.25m,顶板厚度22cm，底板厚度22cm 或40cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度40cm，拟实施施工的第五联为328m、第七联为428m 的预应力混凝土连续箱梁（详见Q2 标施工图设计）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。中间墩与交接墩均采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.5m1.5m（横桥向纵桥向），并设1010cm 倒角。承台为矩形，平面尺寸为8.0m6.5m（横桥向纵桥向），承台厚度2.5m。基础为4 根直径1.5m 钻孔摩擦桩，桩长4050m。（二）、大明路跨线桥：采用（30.5+45+45+30.5）=151m 四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，箱梁顶板宽24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m，中支点处底板宽14m。箱梁跨中梁高1.65m，中支点梁高2.7m，翼缘板宽度1.25m,顶板厚度25cm，底板厚度25cm、40cm 或50cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度60cm，拟实施施工的第六联为30.5+45+45+30.5m 的预应力混凝土连续箱梁（详见施工图设计Q2 标段第六联箱梁断面图）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。主墩采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.8m1.8m（横桥向纵桥向），并设1010cm 倒角。承台为矩形，平面尺寸为10.5m9.5m（横桥向纵桥向），承台厚度3.5m。基础为8 根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长39.139.5m。二、计算依据 南京市纬七路东进建设工程施工图 结构力学、材料力学、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）路桥施工计算手册 三、支架、模板分析 3.1 支架、模板方案 3.1.1 模板 箱梁底模、侧模和内膜均采用15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力0=80MPa,弹性模量 E=6*103MPa。3.1.2 纵横向方木 纵向方木采用A-1 东北落叶松，截面尺寸为10*15cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1502/6=3.75*105mm3 I=bh3/12=100*1503/12=2.81*107mm3 横向方木采用A-1 东北落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3 I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm3 方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）中的A-3 类木材并 按湿材乘0.9 的折减系数取值，则：，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端中横隔梁下为20cm。3.1.3 支架 采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.5mm，材质为A3 钢，轴向容许应力0=140 MPa。详细数据可查表1。表1 碗扣支架钢管截面特性 外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）48 3.5 4.89*e2 1.219*e5 5.08*e3 15.78 38.4 碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆 除顶、底部步距为60cm 外，其余横杆步距为120cm。支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。见后附“箱梁支架纵向布置图和箱梁支架平面布置图”3.2 标准段支架计算 3.2.1 荷载分析 碗口式支架钢管自重，可按表1 查取。钢筋砼容重按25kN/m3 计算则：腹板和端、中横隔梁：251.65=41.25 KPa 箱梁底板厚度为22cm:25（0.22+0.22）=11KPa 箱梁底板厚度为40cm:25(0.4+0.22)=15.5KPa 模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：41.250.05=2.06 KPa 箱梁底板厚度为22cm:110.05=0.55KPa 箱梁底板厚度为40cm:15.50.05=0.78KPa 施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.0kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa 荷载组合 计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)计算刚度:q=1.2(+)3.2.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）、底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的58cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(41.25+2.06)+1.4（2.0+2.0+2.5）=61.07kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=61.070.20.2/10=0.244KN.M max=Mmax/W=0.244106/3.75104=6.5MPa0=80 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(41.25+2.06)=51.97kN/m f=ql4/150 EI=51.972004/15061032.81105=0.33mm f0=200/400=0.50mm f f0 合格（2）、横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm 100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=1.2(41.25+2.06)+1.4（2.0+2.0+2.5）0.2+60.100.10=12.27KN/M 承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=12.270.63/10=0.265KN.m max=Mmax/W=0.265106/1.67*105=1.58MPa0=10.8MPa 合格 刚度:荷载:q=1.2（41.25+2.06）0.2=10.39kN/m f=ql4/150 EI=10.396004/1509.91038.33*106=0.11mm f0=600/400=1.5mm f f0 合格(3)纵向方木检算 纵向方木规格为1015cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=12.240.6=7.34kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R(7.343+0.090.6)/2=11.04KN 最大跨中弯距Mmax11.040.3-0.060.32/2-7.340.21.84KN.m maxMmax/W1.84*106/3.75*1054.91MPa0=10.8 MPa 合 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=7.34*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=23.9kN fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)23.9*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.39mmf0 600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6 米计算）：P1=(1.2*(41.25+2.06)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6+0.09*0.6=22.04kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为：g=10*0.235=2.25 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=22.04+2.25=24.29 kN 立杆稳定性：横杆步距按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N=A=0.513489215=53.93kN NN 合格 强度验算：aN/Aji=24.291000/489=49.67MPa a=140 MPa 合格（5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为7cm7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15 砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。因此max=N/A=24.29103/0.072=4.96 MPa15 MPa 可以 3.2.3 箱梁底板下支架检算 3.2.3.1 箱梁底板厚度40cm 情况下支架检算（1）、底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的5*8cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(15.5+0.78)+1.4（2.0+2.0+2.5）=28.64kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81105mm3 竹胶板容许应力=80MPa,E=6103MPa。承载力检算:强度：Mmaxql2/1028.64*0.3*0.3/100.258KN*m maxMmax/W0.258*106/3.75*1046.9MPa0=80 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2*(15.5+0.78)=19.54kN/m fql4/(150EI)19.54*3004/(150*6*103*2.81*105)0.63mmf0300/4000.75mm 合格（2）、横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm*100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。荷载组合：q1=1.2(15.5+0.78)+1.4（2.0+2.0+2.5）0.2+60.10.1=5.79KN/M 承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=5.790.62/10=0.208KN.m max=Mmax/W=0.208106/8.33104=2.5MPa0 合格 刚度：荷载:q=1.2（15.5+0.78）0.3=5.86kN/m f=ql4/150 EI=5.866004/1509.91038.33106=0.61mm f0=600/400=1.5mm f f0 合格(3)纵向方木检算 纵向方木规格为1015cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=5.750.6=3.45kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R(3.453+0.090.6)/2=5.20KN 最大跨中弯距Mmax5.200.3-0.060.32/2-3.450.20.87KN.m maxMmax/W0.87*106/3.75*1052.32MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(5.754-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.6=8.34kN/m fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)8.34*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.13mmf0 600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：P1=(1.2*(15.5+0.78)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62+0.09*0.6=10.36kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=10.36+2.35=12.71 kN 立杆稳定性：横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N=A=0.513*489*215=53.93kN NN 合格 强度验算：aN/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa a=140 MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。3.2.3.2 箱梁底板厚度22cm 情况下支架检算（1）、底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的5*8cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）=22.96kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3 承载力检算:强度：Mmaxql2/1022.96*0.3*0.3/100.207KN*m maxMmax/W0.207*106/3.75*1045.52MPa0=80 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2*(11+0.55)=13.86kN/m fql4/(150EI)13.86*3004/(150*6*103*2.81*105)0.44mmf0300/4000.75mm 合格（2）、横向方木检算 横向方木搁置于间距90cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm*100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。荷载组合：q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5)*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m 承载力计算：强度：Mmaxq1l2/106.95*0.62/100.252KN*m maxMmax/W0.252*106/8.33*1043.0MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2*（11+0.55）*0.3=4.16kN/m fql4/(150EI)4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106)0.34mmf0900/4002.25mm 合格(3)纵向方木检算 纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=6.9*0.9=6.21kN 纵向方木自重：g6*0.1*0.150.09 kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN 最大跨中弯距Mmax9.36*0.45-0.09*0.452/2-6.21*0.32.34KN.m maxMmax/W2.34*106/3.75*1056.24MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(6.9*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.9=16.65kN/m fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)16.65*1000*9003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*9004/(384*9.9*103*2.81*107)0.9mmf0 900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：P1=(1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.92+0.09*0.9=21.31kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=21.31+2.35=23.66 kN 立杆稳定性：横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N=A=0.513*489*215=53.93kN NN 合格 强度验算：aN/Aji=23.66*1000/489=48.38MPa a=140 MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。3.2.4 翼缘板下支架检算 由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。3.2.5 侧模检算 侧模采用15 mm 的竹胶板,横向背带采用间距0.2 米的5*8cm 方木,坚带采用间距0.6 米的10*15cm 方木。混凝土侧压力：PM=0.22t012v1/2 式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15）,T 为砼是温度，取5.7；1外加剂影响修正系数取1.2；2砼坍落度影响修正系数取1.15；v混凝土浇注速度（m/h）,取0.4 PM=0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2 有效压头高度：h=PM/=27.36/25=1.09 振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa 水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m 此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连 接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。3.3 大明路跨线桥支架计算 3.3.1 荷载分析 碗口式支架钢管自重，可按表1 查取。钢筋砼容重按25kN/m3 计算则：腹板和端、中横隔梁：252.7=67.5 KPa 箱梁底板厚度为50cm:25(0.25+0.5)=18.75KPa 模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：67.50.05=3.375 KPa 箱梁底板厚度为50cm:18.750.05=0.938KPa 施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.0kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa 荷载组合 计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)计算刚度:q=1.2(+)3.3.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）、底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的1010cm 横向方木上，按连续梁考虑取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(67.5+3.375)+1.4（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=94.150.20.2/10=0.376KN.M max=Mmax/W=0.376106/3.75104=10.02MPa0=80 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2(67.5+3.375)=85.05kN/m f=ql4/150 EI=85.052004/15061032.81105=0.43mm f0=200/400=0.50mm f f0 合格（2）、横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm 100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。荷载组合:q1=1.2(67.5+3.375)+1.4（2.0+2.0+2.5）0.2+60.10.1=18.89KN/M 承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=18.890.63/10=0.408KN.m max=Mmax/W=0.408106/8.33106=4.9MPa0=10.8MPa 合格 刚度:荷载:q=1.2（67.5+3.375）0.2=17.01kN/m f=ql4/150 EI=17.016004/1509.91038.33106=0.27mm f0=600/400=1.5mm f f0 合格(3)纵向方木检算 纵向方木规格为1015cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=18.850.6=11.31kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R(11.313+0.090.6)/2=16.99KN 最大跨中弯距Mmax16.990.3-0.060.32/2-7.340.23.62KN.m maxMmax/W3.62*106/3.75*1059.6MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=11.31*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6=39.78kN fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.64mm f0 600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6 米计算）：P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6+0.09*0.6=33.98kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为：g=10*0.235=2.25 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=33.98+2.25=36.23 kN 立杆稳定性：横杆步距按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N=A=0.513489215=53.93kN NN 合格 强度验算：aN/Aji=36.231000/489=74.09MPa a=140 MPa 合格（5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为7cm7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15 砼,因此基底 承载力至少可以达到15 MPa。因此max=N/A=36.23103/0.072=7.4 MPa15 MPa 可以 3.3.3 箱梁底板下支架检算 3.3.3.1 箱梁顶板厚25cm，底板厚度50cm 情况下支架检算（1）、底模检算 底模采用15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的10*10cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2(18.75+0.938)+1.4（2.0+2.0+2.5）=32.73kN/m 竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81105mm3 竹胶板容许应力=80MPa,E=6103MPa。承载力检算:强度：Mmaxql2/1032.73*0.3*0.3/100.295KN*m maxMmax/W0.295*106/3.75*1047.89MPa0=80 MPa 合格 刚度：荷载:q=1.2*(18.75+0.938)=23.62kN/m fql4/(150EI)23.62*3004/(150*6*103*2.81*105)0.74mmf0300/4000.75mm 合格（2）、横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm*100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。荷载组合：q1=1.2(18.75+0.938)+1.4（2.0+2.0+2.5）0.2+60.10.1=6.61KN/M 承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=6.610.62/10=0.238KN.m max=Mmax/W=0.238106/8.33104=2.86MPa0 合格 刚度：荷载:q=1.2（18.75+0.938）0.3=7.088kN/m f=ql4/150 EI=7.0886004/1509.91038.33106=1.15mm f0=600/400=1.5mm f f0 合格(3)纵向方木检算 纵向方木规格为1015cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=6.570.6=3.94kN 纵向方木自重：g60.10.150.09 kN/m 承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R(3.943+0.090.6)/2=5.937KN 最大跨中弯距Mmax5.9370.3-0.060.32/2-3.940.20.99KN.m maxMmax/W0.99*106/3.75*1052.64MPa0=10.8 MPa 合格 刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(6.574-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.6=10.308kN/m fPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)10.308*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.17mm f0 600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算 每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：P1=(1.2*(18.75+0.938)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62+0.09*0.6=11.84kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35 KN 单根立杆所承受的最大竖向力为：N=11.84+2.35=14.19 kN 立杆稳定性：横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=7680,故=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N=A=0.513*489*215=53.93kN NN 合格 强度验算：aN/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa a=140 MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。3.4 剪刀撑按规范要求设置即可，不需检算。剪刀撑按纵、横向各5 米设置一道，详见后附“箱梁支架平面布置图”。3.5 预拱度计算与设置 跨中预拱度：12345 其中，1 为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；2 为支架在荷载作用下的弹性压缩；3 为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4 为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；5 为由混 凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：式中，x距左支点x 的预拱度值；x距左支点的距离；L跨长。四、材料选用和质量要求 1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用 12224415 优质竹胶板。2、钢管规格为48*3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。3、扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。五、脚手架基础处理 脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为应天大街原有公路沥青路面，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑1015cmC15 砼。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。六、支架的预压 为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0 毫米（不含测 量误差），一般梁跨预压时间为三天。七、钢管脚手架施工方案 7.1 测量放样 平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位（前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m 间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。7.2 搭设顺序及搭设方法 1）在混凝土（或沥青路面）脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5 厘米厚通长木垫板，宜顺架体纵向铺设。2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25 厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。3）架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。7.3 技术要求 1)立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15 厘米；3）对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1300；7）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于 纵距的三分之一；8）大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250 且 不大于50mm。9）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26铁丝把网眼与杆件绑牢。10）扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。11)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。7.4 脚手架使用规定 1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；4）脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。5）脚手架使用中应定期检查下列项目：a 扣件螺栓是否松动；b 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；c 安全防护措施是否符合要求；d 是否超载。7.5 拆除规定 1)拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件；2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；5）拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。7.6 脚手架安全措施 1）禁止任意改变构架结构及其尺寸；2）禁止架体倾斜或连接点松驰；3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备 8）不得在架上搬运重物；9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；10）脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；11）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；13）脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。7.7 钢管脚手架的防电、避雷措施 7.7.1 防电措施 1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。2）钢管脚手架应作接地处理，每隔25m 左右设一接地极，接地极入土深度为22.5m。3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。7.7.2 避雷措施 1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为2532mm，壁厚 不小于3mm 的镀锌钢管。2）接地极：按脚手架连续长度不超过50m 设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.52.5m，直径为2550mm 的钢管，壁厚不小于2.5mm。3）接地线：优先采用直径8mm 以上的圆钢或厚度不小于4mm 的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6 倍或扁钢宽度的2 倍以上。4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定 的距离。5）接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。6）雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。7.8 钢管脚手架的维护与管理 1）钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每24 年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种