座地式一至七层外脚手架搭设、拆除工程施工方案(新).doc

广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 1 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 座地（扣件）式座地（扣件）式脚手架脚手架搭设搭设施工施工方方案案 目目 录录 一 工程概况 第 2 页（一）编制依据 第 2 页（二）脚手架构造 第 2 页 二 外围座地式脚手架搭设 第 3 页 三 搭设主要安全技术措施 第 6 页 四 座地式双排架计算书 第 7 页 五 座地式双排脚手架拆除 第 14 页 六 安全保证措施及应急救援预案 第 15 页（一）技术维护措施第 15 页（二）安全管理架构第 15 页（三）安全预防措施 第 16 页（四）紧急救援措施第 16 页 七 附表 第 17 页 八 卸料平台方案计算书第 20 页 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 2 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 一一 工程概况工程概况 工程名称 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程 建设地点 广元市利州区工农镇 建设单位 广元海和洋实业有限公司 设计单位 重庆宏建筑有限公司四川分公司 监理单位 1、项目总体概述 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程 建筑面 积 总面积 57000 m2 建 筑层 数 地下室 1 层 地上 31 层 建 筑层 高 地下室 4.2m、4.5m 建筑高 度 总高度 104.7m 地上层高 4.5m、3.0m 平面形状 平面形状近似于矩形，东西向间距约为 21m，南北向间距约为 72m。2、现场施工情况现场施工情况 由于工程场地窄小，根据工程进度和操作需要提供主体施工条件，需要从地下室（在-4.2）开始搭设座地式外脚手架（排栅），保证上部结构施工进行。外脚手架搭设依建筑物体外围（外轮廓）搭设，外围周长计约 186.0 米（首层），平面布置详见附外围脚手架平面示意图。本方案为项目工程七层以下（综合裙楼）部分排栅搭拆施工方案。（一一）、编制依据编制依据 2.1施工组织设计 2.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002 2.3建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。2.4建筑施工安全检查标准JGJ59-99。(二二)、脚脚手架构造手架构造 本工程外排栅采用扣件式钢管脚手架满搭自地下 1 至 7 层，从室外地下一层起平行隔距建筑物外围搭设双排脚手架。立管间距为 1.50 米，宽度 1.05m，步高 1.8m 的单立杆双排脚手架，内立杆距钢筋砼结构面 200mm（以构造柱距离 200mm 为标准），对于结构飘板部分，在飘板上预留 50 直径的孔洞立杆穿过飘板，其做法如图所示。钢管统一选用 483.5mm钢管 平桥采用铁栅铺设，排栅外立边全挂密孔安全网，在阳台、凸窗处排栅向外凸，必要广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 3 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 时搭设顶架，但始终保持距离建筑物 200mm，以防高空坠落。为确保施工人员和工人的安全，卸料平台设置结合现场情况，充分利用现有结构平板作业条件，采取落地式设置，设置八处（规格为 30004500mm）（详见卸料平台定位示意图）。二二 外围外围座地式座地式脚手架脚手架搭设搭设（一）搭设技术要求（一）搭设技术要求 1、搭设顺序流程：立杆放线定位铺设垫块设置扫地杆内外立杆设置第一步小横杆在内外立杆间距内设置第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆装设连墙拉结杆接立杆设置第三、四步小横杆和大横杆装设墙杆设置剪刀撑铺脚手板装设防护栏杆、挡脚杆并挂立网防护重复接立杆后按搭设流程搭至设计高度。其垂直度偏差不得大于架高的 1/400，相邻两根立杆的接头应错开，并不在同一步距内 2、按水平方向每3l和垂直方向每3h设置一道连墙构件（如立面示意图所示做法，l、h分别为脚手架的水平方向纵距和垂直方向步距），采用菱形设置方式，连墙构件与墙或板上预埋构件锁牢。应从底层第一步水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠措施固定。3、剪刀撑沿脚手架外侧每隔 79 根立杆距离（水平方向）设置一道与地面呈 45交角，其搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于 20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面（挑梁平面），不宜大于50cm，以保证架子的稳定性，钢管驳接用搭接，搭接长度不小于 100cm，每个搭接处不小于 2 个扣件夹紧。4、脚手架各杆件相交伸出的端头均大于或等于 10cm，以防杆件滑脱。5、外侧挂密目式尼龙安全网，每隔三层设一道兜底安全网，作业层下设安全网，安全挡板用篙竹密铺，面铺防护细尼龙安全网，第七层铺铁皮。6、搭设时要及时与结构拉结或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随设校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓的根部要方正（当用力距扳手检查，应在 4050N.m 之间，最大不能超过 65N.m），连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。7、施工过程中排栅的搭设高度高于施工层不少于 2m。8、脚手架搭设时，钢管要注意保持横平竖直，避免立杆偏差或横杆水平偏差太大。9、脚手架搭设完后，应由施工负责人组织专业人员及质安部门进行安全检查，验收合格后方可使用，施工过程中应由专职安全员经常作检查。10、钢管脚手架四角安装避雷装置，及接地保护。11、脚手架如无安全可靠措施，不准有带电线路通过架子。12、脚手架上的施工荷载为：结构架 3kN/，装修架 2kN/，同时允许进行的施工数为二层。三三 搭设主要安全技术措施搭设主要安全技术措施 1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 4 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 3、脚手架高于7m，无法设风撑时，必须设连墙杆。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。钢管严禁打孔。6、各杆件相交射出的端头部分均应大于10cm，以防杆件滑脱。7、用于连接大横杆的对接扣，应避免开口向上设置，以防止雨水侵入。8、扣件的螺栓拧紧要适宜，一般扭力控制在4050NM左右。9、在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查，如发现变形、下沉，钢构件腐蚀严重，连接扣松脱等，要及时加固维修后方可使用。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。四四 座地式座地式双排脚手架双排脚手架计算书计算书 本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/R，其值是与常用安全系数进行校准确定。扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：205N/mm2。一、参数信息:1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 25.2 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 5 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数 本工程地处四川省绵阳市，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.42，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:14；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 6 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值:Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值:q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值:q2=1.40.7=0.98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 7 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52=0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max=-0.100.1721.52-0.1170.981.52=-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 8 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1=0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1)=1.050 kN；集中荷载的设计值:P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728 kN；小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.7281.05/3=0.605 kN.m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.611 kN.m；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 9 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 最大应力计算值 =M/W=0.611106/5080=120.313 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm；大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1265.11050(310502-410502/9)/(722.06105 121900)=2.07 mm；最大挠度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.07=2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.0381.05/2=0.02 kN；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 10 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 脚手板的自重标准值:P3=0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=21.051.5/2=1.575 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8025.20=3.951；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2=0.3141.5(1.05+0.3)/2=4.252 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.15141.5/2=1.575 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.525.2=0.189 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.968 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.051.52/2=3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35 kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.42；Us-风荷载体型系数：取值为0.645；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 11 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7 0.351.420.645=0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.968+1.43.15=16.371 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.29.968+0.851.43.15=15.71 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.40.2241.5 1.82/10 =0.13 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=16.371 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式 lo=kh 确定：l0=3.118 m；长细比 Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=16371/(0.186489)=179.997 N/mm2；立杆稳定性计算 =179.997 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 12 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值：N=15.710 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：=1.5；计算长度,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.186 立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；=15709.932/(0.186489)+129776.893/5080=198.271 N/mm2；立杆稳定性计算 =198.271 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.017 kN；活荷载标准值：NQ=3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；Hs=0.1864.8910-4205103-(1.26.017+1.43.15)/(1.20.125)=46.847 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 13 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 H=46.847/(1+0.00146.847)=44.75 m；H=44.75 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=44.75 m。脚手架单立杆搭设高度为25.2m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.017 kN；活荷载标准值：NQ=3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.40.85)=0.13/(1.4 0.85)=0.109 kN.m；Hs=(0.1864.8910-4205103-(1.26.017+0.851.4(3.15+0.1864.891000.109/5.08)/(1.20.125)=35.749 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=35.749/(1+0.00135.749)=34.515 m；H=34.515 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H=34.515 m。脚手架单立杆搭设高度为25.2m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0 风荷载标准值 Wk=0.224 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 14 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=5.089 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=10.089 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af 其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i=300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133 kN；Nl=10.089 4m 12 16-钢板尺 b.板 面 扭 曲（任 一 角 翘起）5 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 19 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 项次 项目 技术要求 允许偏差(mm)示意图 检查方法与工具 1 地基基础 表面 坚实平整-观察 排水 不积水 垫板 不晃动 底座 不滑动 不沉降-10 2 立杆垂直度 最后验收垂直度20-80m-100 参照规范 用经纬仪或吊线和卷尺 下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度（m）总高度 50m 40m 20m H=02 07 07 07 H=10 20 25 50 H=20 40 50 100 H=30 60 75 H=40 80 100 H=50 100 中间档次用插入法 3 间距 步距-20 参照规范 钢板尺 纵距 50 参照规范 横距 20 参照规范 4 纵向水平杆高差 一根杆的两端-20 参照规范 水平仪或水平尺 同跨内两根纵向水平杆高差-100 参照规范 5 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差 外伸 500mm-50 参照规范 钢板尺 6 扣件安装 主节点处各扣件中心点相互距离 500mm-参照规范 钢板尺 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 500mm-参照规范 钢卷尺 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 20 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 立杆上的对接扣件至主节点的距离 h/3-参照规范 钢卷尺 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 la/3-参照规范 钢卷尺 扣件螺栓拧紧扭力距 4065 Nm-扭力扳手 7 剪力撑斜杆与地面的倾角 45 60 -角尺 8 脚手板外伸长度 对接 130150mm l300mm-参照规范 角尺 搭接 100mm l200mm-参照规范 角尺 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项次 检查项目 安装扣件数量 （个）抽检数量 （个）允许的不合格数量（个）1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 51 90 5 0 91 150 8 1 151 280 13 1 281 500 20 2 501 1200 32 3 1201 3200 50 5 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51 90 5 1 91 150 8 2 151 280 13 3 281 500 20 5 501 1200 32 7 1201 3200 50 10 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 21 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 八八 卸料平台方案计算书卸料平台方案计算书 扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 22 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 一、参数信息:1.基本参数 立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：22.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W=5.08 cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4；广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 23 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.15+0.30.3=0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=50.3=1.5 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1=40.3=1.2 kN/m 2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2 q11+1.2 q12=1.20.24+1.21.5=2.088 kN/m；均布活载：q2=1.41.2=1.68 kN/m；最大弯距 Mmax=0.12.0880.92+0.117 1.680.92=0.328 kN.m；最大支座力 N=1.12.0880.9+1.21.680.9=3.882 kN；最大应力 =Mmax/W=0.328106/(5080)=64.634 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 64.634 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 24 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=1.74 kN/m；均布活载：p=1.2 kN/m；V=(0.677 1.74+0.9901.2)9004/(1002.06105121900)=0.618 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882 kN；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 25 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.932 kN.m；最大变形 Vmax=2.156 mm；最大支座力 Qmax=12.68 kN；最大应力=183.425 N/mm2；横向钢管的计算应力 183.425 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=12.68 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 26 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.12922=2.84 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.151.2=0.18 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.30.91.2=0.324 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4=50.91.2=5.4 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.744 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=40.91.2=4.32 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.744+1.44.32=16.541 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=16.541 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0=k1h (1)广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 27 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 l0=h+2a (2)k1-计算长度附加系数，取值为1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；=1.73；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0=k1h=1.1671.731.5=3.028 m；L0/i=3028.365/15.8=192；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.195；钢管立杆受压应力计算值；=16541.04/(0.195489)=173.468 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =173.468 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i=1700/15.8=108；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.53；钢管立杆受压应力计算值；=16541.04/(0.53489)=63.823 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =63.823 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2-计算长度附加系数，按照表2取值1.061；公式(3)的计算结果：L0/i=2104.918/15.8=133；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.381；钢管立杆受压应力计算值；=16541.04/(0.381489)=88.783 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 =88.783 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 28 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=150 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=150 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=66.16 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.54 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=66.16 p=66.16 f fg g=150 kpa=150 kpa。地基承载力满足要求！。地基承载力满足要求！七、卸料平台搭设大样图七、卸料平台搭设大样图 卸料平台平面图 广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 29 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 48钢管楼板卸料平台侧面示意图15085010001000立杆横杆500首层板垫块扫地杆主梁次梁48钢管 48钢管48钢管 1000100015001500剪刀撑 卸料平台正立面立杆 横杆剪刀撑 首层楼面10001000 1000次梁 48钢管主梁 48钢管扫地杆 150015001500广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程工程（17 层）座地式外围脚手架搭设施工方案 第 30 页 成都民正建设有限公司成都民正建设有限公司 楼板上预埋拉环大样6060 16YM-1 48钢管楼板上预埋连墙构件 八八、操作平台安全要求、操作平台安全要求:次梁在主梁上面，卸荷的钢丝绳必须搭设在主梁与立杆的扣件上。为加强侧向稳定，每层