地库模板专项施工方案.docx

目 录
第一卷： 总序 ----------------------------------------------- 2
第二卷： 工程概况 ------------------------------------------- 2
第三卷： 编制依据 ------------------------------------------- 2
第四卷： 编制原则 ------------------------------------------- 3
第五卷： 施工管理组织机构 ----------------------------------- 5
第六卷： 劳动力数量及进场计划 ------------------------------- 6
第七卷： 作业施工条件 --------------------------------------- 6
第八章： 梁模板（扣件式）计算书 ----------------------------- 7
第九章： 板模板（扣件式）计算书 ----------------------------- 18
第十卷： 模板安装及施工工艺 ------------------------------- 28
第十一卷：模板体系拆除 ------------------------------------- 39
第十二卷：安全保证措施 ------------------------------------- 41

第一卷：总 序
本方案作为指导施工的依据，突出科学性及可行性，对项目管理机构设置，劳动力计划安排，材料供应安排，机械设备配置，主要分部分项工程施工方法，工程质量、安全生产、文明施工、环境保护、冬雨季施工、工程进度、技术组织等主要措施给予了充分考虑，确保施工优质、高速、安全、文明。
该方案按照施工图纸并结合施工现场实际状况进行编制。在安全、质量、人员、机械、材料调配安排等方面统一部署的原则下，进行合理的季度安排。
根据本工程设计特点，本着对业主资金的合理利用，以及对工程质量终身负责的态度展开工作。
第二卷：工程概况
该工程为西山煤电玉门小区（六区）南地库，建设单位为西山煤电（集团）有限责任公司，本工程位于太原市万柏林区南寒村，建筑面积：17683、72m2，建筑层数：地下一层，建筑高度：车库4.8米（局部6米、3.9米）
主体结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构。地库顶板覆土厚度约1.5~2.0m，最大覆土厚度应小于2.2米；基础形式为；柱下独立基础与墙下条形基础。
±0.000相对于绝对标高：856.600m，经现场实测地库场地自然地坪为856.9m~857.1。
结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别丙类，地基基础设计等级甲级，地下室防水等级二级，砌体结构施工质量控制等级B级，框架抗震等级一级，湿陷性场地建筑分类甲类。
第三卷：编制依据
1、玉门小区（六区）南地库施工图纸及图纸会审纪要。
2、混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造图。
3、玉门小区（六区）南地库施工合同。
4、玉门小区（六区）南地库施工组织设计方案
5、玉门小区（六区）岩土工程勘察报告。
6、钢筋混凝土过梁图集（03G322-1）。
7、2005年山西预算定额及劳动定额、工程预算。
8、建筑工程施工强制性条文。
9、季节性施工措施、夜间施工加班措施。
10、建筑施工手册（建筑工业出版面出版第3版）。
11、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）。
12、《建筑工程施工质量验收规范》系列标准。
13、依据建设单位要求、技术核定及设计变更
14、建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202－2009
15、工程测量规范 GB50026－2007
16、民用建筑工程室内环境污染控制规范 GB50325－2013
17、火灾自动报警系统施工及验收规范 GB50166－2007
18、建筑施工场界噪声限值 GB12523－2011
第四卷：编制原则
1、以满足业主单位的全部要求为基本原则，突出快速、有序、优质、高效的施工特色。
2、坚持在实事求是的基础上，力求技术工艺先进、科学合理、经济实用。
3、紧密结合本工程的特点及难点，依靠先进的科学技术和现代化管理手段，实行动态管理。
4、紧紧围绕工程质量达合格，争创“太原市结构优质样板工程”、“汾水杯”的标准，在质量控制上，把过程控制纳入质量工作的重点，保证一次验收合格，降低工程造价。
5、确保施工过程无安全事故，清洁生产、文明施工，达到安全文明标准化工地标准。
6、优化施工方案，配强管理班子，配足生产要素，大力推广建设部颁发的建筑业10项新技术，提高施工技术科技含量和施工现代化水平。
7、按照“全面规划、突出重点、均衡施工、适当提前”的原则，科学组织、合理安排施工工期和进度。
8、遵循文明施工和环境保护的各项原则。施工中严格执行《环境保护法》和《建筑工程文明施工管理办法》，严格按照“安全文明工地”标准化施工，按照环保要求统筹修建临时工程，为主体工程开工创造条件。
9、按照“优质、快速、安全、高效” 和“以人为本、遵纪守信”的原则，调遣高素质专业型技术人才和有类似施工经验的精干队伍参加本工程的建设。提高机械配备率、充分发挥现代化机械的效率，为各项目标的实现奠定物质基础。
10、按照ISO9001-2000(质量管理)、ISO14001-1996（环境管理）、GBT28001-2001（职业健康安全管理）标准，建立质量、环境、职业健康安全管理体系，使施工的全过程处于受控状态，实现各项控制目标。
11、遵循设计文件的原则。在编制本方案是时,认真阅读核对所获得的技术设计文件资料,了解设计意图,掌握现场情况,严格按设计资料和设计原则编制,满足设计标准和要求。
12、遵循施工技术规范和验收标准的原则。严格按施工技术规范要求优化施工方案，认真执行建筑工程施工质量验收标准。
13、遵循“实事求是”的原则。根据本工程特点，从实际出发、科学组织、均衡施工，达到“快速、有序、优质、高效”。
14、遵循坚持质量、安全第一思想的原则，做好文明施工、环境保护、消防、保卫、健康等工作，做到保证体系完整，保障措施有力。
15、遵循“科技是第一生产力”的原则。在编制施工组织设计时，充分应用“四新”成果，发挥新技术、新材料、新工艺、新设备在施工生产中的先导及保障作用。
第五卷：施工管理组织机构
项目经理部是本项目实施管理者。在该工程施工中，我公司将按项目管理的原理，组织工程施工与管理，建立以项目经理为核心的项目班子，实行项目经理负责制，项目班子在总承包公司的直接领导和监督下，履行工程施工的权利和义务。
项目管理机构由项目领导层、专业管理层和劳务层组成。项目管理机构见项目经理、项目总工程师、水电技术负责人工作简历及业绩、主要管理人员职称或岗位资格证书复印件。
项目经理

项目部在建设单位、监理单位和公司的指导下，对工程项目实行统筹管理。项目经理全权处理项目事务。工程技术管理人员以岗位目标责任制和行为准则来约束指导施工，为优质、高速、安全、低耗地完成施工任务而努力工作。（组织机构体系图）

项目工程师
项目副经理

技术员
质检员
施工员
材料员
预算员
安全员

作 业 层

第六卷：劳动力数量及进场计划
施工劳务层是施工过程的实际操作人员，是施工质量、进度、安全、文明施工的最直接的保证者。故我公司在选择劳务操作人员时的原则为具有劳务资质且有良好的质量、安全意识；具有较高的技术等级；有相类似工程施 工经验的人员。
项目部根据每月劳动力计划，在全公司进行平衡调配，同时保证进场人员的各项素质达到项目的要求和项目劳动力队伍相对稳定，并以不影响施工为最基本原则。
施工劳动力高峰为东段、西段水平施工阶段，高峰期工地木工人员将达到约120人。劳动力组织配备详见《劳动力计划表》
劳动力计划表-3：单位：人
按工程施工阶段木工投入劳动力情况
工 种
管理员
技术员
技工
普工
施工准备阶段
1
2
2
4
基础施工阶段
4
6
35
15
主体施工阶段
4
6
80
30
装修施工阶段
2
2
10
20
注：施工人员配备根据施工实际，合理安排，在满足施工进度的前提下，适当加以调整。
第七卷：作业施工条件
根据工程结构的形式、特点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板的投入，增加周转次数，均衡工序工程（钢筋、模板、砼工序）的作业量，确保工程进度。
绘制全套模板设计图，其中包括：模板平面布置配板图、组装图、节点大样图。确定模板配板平面布置及支撑布置。
根据总图对梁、板、柱、楼梯、窗洞口等尺寸及编号设计出配板图，应标志出不同型号、尺寸单块模板平面布置，纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖向支撑、侧向支撑、横向拉接件的型号、间距。
设置模板（保护层）定位基准，即在柱主筋上距地面50～80mm处，根据模板线，按保护层厚度焊接水平支杆，以防模板的水平移位。
对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；所有板面必须牢固固定在龙骨上并涂刷脱模剂，分门别类放置。
轴线、模板线、门窗洞口线、标高线放线完毕，水平控制标高引测到预留插筋或其它过渡引测点，并办好预检手续。
为防止模板下口跑浆，安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条，若底部严重不平的，应先沿模板内边线用1∶3水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平（找平层不得伸入墙内）。外墙、外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方，与找平砂浆上平交圈，以保准标高准确和不漏浆。
第八章：梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
WKL3
新浇混凝土梁计算跨度(m)
7.5
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×1000
新浇混凝土结构层高(m)
4.8
梁侧楼板厚度(mm)
250
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
900
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
450
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图如下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
9898
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.87×0.22＝0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×2004/(100×9898×281250)＝0.077mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×31.1×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.49kN
R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.2＝8.22kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×25.6×0.2＝1.92kN
R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.2＝6.4kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{2.49+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，8.22+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=8.27kN/m
q2＝max[1.92+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.4+(0.3-0.1)×0.4/2]＝6.44kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.27×0.92，0.5×8.27×0.22]＝0.72kN·m
σ＝Mmax/W＝0.72×106/64000＝11.19N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.27×0.9，8.27×0.2]＝4.515kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.515×1000/(2×60×80)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.44×9004/(100×9350×2560000)＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.44×2004/(8×9350×2560000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.27×0.9，0.393×8.27×0.9+8.27×0.2]＝8.5kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.36kN，R2＝8.5kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.44×0.9，0.393×6.44×0.9+6.44×0.2]＝6.62kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.78kN，R'2＝6.62kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.377×106/5080＝74.24N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.28kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.28×1000/489＝13.41N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.08kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.08kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m
2)小梁验算
q1＝max{2.27+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，7.48+(0.3-0.1)×0.4/2}=7.52kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.03kN，R2＝13.96kN，R3＝1.03kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.03+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，13.96，1.03+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝14.07kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14070.42/(0.2×424)+0.05×106/4490＝179.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm
λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.03+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，13.96，1.03+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝14.07kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14070.42/(0.2×424)+0.05×106/4490＝179.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝15.06kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.07/(1×0.15)＝93.8kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
第九章：板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B，标高-0.9m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
250
新浇混凝土楼板边长L(m)
8
新浇混凝土楼板边宽B(m)
7.5
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
4.9
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
900
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
400
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
150
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
100
小梁两端各悬挑长度(mm)
150，150
主梁两端各悬挑长度(mm)
150，150
设计简图如下：

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.58kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.12/8，0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]= 0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
因[B/lb]取整＝[7500/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝1.03kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.1＝0.71kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.32kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.71×0.92+0.121×0.32×0.92＝0.09kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.03×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.03×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.03×0.152/2，0.03×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.09，0.6，0.47]＝0.6kN·m
σ＝Mmax/W＝0.6×106/64000＝9.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.71×0.9+0.62×0.32×0.9＝0.56kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×0.9+0.681×3.15＝2.16kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.03×0.15，0.03×0.15+3.15]＝3.15kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.56，2.16，3.15]＝3.15kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.1＝0.66kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.66×9004/(100×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×1504/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.96kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.1＝0.82kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.1=0.68kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.82×0.9+1.223×0.19×0.9＝1.05kN
按悬臂梁，R1＝q1l=0.96×0.15＝0.14kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.05kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.68×0.9＝0.7kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.68×0.15＝0.1kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.7kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.66kN·m
σ＝Mmax/W＝0.66×106/5080＝129.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.76kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.76×1000/489＝19.47N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.58mm
跨中νmax=0.58mm≤[ν]=800/400=2mm
悬挑段νmax＝0.29mm≤[ν]=150/400=0.38mm
满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3.25
立柱截面面积A(mm2)
457
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.79
抗压强度设计值[f](N/mm2)
350
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)