住宅楼采暖工程设计和小区换热站工艺设计--本科毕业论文.doc

摘 要

本次设计为西安市金域华府住宅楼采暖工程设计和小区换热站工艺设计。本工程供暖设计包括热负荷计算、供暖系统方案的确定、供暖系统布置、水力计算；换热站设计包括换热站方案的确定、设备的选型计算、换热站的工艺布置以及相关计算。住宅楼的建筑面积为6494.32㎡，采暖热负荷65.01kW，采暖系统形式为地板辐射采暖，热媒设计参数50/40℃，户内盘管管材选用管径=20mm的聚丁烯（PB）管。换热站供热规模为13万㎡，设计总负荷为4.2MW。一次热网热水由市政管网提供，设计参数为95/70℃，二次网热水参数为温度50/40℃。换热站内设置M10-BFM板式换热器2组，每组承担70%的总热负荷；TD100-33/2(3台)变频循环水泵(2用1备)。
关键词：集中供暖；地板辐射供热；换热站

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ABSTRACT

The design of Xi'an Jinyuhuafu Residential building Heating engineering and process design district heat transfer station. Which include heating design heat load calculation to determine heating systems and heating systems hydraulic calculation programs; heat transfer station design includes selection calculations and heat transfer stations to determine the size of the heat transfer station, equipment, process layout and related calculations. Residential building construction area 6494.32㎡, heating heat load 65.01kW, radiant floor heating system in the form of heating, HTM design parameters 45/35 ℃, indoor coil tubing choice of 20mm diameter for polybutylene (PB) pipe . Heat exchanger station size is 13 square meters, the total design load of 4.2MW. Hot water is provided by a network of geothermal heating station, the design parameters for the 95/70 ℃, the secondary network parameters for water temperature 45/35 ℃. Set within the heat transfer station groups M10-BFM plate heat exchangers, each bear 70% of the total heat load; select three circulating pump, TD100-33/2(3台).
Key words: heat transfer stations；

目 录

第 1 章 设计概况 1
1.1 设计题目 1
西安市金域华府住宅楼采暖设计 1
1.2 设计任务及要求 1
1.2.1设计任务 1
1.2.2 设计要求 1
1.3 设计原始材料 2
1.3.1 土建资料 2
1.3.2 气象资料 2
1.3.3 热源 2
1.4设计的依据 2
1.4.1毕业设计任务书 2
1.4.2 建筑的概况 2
1.4.3设计规范及标准 2
第2章 采暖负荷计算 4
2.1 采暖系统设计热负荷 4
2.2围护结构的基本耗热量计算 4
2.3围护结构朝向修正耗热量的计算 5
2.4冷风渗透耗热量的计算 6
2.5冷风侵入耗热量的计算 6
2.6 热负荷计算举例 7
第4章 地板辐射采暖设计 10
4.1 采暖盘管的选择与布置 10
4.1.1地板辐射采暖构造 10
4.1.2 地热盘管选择和施工要求 10
4.1.3 采暖盘管的布置 11
4.2 采暖盘管设计计算 11
4.2.1 设计计算公式： 11
4.3 水力计算 12
4.3.1系统管路水力计算的基本公式 12
13
第五章 换热器的选择及计算 36
5.1 换热器的选择计算 36
5.2 板式换热器阻力计算： 38
第六章 其他设备选择 39
6.1.1 循环水泵的选择 39
6.1.2 补水泵的选择 41
6.1.3 波纹管补偿器 44
6.2 二级网设备选择 44
6.2.1 循环水泵的选择 44
6.2.2 补给水泵的选择 46
6.2.3 分水器、集水器 48
6.2.4 补水箱的选择 49
6.2.5除污器的选择 49
6.2.6水处理设备的选择和计算 49
6.2.7除氧设备的选择和计算 51
6.2.8软化、除氧水箱的选择 52
换热站设备一览表 53
参考资料及设计规范 53

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第 1 章 设计概况
1.1 设计题目
西安市金域华府住宅楼采暖设计
1.2 设计任务及要求
1.2.1设计任务
设计任务包括住宅楼采暖设计和小区换热站设计
1.2.2 设计要求
完成毕业设计所选建筑的供热系统完整设计，包括：
1）、搜集有关原始资料。包括设计所在地气象资料，建筑土建资料及有关热工参数，建筑冷热源及其有关参数。
2）、设计参数的确定
3）、根据建筑特点及冷热源情况确定系统形式及分区。
4）、建筑负荷计算。应有完整的计算原理及明确的计算过程。
5）、水力计算。确定末端散热设备及阀门等，计算系统最不利环路的阻力，并做好并联环路的阻力平衡。
6）、考虑并处理系统的消声减震，隔热保温，排气稳压，热胀冷缩等问题。
7）、在上述步骤基础上编制设计说明书，绘制建筑采暖系统相关图纸。
8）、完成与专业内容相关的一篇专题文献的翻译工作。
热力站热力系统图（轴测图）（按比例绘制，但出图时不需要比例也不标注比例）
图纸目录、设计施工说明、设备材料表。
1.3 设计原始材料
1.3.1 土建资料
西安市金域华府住宅楼，换热站的建筑底图等
1.3.2 气象资料
西安气象参数列于表1.1
采暖计算温度 ℃
空调计算温度 ℃
冬季平均风速 m/s
相对湿度%
大气压(Pa)
-5
-8
1.8
67%
97870
1.3.3 热源
由市政热力网（地热供热站）提供71/38℃热水，经小区换热站制备45/35℃热水，再经小区热网供建筑采暖。

1.4设计的依据
1.4.1毕业设计任务书
毕业设计任务书。
1.4.2 建筑的概况
本设计为西安市金域华府住宅楼采暖设计
1.4.3设计规范及标准
1.《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012
2.《城市热力网设计规范》 CJJ 34-2002
3.《辐射供暖供冷技术规程》JGJ142-2012
3.《实用供热空调设计手册》（第二版）
4.《05K232分(集)水器 分汽缸（标准图集）》
5.《建筑工程设计文件编制深度规定》 2003版
6.《暖通空调制图标准》 GB/T50114-2001
7.12《系列建筑标准设计图集》（N1-6）

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第2章 采暖负荷计算
2.1 采暖系统设计热负荷
对于建筑物来说，有热量的得与失，当建筑物的失热量大于得热量时，为了保证建筑物内温度，就需要给建筑物供暖。一般冬季建筑物损失热量的方面有以下几种；
1．围护结构传热耗热量；
2．加热由门，窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量，称为冷风渗透耗热量；
3.加热由门，孔洞及相邻房间侵入的冷空气的耗热量，称为冷风侵入耗热量；
4.水分蒸发的耗热量；
5.加热由外部运入的冷物料和运输工具的耗热量；
6.通风耗热量。通风系统将空气从室内排到室外所带走的热量；
建筑物的得热量有以下途径：
1.生产车间最小负荷班的工艺设备散热量；
2.非供暖通风系统的其他管道和热表面的散热量；
3．热物料的散热量；
4．太阳辐射进入室内的热量。
对于没有装置机械通风系统的建筑物，供暖系统的设计热负荷只考虑，，，，。在工程设计中，计算供暖系统的设计热负荷时，分为围护结构传热的基本耗热量和附加耗热量两部分进行计算。基本耗热量是在设计条件下，通过房间各部分围护结构从室内传到室外稳定传热量的总和。附加耗热量是指围护结构发生变化而对基本耗热量进行修正的耗热量。一般有风力附加，高度附加和朝向修正等耗热量。
2.2围护结构的基本耗热量计算
在工程设计中，围护结构的基本耗热量是按一维稳定传热过程进行计算的，可按下式计算： W
K—围护结构的传热系数，W/㎡·℃
F—围护结构的面积，㎡；
—冬季室内计算温度，℃；
—供暖室外计算温度，℃；
—围护结构的温差修正系数。
室内计算温度是指距地面2m以内人们活动地区的平均空气温度。因为本设计采用的是地板辐射采暖方式，计算热负荷时，根据《辐射供暖供冷技术规程》对流采暖系统比室内计算温度的取值应比的室内计算温度高2℃，或折采用对流供暖系统计算总热负荷90%～95%。本设计室内计算温度采用前者，要求是主要房间18℃、厨房16℃、卫生间20℃。
对于供暖室外计算温度，有两种方法可以计算，一种是根据围护结构的热惰性原理，还有一种是根据不保证天数法的原则。我国现行的《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012中采用了不保证天数法，《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012中规定为5天。本设计地点在西安市，在《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012附表中查得的值为-9℃。
地面负荷的计算采用平均系数法。
围护结构的传热系数和朝向修正及房间设计温度一览表：

表2.1 传热系数一览表
编号
围护结构
传热系数
功能
温度℃
1
屋面
0.46
卫生间
20
2
外墙
0.54
厨房
16
3
外窗
2.7
卧室
18
4
内门
3.6
客厅
18
5
地面
0.46

6
屋面
0.49

2.3围护结构朝向修正耗热量的计算
对于本工程，朝向修正率已经确定了，风力附加耗热量不用考虑，高度附加耗热量根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012规定：民用建筑和工业辅助建筑物﹙楼梯间除外﹚的高度附加率，当房间高度大于4m时，每高出1m应附加2%，但总的附加率不应大于15%。围护的结构总耗热量可用下面的式子表示：
W
式中
—高度的附加率%，15％≥≥0；
—朝向的修正率%；
—风力的附加率%，≥0；
—围护结构总耗热量
2.4冷风渗透耗热量的计算
本设计采用换气次数发的方法进行冷风渗透耗热量的计算。
冷风渗透耗热量可用下式计算：
m³/h
—门、窗缝隙的计算长度 m；
—每米门、窗缝隙渗入室内的空气量，按当地冬季室外平均风速 m³/(h·m)；
—渗入空气量的朝向修正系数。
W
—冷空气的定压比热，此设计中其值1kJ/(kg·℃)；
—供暖室外计算温度下的空气密度,kg/m³；
—经门和外窗缝隙渗入室内的总空气量,m³/h ；
计算m值，先要确定压差比C值。可用下试计算：
；
；
；
；

2.5冷风侵入耗热量的计算
在冬季受风压、热压作用下，冷空气由开启的外门侵入室内。把这部分冷空气加热到室内温度所消耗的热量即为冷风侵入耗热量。冷风侵入耗热量可用下式计算，
式中：
—考虑冷风侵入的外门附加率；
—外门的基本耗热量，W。
2.6 热负荷计算举例
以三层3001卧室为例，热负荷计算过程如下：
（1） 外围护结构有西外墙、南阳台和南外墙，南外墙的面积为：㎡；西外墙的面积为㎡；根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012，温差修正系数均取为1，根据围护结构基本耗热量公式，可以计算出3001卧室的围护结构基本耗热量为：南外墙耗热量106.9W，南阳台基本耗热量221.3W，西外墙基本耗热量114.7W。
朝向修正率：东南/西南(朝向修正) -0.20
北/东北/西北(朝向修正) 0.05
南(朝向修正) -0.20
东/西(朝向修正) -0.05

（2）根据《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736-2012，西安的冷风朝向修正系数：东向n=-0.05，北向n=0.05，西北n=0.05，西向n=0.2，南向n=-0.20。因为此建筑有阳台，因此不用考虑冷风渗透耗热量，温差修正系数为0.7

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第4章 地板辐射采暖设计

4.1 采暖盘管的选择与布置
4.1.1地板辐射采暖构造
图4-1 地板辐射供暖构造
1、水泥沙将找平层 2、细石混凝土 3、聚苯乙烯保温板 4、楼板
5、聚苯乙烯保温板 6、交聚乙烯管 7、地面层

4.1.2 地热盘管选择和施工要求
管材主干管采用热镀锌钢管,丝接,管道穿墙与楼板设钢套管, 房间内地埋加热盘管采用PERT内壁抗氧化热水管,管材型号为De20*2.0, 管系列值为S5。性能要求:工作温度40-60°c,使用条件级别为4。管距外墙间距为150mm转弯处加热管的弯曲半径为管径的8倍。复合保温层：首层30mm厚,其它层20mm厚高密度阻燃聚苯乙烯板, 导热系数不大于0.05W/m.K;氧指数不小于30%，容重不小于23Kg/m^3，抗压强度必须>350KN/m，复合加筋铝箔为反射层。
盘管固定件:采用尼龙搭扣每间距400mm设一只使其固定于钢筋网上,拐弯处适当加密.
混凝土层厚50mm.豆石粒径不大于5mm,施工中加防混凝土龟裂剂(由土建负责).
边墙保温采用发泡聚乙烯片材20mm厚.混凝土层每30m^2或边长超过6m时,应设膨胀缝.缝宽10mm,并填充弹性膨胀膏。加热管的环路布置穿越填充层内的伸缩缝时。伸缩缝处应设长度不小于200mm的柔性套管。
穿墙及分、集水器下埋地管处盘管加柔性套管。
分集水器材质为铜制,4个回路时口径为DN32,5及5个以上回路时口径为DN40。支管口径为DN15,分集水器末端均装手动跑风。
在加热管与分水器、集水器的接合处，分路设置远传型自力式恒温控制阀。
镀锌钢管道刷银粉两道，暖沟内管道采用60mm厚玻璃棉管壳保暖，采用两布三油做保护层。
系统使用时,初始运行温度不宜超过30°c,循环48小时后逐日升温3°c, 直到设计供水温度为止非供暖季应充水保养。
不得在未设加固设施的填充层上搭设脚手架或行驶手推车, 必要时铺设木板在木板上进行。
地面辐射供暖工程施工过程中,严禁人员踩踏加热管。
混凝土填充层在浇捣过程中,不得用机械振捣填充层施工的过程中加热管内必须保持不小于0.4MPa的压力。
根据散热量要求本系统的供回水温度为：50℃/40℃。
4.1.3 采暖盘管的布置
本工程中总立管设在各单元的管道井内，再分设支管进入各户，各户连在同一个分水器上，加热盘管的布置按房间分组。
伸缩缝：在内外墙等垂直构件交接处，应留有不间断的伸缩缝，缝宽不小于10mm，内填充高发泡聚乙烯泡沫塑料。面积超过30平方米或长度超过6m时，应设置间距≤6m、宽度≥8mm的伸缩缝，缝中填充高发泡聚乙烯泡沫塑料。加热管穿越伸缩缝处，应设长度不小于200mm的柔性套管。
室内埋地管材距墙100mm敷设；厨房燃气管道与燃气灶的距离不应小于300mm；
分、集水器（含连接件）采用铜质材料。分、集水器与加热管连接采用卡压式夹紧连接，连接件采用铜质。
系统最高点设DN20 ZP-II型自动排气阀，最低点设DN25泄水闸阀及泄水管。
所有采暖管道在穿梁柱.穿墙（及防火墙）.穿楼板时均应设套管,管道与套管间缝隙应用非燃材料填塞严密，管道的固定、活动支吊架作法见省标02N01-79~82。
4.2 采暖盘管设计计算
4.2.1 设计计算公式：
Φ=λS(t1-t2) （4-1）
式中： λ—导热系数， W/m·℃；
S —形状因子；
t1 ——盘管温度， ℃；
t2 ——地板表面温度， ℃；
（4-2）
式中： l—管长， m；
H——埋深，mm；
D——管径，mm；
ω——管间距，mm；
导热系数 ： W/m·℃ （4-3）
构造层：瓷砖地板层 δ=10mm λ=1.1 W/m·℃
水泥沙将找平层 δ=20mm λ=0.93 W/m·℃
细石混凝土层 δ=40mm λ=1.51 W/m·℃
W/m·℃

4.3 水力计算
供暖系统的水力计算是供暖工程设计的重要内容之一。当计算出房间的耗热量，确定了供暖参数及系统形式之后，即可进行。水力计算的目的，是使系统中各管段的水流量符合设计要求，以保证流进各散热器的水流量符合要求。即按照已知流量确定各管段的直径，最后求出室内供暖系统的总压力损失。
4.3.1系统管路水力计算的基本公式
热媒（流体）在管道内流动时，由于流体分子间及其与管壁间的摩擦，就有损失能量，这种为沿程损失（沿程摩擦阻力）；而当流体通过管道的一些附件时，如阀门、弯头、三通等，由于流体流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也有损失能量，这种为局部损失（局部阻力）。因此热水供暖系统中，计算管段的总压力损失，可用下式表示：
Pa
—计算管段的压力损失Pa；
—计算管段的沿程损失Pa；

采暖系统水力计算书

工程名称
分户计量-异程采暖系统

热媒
供水温度(℃)
50
回水温度(℃)
40

平均密度(kg/m3)
994.1
运动黏度(10-6m2/s)
0.727

系统形式
楼层数
10
立管形式
双管
供回水方式
下供下回

立管数
2
立管关系
异程

总负荷(W)
65010

总流量(kg/h)
10320

最不利损失(Pa)
12840

表格目录

编号
表格名称

表1
系统最不利环路水力计算表

表2
总供回水干管水力计算表

表3
分支1供回水干管水力计算表

表4
分支1立管1供回水立管水力计算表

表5
分支1立管1楼层1水力计算表

表6
分支1立管1楼层2水力计算表

表7
分支1立管1楼层3水力计算表

表8
分支1立管1楼层4水力计算表

表9
分支1立管1楼层5水力计算表

表10
分支1立管1楼层6水力计算表

表11
分支1立管1楼层7水力计算表

表12
分支1立管1楼层8水力计算表

表13
分支1立管1楼层9水力计算表

表14
分支1立管1楼层10水力计算表

表15
分支1立管2供回水立管水力计算表

表16
分支1立管2楼层1水力计算表

表17
分支1立管2楼层2水力计算表

表18
分支1立管2楼层3水力计算表

表19
分支1立管2楼层4水力计算表

表20
分支1立管2楼层5水力计算表

表21
分支1立管2楼层6水力计算表

表22
分支1立管2楼层7水力计算表

表23
分支1立管2楼层8水力计算表

表24
分支1立管2楼层9水力计算表

表25
分支1立管2楼层10水力计算表

表26
散热器选型计算表

表1 系统最不利环路水力计算表
最不利阻力(Pa)
12840
最不利环路
分支1立管2楼层10

编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)
不平衡率
SG
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
SH
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
SG1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0.3
107
48
155
0.00%
SH1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0.3
107
48
155
0.00%
BG1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
BG2
60000
5160
2
50
0.65
120.87
0.4
242
85
327
0.00%
BH1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
BH2
60000
5160
2
50
0.65
120.87
0.4
242
85
327
0.00%
VG1
60000
5160
2
50
0.65
120.87
1.5
242
318
560
0.00%
VG2
54000
4644
3
50
0.59
98.62
2
296
344
640
0.00%
VG3
48000
4128
3
50
0.52
78.62
2
236
272
508
0.00%
VG4
41986
3612
3
50
0.46
60.86
2
183
208
391
0.00%
VG5
36000
3096
3
50
0.39
45.35
2
136
153
289
0.00%
VG6
30000
2580
3
50
0.33
32.08
2
96
106
202
0.00%
VG7
24000
2064
3
40
0.44
77.76
2
233
190
423
0.00%
VG8
18000
1548
3
40
0.33
45.01
2
135
107
242
0.00%
VG9
11986
1032
3
32
0.29
42.03
2
126
82
208
0.00%
VG10
6000
516
3
25
0.25
47.56
2
143
63
206
0.00%
VH1
60000
5160
2
50
0.65
120.87
1.5
242
318
560
0.00%
VH2
54000
4644
3
50
0.59
98.62
2
296
344
640
0.00%
VH3
48000
4128
3
50
0.52
78.62
2
236
272
508
0.00%
VH4
41986
3612
3
50
0.46
60.86
2
183
208
391
0.00%
VH5
36000
3096
3
50
0.39
45.35
2
136
153
289
0.00%
VH6
30000
2580
3
50
0.33
32.08
2
96
106
202
0.00%
VH7
24000
2064
3
40
0.44
77.76
2
233
190
423
0.00%
VH8
18000
1548
3
40
0.33
45.01
2
135
107
242
0.00%
VH9
11986
1032
3
32
0.29
42.03
2
126
82
208
0.00%
VH10
6000
516
3
25
0.25
47.56
2
143
63
206
0.00%
DG
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
DH
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%

表2 总供回水干管水力计算表
编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)

SG
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
SH
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
SG1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0.3
107
48
155
0.00%
SH1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0.3
107
48
155
0.00%

表3 分支1供回水干管水力计算表
编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)

BG1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
BG2
60000
5160
2
50
0.65
120.87
0.4
242
85
327
0.00%
BH1
119860
10320
2
80
0.57
53.66
0
107
0
107
0.00%
BH2
60000
5160
2
50
0.65
120.87
0.4
242
85
327
0.00%

表4 分支1立管1供回水立管水力计算表
立管总阻力(Pa)
11447
资用压力(Pa)
12101
立管不平衡率
4.40%

编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)
不平衡率
VG1
60000
5160
2
50
0.65
120.87
1.5
242
318
560
0.00%
VG2
54000
4644
3
50
0.59
98.62
2
296
344
640
0.00%
VG3
48000
4128
3
50
0.52
78.62
2
236
272
508
0.00%
VG4
41986
3612
3
50
0.46
60.86
2
183
208
391
0.00%
VG5
36000
3096
3
50
0.39
45.35
2
136
153
289
0.00%
VG6
30000
2580
3
50
0.33
32.08
2
96
106
202
0.00%
VG7
24000
2064
3
40
0.44
77.76
2
233
190
423
0.00%
VG8
18000
1548
3
40
0.33
45.01
2
135
107
242
0.00%
VG9
11986
1032
3
32
0.29
42.03
2
126
82
208
0.00%
VG10
6000
516
3
25
0.25
47.56
2
143
63
206
0.00%
VH1
60000
5160
2
50
0.65
120.87
1.5
242
318
560
0.00%
VH2
54000
4644
3
50
0.59
98.62
2
296
344
640
0.00%
VH3
48000
4128
3
50
0.52
78.62
2
236
272
508
0.00%
VH4
41986
3612
3
50
0.46
60.86
2
183
208
391
0.00%
VH5
36000
3096
3
50
0.39
45.35
2
136
153
289
0.00%
VH6
30000
2580
3
50
0.33
32.08
2
96
106
202
0.00%
VH7
24000
2064
3
40
0.44
77.76
2
233
190
423
0.00%
VH8
18000
1548
3
40
0.33
45.01
2
135
107
242
0.00%
VH9
11986
1032
3
32
0.29
42.03
2
126
82
208
0.00%
VH10
6000
516
3
25
0.25
47.56
2
143
63
206
0.00%

表5 分支1立管1楼层1水力计算表
楼层总阻力(Pa)
4111.3
资用压力(Pa)
9716
楼层不平衡率
5.70%

户1

编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)
不平衡率
DG
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
DH
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
户内分支1

F
1986
154.3
60
15
0.24
66.67
0
4000
0
4000
0.00%
户2

编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)
不平衡率
DG
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
DH
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
户内分支1

F
1986
154.3
60
15
0.24
66.67
0
4000
0
4000
0.00%
户3

编号
Q(W)
G(kg/h)
L(m)
D(mm)
υ(m/s)
R(Pa/m)
Σξ
ΔPy(Pa)
ΔPj(Pa)
ΔP(Pa)
不平衡率
DG
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
DH
1986
154.3
2
20
0.15
21.25
1.5
42
14
56
0.00%
户内分支1

F
1986
154.3
60
15
0.24
66.67
0
4000
0
4000
0.00%

表6 分支1立管1楼层2水力计算表
楼