现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计.doc

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计说明书

课程设计说明书

课 程 名 称: 现浇楼盖课程设计
课 程 代 码:
题 目: 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖
学院(直属系) : 土木工程
年级/专业/班:
学 生 姓 名:
学 号:
指 导 教 师:
开 题 时 间: 年 月 日
完 成 时 间: 年 月 日

目 录
摘 要 3
引 言 4
任务与分析 5
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 6
1．设计资料 6
2．楼盖的结构平面布置 6
3．板的设计 8
3.1荷载 8
3.2计算简图 8
3.3弯矩计算值 8
3.4正截面受弯承载力计算 8
4.次梁设计 10
4.1荷载设计值 10
4.2计算简图 10
4.3内力计算 10
4.4承载力计算 11
4.4.1正截面受弯承载力 11
4.4.2斜截面受剪承载力 11
5.主梁设计 13
5.1荷载设计值 13
5.2计算简图 13
5.3内力设计值及包络图 13
5.3.1弯矩设计值 13
5.3.2剪力设计值 14
5.3.3弯矩、剪力包络图 14
5.4承载力计算 16
5.4.1正面受弯承载力 16
5.4.2斜截面受剪承载力 17
结 论 19
致 谢 20
参考文献 21

摘 要

本设计主要进行了结构方案中单向板肋梁楼盖设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力）。完成了板，次梁、主梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制、楼盖的设计完成了板的配筋和次梁的配筋设计。

关键词： 结构结构 板 次梁 主梁

引 言

从本阶段设计起正式进入建筑技术设计阶段，本阶段完成结构平面布置，即建筑物的内部板，次梁、主梁的具体设计。在结构设计阶段主要是根据所给与的设计资料进行具体的结构设计。是将具体的建筑物给结果组成表示的过程，这种表述是关系到建筑物的使用寿命及业主的切身利益。本设计说明书的目的就是将建筑概念设计阶段得出的总体概貌反映到具体的施工图纸上。本说明书的读者定位于建造师,需要对本说明书及图纸进行一个彻底的分析,然后组织水电，设备，管线等其他相应工程师来实现设计，也供施工人员参考。

任务与分析
本课程设计的任务是：根据所给设计资料进行现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计目的是通过本设计使学生了解钢筋混凝土结构设计的一般程序和内容，理解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定，熟悉掌握考虑塑性内力重分布的计算方法，掌握按弹性理论分析内力的方法并熟悉内力包络图的绘制方法，熟悉现浇板的有关构造要求，掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方法、制图规定进一步提高制图的基本技能，并学会编制钢筋材料表等。
任务分析：根据本课程设计的具体情况，设计包括楼盖板、次梁、主梁的设计计算式的书写，其中包括板、次梁、主梁内力计算，正斜截面的配筋计算；施工图的绘制，包括：楼盖结构平面布置图、板配筋图、次梁配筋图及剖面图、主梁配筋图及剖面图、弯矩和剪力包络图；编制板、次梁、主梁钢架表等工作。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
1．设计资料
1、 荷载
水泥砂浆面层厚20mm(γ=0.65kN/m2);
楼面均布可变荷载标准值q=8kN/m2
钢筋混凝土楼板自重=（25 kN/m3）
15mm厚混合砂浆抹底（γ=17kN/m3）。
材料：混凝土： C30；钢筋：梁受力钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋；
2．楼盖的结构平面布置

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.9m，次梁的跨度为5.4m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m，/=6.9/2=3.45，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h2300/30=76mm，对工业建筑的楼盖板，要求h70mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=/18～/12=5400/18～5400/12=300～450mm。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=400mm。截面宽度h/3～h/2，截面宽度取b=200mm
主梁截面高度应满足,h=（l/8～l/14）=862～493mm，h≥l/15=460，故取h=600mm，截面宽度b=h/3～h/2=200～300，故取300mm。
楼盖结构平面设置图：

梁板布置简图

3．板的设计

3.1荷载

板的永久荷载标准值
20mm厚水泥砂浆面层 20×0.02=0.4kN/
80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/
15mm混合砂浆抹灰 0.015×17=0.34kN/

小计 2.655kN/
板的可变标准荷载值 8kN/

永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的
永久荷载设计值 g=2.67×1.2=3.20 kN/
可变荷载设计值 q=8×1.3=10.4 kN/
荷载总设计值 g+q=3.20+10.4=13.6 kN/ ，近似地取为14kN/

3.2计算简图

按塑性内力重分布设计，次梁截面为200mm×400mm，板的计算跨度：
边跨==2300-200/2=2200mm
中间跨==2300-200=2100mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示

3.3弯矩计算值

不考虑板拱作用截面弯矩的折减，由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边支座，-1/16；边跨中，1/14；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。故
=-（g+q）/16=-14×/16=-4.24kN·m
=（g+q）/14=14×/14=4.84kN·m
=-（g+q）/11=-14×/11=-6.16kN·m
=-（g+q）/14=-14×/14=-4.41kN·m
==（g+q）/16==14×/16=3.86kN·m

3.4正截面受弯承载力计算

环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，=h-c-=80-15-10/2=60mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3N/；HPB300钢筋，=270N/。板配筋计算的过程于下表。

板的配筋计算
截 面
A
1
B
2
C
弯矩设计值（kN·m）
-4.24
4.84
-6.16
-4.41
3.86
=/（b）
0.085
0.094
0.120
0.085
0.074
=1-
0.085<0.35
0.099
0.128<0.35
0.089
0.076<0.35
计算配筋（）
=b/
270.11
314.60
406.76
282.82
241.57
实际配筋（）
A6/8@150
=262
A8@150
=335
A8/10@150
=429
A6/8@150
=262
A8@200
=251

计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；/bh=262/（1000×80）=0.25%，此值大于0.45/=0.45×1.43/270=0.24%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。

4.次梁设计

按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

4.1荷载设计值
永久荷载设计值
板传来的永久荷载： 3.20×2.3=7.36 kN/m
次梁自重： 25×0.2×1.2×（0.4-0.08）=1.92kN/m
次梁粉刷： 17×0.02×（0.4-0.08）×2×1.2=0.26 kN/m

小计 g=9.54kN/m
可变荷载设计值 q=10.4×2.3=123.92kN/m
荷载总设计值 g+q=33.46kN/m

4.2计算简图

按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mm×600mm，计算跨度：

边跨 ==5400-300/2-100=5150mm，
中间跨==5400-300=5100mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如图所示

4.3内力计算

由表可得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：
=-（g+q）/24=-33.46×/24=-36.98kN·m
=（g+q）/14=33.46×/14=63.39kN·m
=-（g+q）/11=-33.46×/11=80.68kN·m
=-（g+q）/14=-33.46×/14=--62.16kN·m
==（g+q）/16=33.46×/16=54.39kN·m
剪力设计值：
=0.5（g+q）=0.5×33.46×5.15=73.99kN
=0.55（g+q）=0.55×33.46×5.15=94.78kN
==0.55×33.46×5.1=93.86kN

4.4承载力计算

4.4.1正截面受弯承载力

正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取=/3=6900/3=2300mm；=b+=200+2300-200=2300mm；=b+12=200+12×80=1160mm。故取=1160mm。
环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=20mm，假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋=400-20-10-20/2=360mm。
C30混凝土，=1.0，=1，=14.3N/，=1.43N/；纵向钢筋采用HRB,400钢，=360N/。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面受弯承载力计算

截 面
A
1
B
2
C
弯矩设计值（kN·m）
-36.98
63.39
80.68
54.39
-62.16
=/（b
或
=/（）
=0.099
=0.029
=0.217
=0.025
=0.168
=1-
0.104<0.35
0.029
0.248〈0.35
0.025
0.185〈0.35
=b/或=/
297.44
481.05
709.28
414.7
529.1
选配钢筋
（）
2C14
=308
3C14
=461
5C14
=769
2C16
=402
2C18
=509
计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；/(bh)=308/(200×400)=0.25%,此值大于0.45/=0.45×1.43/360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配箍率。

4.4.2斜截面受剪承载力

斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：
=-=335-80=255mm，因/b=255/200=＜4，截面按下式验算：
0.25b=0.25×1×14.3×200×360=257.4kN＞=94.78kN，截面尺寸满足要求。

取200
验算
实际配筋：
施工图

5.主梁设计

主梁按弹性方法设计

5.1荷载设计值

为了简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载 9.54×6.9=65.83kN
主梁自重 [(0.6-0.08)×0.3×2.3×25+2×(06-0.08)×0.015×2.3×17] ×1.2=11.5kN
永久荷载设计值 G=77.3kN
可变荷载设计值 Q=23.92×6.9=165.048kN

5.2计算简图

按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离=6900mm。主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力
a=490mm，中间支撑600×600
边跨等于6900-200-120=6580mm
边跨

5.3内力设计值及包络图

5.3.1弯矩设计值

弯矩M=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得
=0.244×77.3×7.125+0.289×165.05×6.9=463.51kN·m
=-0.267×77.3×7.125-0.311×165.05×6.9=-501.23kN·m
=0.067×77.3×6.9+0.211×165.05×6.9=276.03kN·m

5.3.2剪力设计值

剪力V=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得
=0.733×77.3+0.866×165.05=199.59kN
=-1.267×77.3-1.311×165.05=-314.32kN
=1.0×77.3+1.222×165.05=278.99kN

5.3.3弯矩、剪力包络图

弯矩包络图：
①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。
由附表6-2知支座B或C的弯矩值为
==-0.267×77.3×6.9-0.133×165.05×6.9=-293.88kN·m在第1跨内以支座弯矩=0，=-298.88kN·m的连线为基线。作G=77.3kN，Q=165.05kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
（G+Q）+=（77.3+165.05）×6.9-=162.71kN·m（与前面计算的=162.91kN·m接近）
（G+Q）+=（50+62）×6.03-=138.30kN·m
在第2跨内以支座弯矩=-130.22kN·m，=-130.22kN·m的连线作为基线，作G=50kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G 你 +=×50×6.03-130.22=-29.72kN·m
②第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载
第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-105.62kN·m的连线为基线。作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
（50+62）×6.03-=189.85kN·m
（50+62）×6.03-=154.58kN·m
在第2跨内：=-0.267×50×6.03-0.089×62×6.03=-113.77kN·m以支座弯矩=-105.62kN·m，=-113.77kN·m的连线为基线，作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩图，得
（G+Q）++（-）=（50+62）×6.03-113.77+（-105.62+113.77）=111.43kN·m
（G+Q）++（-）=（50+62）×6.03-113.77+（-105.62+113.77）=114.0kN·m
③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载
==-0.267×50×6.03-0.133×62×6.03=-132.63kN·m
第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：
（G+Q）+=（50+62）×6.03-132.63=92.49kN·m（与前面计算的=94.97kN·m接近）
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：
G+=×50×6.03-×132.63=56.29kN·m
G+=×50×6.03-×132.63=12.08kN·m
④在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没有可变荷载
由附表6-2知支座B或C的弯矩值
=-0.267×50×6.03-0.178×62×6.03=-147.04kN·m
=-0.267×50×6.03+0.044×62×6.03=-64.05kN·m
在第2跨内以支座弯矩=0，=-147.04kN·m的连线为基线，作G=50kN，Q=62kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
（G+Q）+=×（50+62）×6.03-×132.63=180.91kN·m
（G+Q）+=×（50+62）×6.03-×132.63=136.7kN·m
在第2跨内以支座弯矩=-147.04kN·m，=-64.05kN·m的连线作为基线，作G=50kN，Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
G+（-）+=×50×6.03+（-147.04+64.05）-64.05=-18.87kN·m
G+（-）+=×50×6.03+（-147.04+64.05）-64.05=8.78kN·m
弯矩包络图如下（a）所示。

剪力包络图：
①第1跨
=90.34kN；过第1个集中荷载后为90.34-50-62=-21.66kN；过第2个集中荷载后为-21.66-50-62=-113.66kN
=-144.63kN；过第1个集中荷载后为-144.63+50+62=-32.63kN；过第2个集中荷载后为-32.63+50+62=79.37kN
②第2跨
=126.99kN；过第1个集中荷载后为126.99-50=76.99kN。
当可变荷载仅作用在第2跨时
=1.0×50+1.0×62=112kN；过第1个集中荷载后为112-50-62=0。
剪力包络图如下（b）所示

主梁的内力包络图
（a）弯矩包络图；（b）剪力包络图
5.4承载力计算

5.4.1正面受弯承载力

跨内按T形截面计算，因==0.12＞0.1。翼缘计算宽度按=6/3=2mm和b+=6m中较小值确定取=2.0m
B支座边的弯矩设计值=-b/2=-105.62-164×0.4/2=-347.22kN·m。纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。

截 面
1
B
2
弯矩设计值（kN·m）
162.91
-105.62
94.97
-29.72
=/（b）或
=/（）
=0.013
=0.009
=0.008
=0.015
=（1+）/2
0.993
0.995
0.995
0.992
=/
822.34
561.64
478.43
151.43
选配钢筋
（）
214+316弯
=911
310+312弯
=575
214+116弯
=509.1
210
=157
主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。

5.4.2斜截面受剪承载力

验算截面尺寸：
=-=630-80=550mm，因/b=550/300=1.83＜4截面尺寸按下式验算：0.25b=0.25×1×14.3×300×630=675.675×kN＞=144.63kN，截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
采用Φ8@200双肢箍筋，

，，，因此支座B截面左右不需配置弯起钢筋。
验算最小配箍率：
===0.17%＞0.24=0.16%，满足要求。
次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来集中力=39.68+62102kN，=700-500=200mm，附加箍筋布置范围s=2+3b=2×200+3×200=1000mm。取附加箍筋Φ8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=1000/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋1Φ18，=254.5，由式2sin+mn=2×210×254.5×0.707+6×2×210×50.3=202.3×kN＞，满足要求。
因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置2Φ14，308/（300×620）=0.17%＞0.1%，满足要求
主梁边支座需设置梁垫，计算从略。

结 论
课程设计是培养学生综合运用所学知识、发现、提出、分析和解决实际问题，锻炼实践能力的重要环节，是对学生实际工作能力的具体训练和考察过程。回顾起此次单向板的课程设计，至今我仍感慨颇多，的确，从理论到实践，在整整一星期的日子里，可以说得是苦多于甜，但是我也学到很多很多的的东西，同时不仅可以巩固了以前所学过的知识，而且学到了很多在书本上所没有学到过的知识。通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得是困难重重，这毕竟第一次做的，难免会遇到过各种各样的问题，同时在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固。比如说在计算配筋的过程中有些细微的地方经常遗漏，这是在工程中所不允许的，因此我会吸取教训，努力做到最好。

致 谢
这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多问题，最后在XX老师的辛勤指导下和各位组员的帮助下，总算圆满解决了。同时，在X老师的身上我学得到很多实用的知识，在次我表示感谢！通过这次课程设计,我了解到自己在计算配筋和画图方面还有很多不足。不过在做设计过程中杨老师给了我很大的帮助和鼓励，是我克服这些困难。我将永远珍惜这段经历，同时这段实习生活也是我一生中最值得难忘的。

【参考文献】
[1] 《建筑结构荷载规范》 GB50009－2001
[2] 《混凝土结构设计规范》 GB50010－2002
[3] 《房屋建筑制图统一标准》 GB/T50106－2001
[4] 《建筑结构制图标准》 GB/T50107－2001
[5] 《建筑结构静力计算手册》 中国建筑工业出版社
[6] 兰宗建等，钢筋混凝土结构，东南大学出版社，2003.2
[7] 东南大学等，混凝土结构及砌体结构，中国建筑工业出版社，200507
[8] 土木工程专业课程设计、毕业设计资料汇编，长江大学城市建设学院，2004.2

1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究
2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究
3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究
4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制
5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究
6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器
7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究
8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现
9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统
10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究
11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究
12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发
13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制
14. 基于单片机的自动找平控制系统研究
15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发
16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发
17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现
18. 一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制
19. 基于双单片机冲床数控系统的研究
20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制
21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制
22. 基于单片机的软起动器的研究和设计
23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究
24. 基于单片机的机电产品控制系统开发
25. 基于PIC单片机的智能手机充电器
26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究
27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究
28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制
29. 基于微型光谱仪的单片机系统
30. 单片机系统软件构件开发的技术研究
31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制
32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制
33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用
34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制
35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制
36. 基于单片机的数字磁通门传感器
37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究
38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究
39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制
40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪
41. 基于单片机的电机运动控制系统设计
42. Pico专用单片机核的可测性设计研究
43. 基于MCS-51单片机的热量计
44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站
45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究
46. 基于单片机的轮轨力检测
47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现
48. 基于单片机的电液伺服控制系统
49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制
50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究
51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究
52. 单片机控制的后备式方波UPS
53. 提升高职学生单片机应用能力的探究
54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究
55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究
56. 基于单片机的多通道数据采集系统
57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制
58. 基于单片机的红外测油仪的研究
59. 96系列单片机仿真器研究与设计
60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造
61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现
62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制
63. 基于单片机的气体测漏仪的研究
64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器
65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究
66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计
67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计
68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统
69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统
70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究
71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践
72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现
73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统
74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究
75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统
76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究
77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用
78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究
79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究
80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发
81. 基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究
82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究
83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现
84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究
85. 基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现
86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现
87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统
88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现
89. 单片机监测系统在挤压机上的应用
90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用
91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用
92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用
93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发
94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计
95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计
96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发
97. 锅炉的单片机控制系统
98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计
99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制
100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现
101. 基于单片机的公寓用电智能管理系统设计
102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现
103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制
104. 基于ADμC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究
105. 基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计
106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究
107. 单片机实现的寻呼机编码器
108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究
109. 自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究
110. 基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究
111. 超精密机床床身隔振的单片机主动控制
112. PIC单片机在空调中的应用
113. 单片机控制力矩加载控制系统的研究
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