精馏塔课程设计-常压、连续精馏塔分离乙醇-正丙醇设计.doc

化工原理课程设计

设计题目： 常压、连续精馏塔分离乙醇-正丙醇设计

班 级：
13级化工一班
姓 名：
周常通
学 号：
2013507092
指导教师：
李翠华
完成日期：
2015 年 12 月 28日

化 工 系

石河子大学化学化工学院化工原理课程设计考核
学生姓名
周常通
系
化学工程系
专业班级
13级化工一班
指导教师
李翠华
课程设计名称
常压、连续精馏塔分离乙醇-正丙醇设计
评 价 指 标
教师评语
得分
一、 课程设计说明书内容完整（计10分）
设计说明书内容完整（1.目录、2.任务书、3.流程方案选择说明、4.主体设备工艺设计计算过程、5.附属设备设计选型、6.结构设计、选型、7.工艺设计结果概览、8.结构设计结果概览、9.设计评述、10.参考文献、11.附录）
少一部分扣2分（不含目录）；少关键部分（4、5、6部分）不得分，总成绩为不合格。

二、 设计内容正确，达到设计任务书规定要求（计50分）
A.设计、计算过程完整，设计依据说明、论证充分，公式、数据引用正确，计算结果正确，达到任务书规定要求 。 (50分)
B.设计、计算过程完整，设计依据说明、论证基本充分，计算结果无原则性错误，达到任务书规定要求。 (40分)
C.设计、计算过程完整，设计依据说明、论证基本正确，公式、数据引用基本正确，计算结果基本正确，基本达到要求 。 （30分）
D.设计、计算过程不太完整，设计依据说明、论证不充分，公式、数据引用有错，计算结果有错，不能达到任务书要求。 （30分以下）

三、 课程设计图纸质量（计30分）
A.设计图纸符合国家标准，线性规范，图面质量好，无表达错误，图内文字工整，图纸数量达到要求。 (30分)
B.设计图纸符合国家标准，图面质量较好，无原则性表达错误，图纸数量基本达到要求。 (24分)
C.设计图纸符合国家标准，图面质量较好，非原则性表达错误较多，图纸数量基本达到要求。 (18分)
D.设计图纸质量较差，有不符合国家制图标准之处，出现个别原则性表达错误，图纸数量未能达到要求。 （18分以下）

四、 书写格式及规范(计5分)
A.语句通顺、流畅；标点符号、语法正确；叙述简明扼要；思路层次清晰，概括全面准确；重点突出。 （5分）
B.基本达到选型“A”的要求。 (4分)
C.尚能达到选型“A”的要求。 (3分)
D.语句不通；有多处标点符号和语法错误；思路不够清楚。 （1分）

五、 课程设计创造性分（计5分）
设计方案、流程论证有一定见解，能引用较先进的设计理念或设计方法，对设计中的问题，能结合所学理论课知识进行分析、总结，提出改进措施。具有一定独立思考、独立解决问题的能力。 (5分)

评阅老师签字：
日期： 年 月 日

※备注:平时考核缺1/3者，课程设计成绩为不合格。

目录
1.前言 5
2.精馏塔设计内容 5
2.1设计方案的确定 5
2.2精馏塔的物料衡算 5
2.2.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数 5
2.2.2原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 5
2.2.3物料衡算 6
2.3塔板数的确定 6
2.3.1理论板层数NT的求取 6
2.3.2实际板层数的求取 7
2.4精馏塔工艺条件及有关物性数据计算 8
2.4.1操作压力计算（假定塔顶表压：4kPa） 8
2.4.2操作温度计算 8
2.4.3平均摩尔质量计算 8
2.4.4平均密度计算 9
2.4.5液体平均表面张力的计算 10
2.4.6液体平均黏度计算 10
3.筛板塔工艺计算 11
3.1塔径计算 11
3.2筛板塔有效高度的计算 13
4. 塔板主要工艺尺寸计算 13
4.1溢流装置计算 13
4.1.1堰长 13
4.1.2溢流堰高度 14
4.1.3弓形降液管宽度Wd和截面积Af 15
4.1.4降液管底隙高度h0 15
4.2塔板布置 16
4.2.1塔板的分块 16
4.2.2边缘区宽度确定 16
4.2.3开孔区的计算 16
4.3.1筛孔直径 16
4.3.2开孔率 17
5.塔板流体力学校核 17
5.1塔板压降校核 17
5.1.1干板阻力计算 17
5.1.2 汽体通过液层的阻力hl计算 18
5.1.3液层表面张力的阻力hσ计算 18
5.1.4液沫夹带 19
5.1.5漏液 19
5.1.6液泛 19
5.2负荷性能图 20
5.2.1漏液线 20
5.2.2液沫夹带线 21
5.2.3液相下限线 22
5.2.4液相上限线 22
5.2.5液泛线 22
6.塔高及接管尺寸 25
6.1 塔体高度 25
6.1.1精馏塔有效高度的计算 25
6.2塔体结构 25
6.2.1塔顶空间 25
6.2.2塔釜空间 25
6.2.3人孔 25
6.2.4进料板间距 25
6.3接管尺寸 26
6.3.1进料管 26
6.3.2回流管的直径DR 26
6.3.3塔底出料管的直径DW  26
6.4辅助设备的选型 26
6.4.1热量衡算 26
6.4.2加热蒸汽所带进的热量: 27
6.5冷凝器的选择 28
6.5.1热负荷： 28
6.5.2冷却水的用量qm 28
6.5.3总传热系数 28
6.5.4泡点回流对数平均温差 28
6.6再沸器的选择 29
7.筛板塔设计计算结果 29
8.符号说明 30
9.参考文献 30
10.设计小结 31
11.附图 32

4

1.前言
乙醇是用途广泛和用量极大的工业原料之一，在国民经济各部门中占有重要地位，与人民生活有着密切的关系。乙醇广泛应用于食品、化工、医药、染料、国防等行业，同时也是十分重要的清洁能源。精馏技术目前还是分离乙醇的主要方法。
塔设备是化工、石油化工、生物化工、制药等生产过程中广泛应用的气液传质设备。根据塔内气液接触构件的结构形式，分为板式塔和填料塔两大类。一般，与填料塔相比，板式塔具有效率高、处理量大、重量轻及便于检修等特点，但其结构较复杂，阻力降较大。在各种塔型中，当前应用最广泛的是筛板塔和浮阀塔。浮阀塔的抗腐蚀性较高（防止浮阀锈死在塔板上），所以一般采用不锈钢制成，致使浮阀造价昂贵，推广受到一定限制。而筛板塔结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60％，为浮阀塔的80％左右。处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加10～15％塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。压降较低，每板压力比泡罩塔约低30％左右。
近几十年来，人们对筛板塔的研究越来越深入，生产经验越来越丰富，积累的设计数据比较完整，因此设计筛板塔比较合适。本次设计就是针对乙醇—正丙醇体系，而进行的常压筛板精馏塔的工艺设计及其塔体等选型。进行物料衡算，由t-x-y间的关系取数据，确定相对挥发度和回流比求出相平衡方程和操作线方程，然后算得理论塔板数并由全塔效率确定实际塔板数，最后对塔高、塔径、溢流装置等各个部件进行计算与核算校验（如负荷性能图），最终得到符合工艺要求的精馏塔并能完成生产任务。
2.精馏塔设计内容
2.1设计方案的确定
本设计任务为分离乙醇—正丙醇混合物。对于二元混合物的分离，应采取连续精馏流程。设计中采用泡点进料，将原料液通过预热器加热到泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。该物系属于易分离物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的1.5倍。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。
2.2精馏塔的物料衡算
2.2.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数
乙醇的摩尔质量 MA=46.07kg/kmol
正丙醇的摩尔质量 MB=60.10kg/kmol

2.2.2原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量

2.2.3物料衡算
原料处理量
总物料衡算
乙醇物料衡算
综合
2.3塔板数的确定
2.3.1理论板层数NT的求取
乙醇-正丙醇属理想物系可采用图解法求理论板层数。
①　 由手册查的乙醇-正丙醇物系的汽液平衡数据，绘出x-y图，见下平衡图
②　 求最小回流比及操作回流比
乙醇-正丙醇平衡数据（p=101.325kPa）
序号
液相组成
气相组成
沸点/℃
1
0.000
0.000
97.16
2
0.126
0.240
93.85
3
0.188
0.318
92.66
4
0.210
0.339
91.60
5
0.358
0.550
88.32
6
0.461
0.650
86.25
7
0.546
0.711
84.98
8
0.600
0.760
84.13
9
0.663
0.799
83.06
10
0.844
0.914
80.59
11
1.000
1.000
78.38

采用作图法求最小回流比。在平衡图中对角线上，自点e(0.4,0.4)做垂线ef即为进料线（q线），该线与平衡线的交点坐标为f(0.4,0.587)
故最小回流比为

取操作回流比为

③　 求精馏塔的汽、液相负荷。

④　 求操作线方程。
精馏段操作线方程

提馏段操作线方程

⑤　 图解法求理论板层数。
采用图解法求理论板层数，如平衡图1所示。求解结果为
总理论板层数 NT=17(包括再沸器)
进料板位置 NF=7
图解法求理论板层数
2.3.2实际板层数的求取
精馏段实际板层数 N精=7÷0.595=11.76≈12
提馏段实际板层数 N提=10÷0.595=16.8≈17
2.4精馏塔工艺条件及有关物性数据计算
2.4.1操作压力计算（假定塔顶表压：4kPa）
塔顶操作压力 pD=101.3+4=105.3kPa
每层塔板压降
进料板压力 pF=105.3+0.5×12=111.3kPa
塔釜压力 pW=105.3+0.5×29=119.8kPa
精馏段平均压力 pm=(105.3+111.3)÷2=108.3kPa
提馏段平均压力 p`m=(111.3+119.8)÷2=115.5kPa
2.4.2操作温度计算
依据操作压力，由泡点方程通过试差法计算出泡点温度，其中乙醇、正丙醇的饱和蒸汽压由安托尼方程计算，计算过程略。计算结果如下：
塔顶温度 tD=79.82℃
进料板温度 tF=87.88℃
塔釜温度 tW=95.26℃
精馏段平均温度 tm=(79.82+87.88)÷2=83.85℃
提馏段平均温度 t`m=(87.88+95.26)÷2=91.57℃
2.4.3平均摩尔质量计算
(1) 塔顶平均摩尔质量计算
由xD=y1=0.92,查平衡曲线，得
x1=0.856

(2) 进料板平均摩尔质量计算
由图解理论板，得
yF=0.573
查平衡曲线得
xF=0.389

(3) 提馏段平均摩尔质量计算
xW=0.034，y29=0.052

(4) 精馏段平均摩尔质量

(5) 提馏段平均摩尔质量

2.4.4平均密度计算
表四：不同温度下的乙醇-正丙醇的密度
温度t/℃
70
80
90
100
乙醇（A）ρA（kg/m3）
754.2
742.3
730.1
717.4
正丙醇（B）（kg/m3）
759.6
748.7
737.5
726.1
（1）气相平均密度计算
由理想气体状态方程计算，即

塔顶液相平均密度的计算：
由tD==79.82℃ ,查手册得

进料板液相平均密度的计算：
由tF=87.88℃，查手册得

进料板液相的质量分数为

精馏段液相平均密度为

(2)提馏段平均密度计算
气相平均密度计算
由理想气体状态方程计算，即

液相平均密度计算
由tw=92.56℃得
塔釜：

提馏段液相平均密度计算

2.4.5液体平均表面张力的计算
表五：不同温度下的乙醇-正丙醇的表面张力
温度t/℃
70
75
80
85
90
95
100
乙醇mN·m-1
18.2
17.9
17.4
17.0
16.4
16.1
15.7
正丙醇mN·m-1
19.8
19.5
18.9
18.5
18.1
17.6
17.2

液相平均表面张力依下式计算，即

塔顶液相平均表面张力的计算：
由tD=79.82℃,查手册得

进料板液相平均表面张力的计算
由tF=87.88℃,查手册得

提路段液相平均表面张力的计算
由tw=92.56℃得

精馏段液相平均表面张力为

2.4.6液体平均黏度计算
表六：不同温度下乙醇-正丙醇黏度
温度t/℃
70
75
80
85
90
95
100
乙醇（A）mPa·s
0.51
0.480
0.426
0.410
0.370
0.345
0.325
正丙醇（B)mPa·s
0.85
0.750
0.685
0.640
0.565
0.495
0.460

液相平均黏度依下式计算，即

塔顶液相平均黏度计算：
由tD=79.82℃,查手册得

进料板液相平均黏度的计算：
由tF=87.88℃,查手册得

解出
由tw=92.56℃，得

解出
精馏段液相平均黏度为

3.筛板塔工艺计算
3.1塔径计算
精馏段的气、液相体积流量为

式中C由计算，其中的C20由史密斯关联图查取，图的横坐标为

取板间距HT=0.40m板上液层高度hL=0.06m,则

查史密斯关联图2得C20=0.073

取安全系数为0.7，则空塔气速为

按标准塔径圆整后为D=1.0m。
塔截面积为

实际空塔气速为

提馏段的气、液相体积流量为

式中C由计算，其中的C20由史密斯关联图查取，图的横坐标为

取板间距HT=0.40m板上液层高度hL=0.06m,则

查史密斯关联图得C20=0.067

取安全系数为0.7，则空塔气速为

按标准塔径圆整后为D=1.0m。
塔截面积为

实际空塔气速为

3.2筛板塔有效高度的计算
精馏段有效高度为

提馏段有效高度为

在进料板上方开一人孔，其高度为0.8m
故精馏塔的有效高度为

4.塔板主要工艺尺寸计算
4.1溢流装置计算
因塔径D=1.0m,可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。各项计算如下。
4.1.1堰长
取
4.1.2溢流堰高度

选用平直堰，堰上液层高度how由下式计算，即

精馏段：

液体收缩系数由下图查得
查上图得E=1.025, 则
取板上清夜层高度：，故
提馏段：

查得，则
取板上清夜层高度：, 故
平均
图3：液流收缩系数图

3）、弓形降液管宽度Wd和截面积Af
由查图

4.1.3弓形降液管宽度Wd和截面积Af

图4:弓形降液管的参数图

由 查图知

所以：

由式
精馏段：
提馏段：
故降液管设计合理
4.1.4降液管底隙高度h0
依据公式：
取，则
精馏段：
提馏段：
故降液管高度设计合理。
选用凹形受液盘，深度
4.2塔板布置
4.2.1塔板的分块
因为，故塔板采用分块模式。查下表七
塔径/mm
800—1200
1400—1600
1800—2000
2200—2400
塔板分块数
3
4
5
6
塔板分为三块
4.2.2边缘区宽度确定
由安定区宽度的基本确定
溢流堰前的安定区宽度：
进口堰后的安定区宽度：
由于,所以取
边缘区：
4.2.3开孔区的计算
由公式

故 4.3筛孔计算及其排列
4.3.1筛孔直径
筛孔直径d0 的选取与塔的操作性能要求、 物系性质、塔板厚度、加工要求有关，依设计经验，表面张力为正的系统的物系。
所以取 的碳钢板。
筛孔按正三角形排列，筛孔数目由下式计算

4.3.2开孔率
由下式计算

气体通过阀孔的气速为
精馏段：

提馏段：

全塔汽速：
5.塔板流体力学校核
5.1塔板压降校核
5.1.1干板阻力计算
干板阻力计算由经验公式：

当 干板阻力计算由经验公式：

由，查图知

，故
精馏段：
提馏段：
全塔干板平均压降：
5.1.2 汽体通过液层的阻力hl计算
汽体通过液层阻力h1由下式计算

精馏段：

查图知

提馏段：

查图知

全塔液层阻力：
5.1.3液层表面张力的阻力hσ计算
液体表面张力所产生的阻力由下式计算

精馏段：
提馏段：
平均表面张力：
气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算

全塔压降：，所以选择合理
液面落差，由筛板塔其落差很小可以忽略其大小。
5.1.4液沫夹带
液沫夹带由下式计算

故
所以也沫夹带在在范围之内。
5 .1. 5漏液
由下式计算 稳定系数：
故本次设计没有明显漏液。
5.1.6液泛
为防止塔内发生液泛，降液管内液层高度Hd应服从下式

乙醇-正丙醇物系属于一般物系，取

而
板上不设进口堰，hd可有下式计算，即

故本次精馏不从在液泛。
5.2负荷性能图
5.2.1漏液线
由下列式子可知

得出
精馏段：

整理：

精馏段计算结果于下表
Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
0.376
0.392
0.403
0.412
0.420
0.427
0.434
提馏段：

整理：

提馏段计算结果于下表
Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
0.345
0.358
0.367
0.375
0.382
0.388
0.394
5.2.2液沫夹带线
精馏段：
以求：

故

整理得：
在操作范围内，任取几个Ls值依上式计算出Vs值，计算结果于下表
Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
1.156
1.083
1.029
0.982
0.940
0.901
0.865
提馏段：

故

整理的：
在操作范围内，任取几个Ls值依上式计算出Vs值，计算结果于下表
Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
1.185
1.110
1.054
1.006
0.963
0.923
0.886
5.2.3液相下线线
对于平直堰，取堰上液层高度作为最小负荷标准。

对乙醇-正丙醇物系取，则

据此可以作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线
5.2.4液相上限线
以作为液体在垂直降液管中的停留时间的下限， 由下式

故
故可以做出与气体流量无关的垂直液相上限线
5.2.5液泛线
令
联立得
忽略hσ,,将how与Ls,hc与Vs的关系式代入上式，并整理得

代入相关数据，得
精馏段：

故

在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs计算结果于下表

Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
1.319
1.129
0.934
0.710
0.452
0.155
-0.181

提馏段：

故
在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs计算结果于下表
Ls/m³•s-1
0.0003
0.0013
0.0023
0.0033
0.0043
0.0053
0.0063
Vs/m³•s-1
1.821
1.685
1.573
1.468
1.362
1.253
1.141

根据以上各线方程，可做出栅板塔的负荷性能图，分别为精馏段负荷性能图和提馏段负荷性能图。

在精馏段负荷性能图上，作出操作点A，连接OA，即作出操作线。由图可看出，该栅板塔的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制，由上图查得

故操作弹性为

在提馏段负荷性能图上，作出操作点A，连接OA，即作出操作线。由图可看出，该栅板塔的操作上限为液沫夹带控制，下限为漏液控制，由上图查得

故操作弹性为
6.塔高及接管尺寸
6.1 塔体高度
6.1.1精馏塔有效高度的计算
精馏段有效高度的计算：

提馏段有效高度的计算：

依据精馏塔实际操作， 由于塔体的直径，故需开设人孔
所以实际精馏塔高度：
6.2塔体结构
6.2.1塔顶空间
塔顶空间依据化工机械基础知： 通常取塔顶间距为，且取除沫器到第一块板的距离，所以塔顶空间为
6.2.2塔釜空间
塔釜空间取其停留时间5min，所以

取其高度为，
6.2.3人孔
依据精馏塔实际操作， 由于塔体的直径，故需开设人孔
6.2.4进料板间距
依据本次计算，取
塔底常用裙座支撑，本设计采用圆筒形裙座；由于裙座内径>800mm，
故裙座壁厚取16mm.
  依据机械基础裙座和压盘的结构及个数和厚度，取其高 =+
所以 全塔高度:
6.3接管尺寸
6.3.1进料管
常见的液体进料管有直管进料和弯管进料两种，本次精馏采用 直管进料,所以，塔顶蒸气出口管的直径如下：

取，

选===´ 
6.3.2回流管的直径DR
取

所以 选：
6.3.3塔底出料管的直径DW 
一般可采用塔底出料管的流速

查表取
6.4辅助设备的选型
6.4.1热量衡算
（1）基本数据

乙醇（A）
热容Cpi
汽化热ri
塔顶℃
3.01
838.05
进料℃
3.11
824.36
塔釜℃
3.25
800
正丙醇（B）
热容Cpi
汽化热ri
塔顶℃
2.89
725.34
进料℃
2.91
712.5
塔釜℃
2.95
695.7
所以
塔顶平均值：

进料平均值：

塔釜平均值：

6.4.2加热蒸汽所带进的热量:
进料带入的热量：

回流带入的热量：

塔顶蒸汽带出的热量：
残液带出的热量：

散入周围的热量：

由热量衡算：

6.5冷凝器的选择
6.5.1热负荷：
平均汽化热：

6.5.2冷却水的用量qm
取冷却水进口温度为25℃，出口温度为40℃。水的比热容 ℃

6.5.3总传热系数
估计℃）
6.5.4泡点回流对数平均温差
℃
所以： 换热面积
换热面积取估算面积的1.15—1.25，所以
选取设备型号：BES(X)600-1.0-40-1/25-4Rea
6.6再沸器的选择

选用的饱和蒸汽加热温度138℃，

℃
换热系数℃)
所以： 换热面积
考虑：换热面积取估算面积的1.15—1.25，所以
选设备型号：BES(X)600-1.0-30-1/25-4Rea

7.筛板塔设计计算结果
序号
项目
数值
1
平均温度tm，℃
83.85
2
平均压力Pm，kPa
108.3
3
气相流量Vs，(m3/s)
0.675
4
液相流量Ls，(m3/s)
0.001211
5
实际塔板数Np
29
6
有效段高度Z，m
11.6
7
塔径D，m
1.0
8
板间距HT，m
0.4
9
溢流形式
单溢流
10
降液管形式
弓形
11
堰长lw，m
0.66
12
堰高hw，m
0.0466
13
板上液层高度hL，m
0.06
14
堰上液层高度how，m
0.01
15
降液管底隙高度ho，m
0.015
16
安定区宽度Ws，m
0.065
17
边缘区宽度Wc，m
0.035
18
开孔区面积Aa，m2
0.532
19
筛孔直径d0，m
0.005
20
筛孔数目n
2731
21
孔中心距t，m
0.015
22
开孔率φ，%
10
23
空塔气速u，m/s
0.8
24
筛孔气速u0，m/s
12.24
25
稳定系数K
1.632
26
每层塔板压降△Pp，Pa
481
27
负荷上限
液沫夹带控制
28
负荷下限
漏液控制
29
液沫夹带eV，（kg液/kg气）
0.0003
30
气相负荷上限Vs,max，m3/s
0.963
31
气相负荷下限Vs,min，m3/s
0.364
32
操作弹性
2.646

8.符号说明
摩尔分率
x
质量分数
ɑ
总塔效率
ET
理论板层数
NT
操作压力
P
实际塔板数
N
温度
T
表面张力
σ
密度
ρ
粘度
μ
平均流量
气相
Vs
平均摩尔质量计算
Mm
液相
Ls
回流比
R
板间距
HT
负荷因子
C
塔段的有效高度
Z
上清液层高度
hL
塔径
D
塔截面积
A
空塔气速
μ
估算塔径
D’
筛孔气速
uo
充气系数
β
堰长
lW
表面张力的阻力

堰高
hW
液柱高度
hp
降液管宽度
Wd
稳定系数
K
降液管底隙高度
ho
开孔率
Φ
堰上液层高度
how
塔板压降
ΔPp
板上液层高度
hL
稳定系数
K
安定区宽度
WS
液体在降液管中停留时间
θ
边缘区宽度
WC
降液管内清液层高度
Hd
孔径
d0
液(雾)沫夹带量
eV
孔中心距
t
漏液点气速
uOM
孔数
n
负荷上限
Ls.max
开孔区面积
Aa
负荷下限
Ls.min
气相最大负荷
VS,max
气相最小负荷
VS,min
9.参考文献
1．陈英南,刘玉兰.常用化工单元设备的设计.华东理工大学出版社.2005
2．上海医药设计院编.化工工艺设计手册(第二版).化学工业出版社.1996
3．江体乾等.化工工艺手册.上海科学技术出版社.1992
4．茅晓东,李建伟.典型化工设备机械设计指导.华东理工大学出版社.1995
5．化学工程手册编委.化学工程手册(第1篇)化工基础数据.化学工业出版社.1980
6．华东化工学院机械制图教研组.化工制图.高等教育出版社.1991
7．魏兆仙等.塔设备设计.化学工业出版社.1988
8．陈敏恒等.化工原理(第三版).化学工业出版社.2006
9．刘光启，马连湘，刘杰主编.化学化工物性数据手册(有机卷)．化学工业出版社，2002
10． 时钧，汪家鼎，余国琮，陈敏恒主编.化学工程手册(上卷)．化学工业出版社2002
11．王松汗主编.石油化工设计手册.北京：化学工业出版社

10.设计小结
本次课程设计通过给定生产操作工艺条件自行设计一套乙醇—正丙醇物系分离的塔板式连续精馏塔设备。通过三周的努力，反复经过复杂的计算和优化，最终设计出一套较为完善的筛板式连续精馏塔设备，而且各项操作性能指标均能符合工艺生产技术要求，操作弹性大，生产能力强，能够达到预期的目的。通过这次课程设计，我经历并学到了很多知识，熟悉了大量课程内容，懂得了许多工业实际生产的处理方法，将曾经学过的知识真正运用到实际中来，我从中受益匪浅，我想这也是这门课程的最初本意。这次历经三周的课程设计使我们把平时所学的理论知识运用到实践中，使我们对书本上所学的理论知识又有了进一步的理解，同时也使我们自主学习了新的知识并在设计中加以应用。此次课程设计也给我们提供了很大的发挥空间，我们积极发挥主观能动性独立地通过查阅书籍、网络等各种资料，查找数据和标准，并最终确定设计方案。这次课程设计提高了我们认识问题、分析问题、解决问题的能力。
本设计不管是从方法上还是从专业知识上，我都有很大的收获，这对于下次的课程设计是一个很好的锻炼的机会，也是对专业知识的再一次学习和巩固基础知识。在这次课程设计中充分运用了个人努力与团队协作，通过我和同学两人的分工合作，让我们有了更多从事设计工作的经验，也增进了朋友之间的友谊。通过这次设计使我们对所学知识的综合应用能力、分析和解决工程实际问题能力都得到