双排脚手架搭设专业方案.doc

目 录

1、 编制依据 …………………………………………………2
2、 工程概况及作业计划 …………………………………… 2
3、 脚手架关键材料规格和技术要求 ……………………… 3
4、 脚手架搭设施工方法 ………………………………… 3
5、 脚手架安全设施 …………………………………………8
6、 三宝四口临边防护方法……………………………………8
7、 高处作业防护方法 ……………………………………… 8
8、 脚手架拆除…………………………………………… 8
9、 钢管脚手架维护管理 ………………………………… 9
10、安全管理方法 ………………………………………… 9
11、计算书 ……………………………………………… 11

脚手架搭设方案

一、编制依据
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑施工安全检验标准》JGJ59-99
《建筑施工安全技术手册》
《神农架阿尔卡迪亚国际森林酒店工程施工组织设计》
二、工程概况及作业计划
1、工程名称：神农架阿尔卡迪亚国际森林酒店工程
2、工程地点：神农架木鱼镇龙降坪
3、工程规模：本工程分A座、B座、C座三个单体工程。A座建筑面积为35483.54㎡，高度为23.95米；B座建筑面积为3571.98㎡，高度为21.4米；C座建筑面积为3640.9㎡，高度为21.4米。
开工日期：2月日，完工日期：2月日。
4、基础形式：基础为人工挖孔灌注桩、承台、拉梁。
5、A座1区、2区、7区、8区为架空层，采取悬挑梁外脚手架搭设，其它区全部采取全封闭双排外脚手架搭设。
6、B座、C座三个单体工程，全部采取全封闭双排外脚手架搭设。
三、脚手架关键材料规格和技术要求
1、脚手架采取扣件式钢管脚手架，钢管直径48、壁厚3.5mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。
2、扣件必需符合国家质量标准，不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它性能缺点。
3、扣件和钢管贴合面必需严格整形，以确保和钢管扣紧时接触良好，当夹紧钢管时，开口处最小距离大于5mm，活动部位能灵活转动，旋转面间隙应小于1mm。
4、扣件每十二个月粉刷防锈漆一次，螺栓螺母用过后，用煤油洗净后分类保留，扣件内表面不要刷防锈漆，以防打滑。
5、脚手架大横杆、小横杆、立杆、连墙杆刷黄色，剪刀撑刷黄黑色相间。
6、密目安全网要求每10cm×10cm=100cm2面积上有个以上网目，并做耐贯空试验。
7、脚手板采取木脚手板，长度为3米、4米两种，厚度50mm。
四、脚手架搭设施工方法
1、脚手架搭设次序：地基扎实平整→放线定位→放垫木→放纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步大横杆→第一步小横杆→连墙杆（或抛撑）→第二步大横杆→第二步小横杆→·······
2、依据本工程实际情况，脚手架搭设情况为，1区1-9轴/W-K轴、7区23-28轴/W-K轴、八区24-28轴/1/A0-D轴为悬挑外脚手架，其它地方为落地脚手架，落地脚手架下面加垫板，垫板长4m，宽大于0.2m，厚度5cm木板，平行于轴线方向设置，垫板应铺平放稳，不得悬空。
3、脚手架外立杆侧挖排水沟，预防积水浸泡地基。
4、脚手架搭设结构要求（单位m）
排距
（宽度）
步距h
（高度）
柱距
l
连墙杆
间距
里立杆离墙距离
小横杆挑向
墙面悬臂
小横杆外端伸
出大横杆长度
1.00
1.50
1.50
6.00
0.2
0.40
0.10
5、立杆接头必需采取对接扣件对接，对接扣件应相互错开部署，两个相邻对接接头不应设在同时同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开距离为500mm，各接头中心距主节点距离不应大于步距1/3。
6、大横杆在小横杆之下，立杆内侧，用直角扣件和立柱扣紧，大横杆必需四面交圈。
立杆及纵横向水平杆结构要求见下图：

7、大横杆采取对接扣件连接，对接扣件开口向上，对接接头应交错部署，不应设在同时同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并设在纵向水平杆跨1/3内。
8、每一主节点处必需设置一根小横杆，并采取直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点距离为150mm，定为100mm，靠墙一侧外伸长度为400mm，外侧伸出大横杆长度为100mm。
9、操作层上非主节点处横向水平杆宜依据支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于柱距1/2。
10、操作层脚手板应满铺铺稳，离开墙面距离应为150mm，脚手板设3根小横杆上，并将其两端和其可靠固定，以防倾翻，脚手板采取平铺对接，接头处设两根小横杆，不许可有探头板，操作层必需有180mm高挡脚板和1.2m高护身栏，（两道水平钢管紧贴立杆内侧用扣件扣紧，上栏杆上皮高
度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板每3m做一固定）。
11、连墙件采取刚性连接，由钢管、扣件组成，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm，连墙件必需从底步第一根纵向水平杆处开始设置，连墙件应均匀部署，采取并排部署，垂直间距6m，水平间距6m，连墙杆应水平并垂直于轴线设置，和脚手架连接一端可稍下斜，不许可上翘，因为本工程为框架结构，所以在框架柱位置连墙杆和框柱有效连接，其它位置和内脚手架连接。
12、剪刀撑设置应符合下列要求：
每道剪刀撑跨越立杆根数为5根，4跨，6m，斜杆和地面倾角为60度，必需在外侧立面两端各设一道，由底至顶连续设置，中间每道净距为15m，剪刀撑斜杆接头采取对接扣件连接，斜杆用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点距离小于150mm。
13、门洞结构：
门洞口处增设斜杆应采取旋转扣件优先固定在和之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离为150mm，洞口两侧增设横向支撑应伸出增设斜杆端部，增设短斜柱端部应增设一个安全扣件。

14、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
五、悬挑梁外脚手架搭设施工方法
1、外脚手架材料选择
钢管采取钢管直径48、壁厚3.5mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。
外挑工字钢采取 120a,长度2.8米，端部固定工字钢在楼板上4根钢筋Φ12圆钢，距离外墙边为1.3米，见下图 。悬挑以上脚手架搭设、大小横杆搭设、和主体拉结点等同落地脚手架搭设。

2、外脚手架搭设尺寸设计
外立杆纵向间距为 2.0米，内立杆距外墙面距离为 0.3米，外立杆距外墙面距离为 1.2米。大横杆步距为1.1米。小横杆长度为 1.5米，间距为 1.0米。架体和建筑物拉结为水平距离 5，竖直距离 3设一点，每层连墙杆经过窗口和墙体拉结。
3、 悬挑梁结构
120a 工字型钢梁，从预埋Φ12圆钢中间穿出，(即型钢挑出部分外边缘和楼层板外边缘距离为1.4米)，再用木方、木楔将120a 工字型钢挑梁楔紧牢靠， 以增强1204a 工字型钢侧向稳定性，见下图 。

楼体第一层为7.0米，第二层至第四层全部为3.6米，外挑脚手架总高度为25.00米，型钢 12a0外挑长度为1.4米， 内伸长度为1.4米。
六、脚手架安全设施
脚手架外侧选择目密目式安全网围护达成全封闭施工，立网应垂直搭设，封严并和外脚手架牢靠连接，脚手架内立杆应和墙面每隔4步设一道隔离水平护板，建筑物外围首层架设首层平网，平网应外高内低，和平面15度夹角，往上每隔10m设一道层间网，同时设一道随层网。
七、三宝四口临边防护方法
1、建筑物出入口搭设高3米，宽4米防护棚，棚顶满铺5公分厚脚手板，非出入口和通道两侧必需封严。
2、孔洞防护：1.5*1.5m以下孔洞加固定盖板，1.5*1.5m以上孔洞，四面设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网，下面有挡脚板，要求同上。
3、楼梯踏步及休息平台口防护：设两道牢靠防护栏杆并有挡脚板。
4、临边四面防护：临边四面设两道防护栏杆，下面有挡脚板，要求同上。
八、高处作业防护方法：
高处作业严禁投掷物料，通道两侧必需封严。
九、脚手架拆除：
1、脚手架拆除前应由项目经理召集相关人员对工程进行全方面检验和签证，确定建筑物已施工完成，确定不需要时，方可拆除。
2、拆除脚手架应设置警戒区，并有专员负责警戒。
3、拆除脚手架后，应将脚手架上存留材料、杂物等清除洁净，按自上而下，先装者后拆，后装者先拆次序进行。
4、脚手架拆除次序：脚手板→栏杆→剪刀撑→大横杆→立杆，自上而下同时进行。
5、拆下杆件和零配件，应分类堆放，严禁空地接抛。
6、拆下杆件和零配件运至地面时，应按品种规格堆放整齐，妥善保管。
7、遇有恶劣气候影响施工安全时，不得进行高空脚手架拆除工作。
十、钢管脚手架维护管理
使用完成脚手架（包含配件）应立即入库分类存放，钢管存放地方应平整，排水良好无积水，设支垫，并有防雨方法，配件应存入室内。
十一、安全管理方法
1、脚手架搭设人员必需是经国家现行标准《特种作业人员安全技术考评管理规则》考评合格专业架子工，且体检合格者方可上岗。
2、搭设人员必需戴安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。
3、搭设阶段应按下列阶段进行质量检验，发觉问题立即校正。
a、基础完工后及脚手架搭设前；
b、操作层上施加荷载前；
c、每搭设10米高后；
d、达成设计高度后。
4、使用阶段
a、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂超重设备。
b、四级至六级以上大风和雾、雨、雪应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑方法，应扫除积雪。
c、应设专员负责，对脚手架进行常常检验和保修。
1）在下列情况下，必需对脚手架进行检修
①在六级大风和大雨后；
②严寒地域解冻后；
③停用超出30天，复工前。
2）检验保修项目
①各主节点处诸杆件安装，连墙件支撑、门洞等结构是否符合施工组织设计要求。
②地基是否积水，底座是否松动，立柱是否悬空。
③扣件螺栓是否松动。
④安全防护方法是否符合要求。
d、脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
①主节点处大小横杆、纵横向扫地杆
②连墙件 ③支撑 ④栏杆、挡脚板
e、严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，不然应采取安全方法，并报安全员同意。
f、脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火方法，并有专员看管。
g、临街搭设脚手架，外侧应有防护方法，以防坠物伤人。
h、工地临时用电线路架设及脚手架接地、防雷方法应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》相关要求实施。
脚手架搭设质量标准
序号
项目

1
立杆、横杆间距
排距、步距±20mm，柱距±50mm
2
立杆垂直偏差
≦50mm
3
大横杆水平偏差
≧20mm
4
小横杆水平偏差
≦40mm
5
节点处相交杆件轴线距节点中心距离
≦150mm
6
节点连接
拧紧紧围绕件螺杆，拧紧力矩≧4N/m，≦6.5N/m
7
探头板
平整铺设端部起支撑150mm探头板
十二、钢管落地脚手架计算书
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采取单立管；
搭设尺寸为：立杆横距为 1m，立杆纵距为1.5m，大小横杆步距为1.5 m；
内排架距离墙长度为2.00m；
小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 3 根；
采取钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆和立杆连接方法为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采取扣件连接；
连墙件连接方法为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数
本工程地处河北廊坊市，基础风压0.35 kN/m2；
风荷载高度改变系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受结构自重标准值(kN/m):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施和安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:3；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

（二）、小横杆计算:
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板荷载标准值: P2= 0.35×1.5/4=0.131 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；
荷载计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125 = 1.779 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，
计算公式以下:

最大弯矩 Mqmax =1.779×12/8 = 0.222 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =43.764 N/mm2；
小横杆最大弯曲应力 σ =43.764 N/mm2 小于 小横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
荷载标准值q=0.038+0.131+1.125 = 1.295 kN/m ；

最大挠度 ν = 5.0×1.295×10004/(384×2.06×105×121900)=0.671 mm；
小横杆最大挠度 0.671 mm 小于 小横杆最大许可挠度 1000 / 150=6.667 和10 mm，满足要求！
（三）、大横杆计算:
大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
1.荷载值计算
小横杆自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN；
脚手板荷载标准值: P2= 0.35×1×1.5/4=0.131 kN；
活荷载标准值: Q= 3×1×1.5/4=1.125 kN；
荷载设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.125)/2=0.889 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和小横杆传输荷载设计值最不利分配弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式以下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.889×1.5= 0.556 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.556=0.563 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.563×106/5080=110.859 N/mm2；
大横杆最大应力计算值 σ = 110.859 N/mm2 小于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和小横杆传输荷载设计值最不利分配挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式以下:

大横杆自重均布荷载引发最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式以下:

集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度：
P=（0.038+0.131+1.125）/2=0.647kN
ν= 3.029×0.647×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 2.635 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+2.635=2.688 mm；
大横杆最大挠度 2.688 mm 小于 大横杆最大许可挠度 1500 / 150=10和10 mm，满足要求！
（四）、扣件抗滑力计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
小横杆自重标准值: P1 = 0.038×1×3/2=0.058 kN；
大横杆自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板自重标准值: P3 = 0.35×1×1.5/2=0.262 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1×1.5 /2 = 2.25 kN；
荷载设计值: R=1.2×(0.058+0.058+0.262)+1.4×2.25=3.603 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
（五）、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：
(1)每米立杆承受结构自重标准值，为0.1394kN/m
NG1 = [0.1394+(1.00×3/2)×0.038/1.50]×25.00 = 4.445kN；
(2)脚手板自重标准值；采取木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×3×1.5×(1+2)/2 = 2.362 kN；
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×25 = 0.188 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.31 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1×1.5×1/2 = 2.25 kN；
风荷载标准值根据以下公式计算

其中 Wo -- 基础风压(kN/m2)，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度改变系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.31+ 1.4×2.25= 11.922 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.31+ 0.85×1.4×2.25= 11.45 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.5×
1.52/10 = 0.111 kN.m；
（六）、立杆稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N = 11.922 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m；
长细比 Lo/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算结果查表得到 ：φ= 0.262 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11922/(0.262×489)=93.055 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 93.055 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N = 11.450 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；
长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：φ= 0.262
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11449.5/(0.262×489)+111189.881/5080 = 111.255 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 111.255 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（七）、最大搭设高度计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算：

构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.865 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.25 kN；
每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
Hs =[0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.865
+1.4×2.25)]/(1.2×0.139)=117.624 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米：

[H] = 117.624 /(1+0.001×117.624)=105.245 m；
[H]= 105.245 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算：

构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.865 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.25 kN；
每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.111 /(1.4 × 0.85) = 0.093 kN.m；
Hs =( 0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.865+0.85×1.4×(2.25+0.262×4.89×100×0.093/5.08)))/(1.2×0.139)=103.685 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米：

[H] = 103.685 /(1+0.001×103.685)=93.945 m；
[H]= 93.945 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！
（八）、连墙件稳定性计算:
连墙件轴向力设计值应根据下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.232 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.232 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = /15.8结果查表得到 φ=0.412，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.412×4.89×10-4×205×103 = 41.301 kN；
Nl = 10.232 < Nf = 41.301,连墙件设计计算满足要求！
连墙件采取双扣件和墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.232小于双扣件抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
（九）、立杆地基承载力计算:
立杆基础底面平均压力应满足下式要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面平均压力：p = N/A =59.61 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面轴向力设计值 ：N = 11.922 kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=59.61 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！