多层旅馆土木工程毕业设计.doc

目 录
1. 绪 论 5
1.1、工程概况： 5
1.1.1 工程名称： 5
1.1.2 工程位置： 5
1.1.3 工程总面积 5
1.2、建筑物功能与特点： 5
1.2.1、平面设计 5
1.2.2、立面设计 5
1.2.3、防火 6
1.2.4、抗震 6
1.2.5、屋面 6
1.3、设计资料 6
1.3.1、自然条件 6
1.3.2、工程做法 7
1.3.3、门窗 9
2.结构设计计算书 11
2.1 结构布置及结构计算简图的确定 11
2.1.1 结构布置 11
2.2 荷载计算 17
2.2.1 恒载计算 17
2.2.2 楼面活荷载计算 20
2.3竖向恒载作用下的内计算 20
2.4风荷载计算 27
2.4.1风荷载作用下的位移验算 29
2.5水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 31
2.5.1框架自振周期的计算 31
2.5.2多遇水平地震作用标准值和位移的计算 33
2.5.3框架地震内力的计算 35
2.6恒载作用下框架内力计算： 40
2.7活载作用下框架内力计算 48
2.8弯矩调幅 53
2.9内力组合 54
2.10 梁柱截面配筋计算 65
2.10.1 梁的配筋计算 65
2.10.2 柱的配筋计算 70
2.11楼梯计算 83
2.11.1 踏步板的计算 83
2.11.2 休息平台板计算 85
2.11.3 梯段梁(TL-1)计算 86
2.12 屋面板和楼面板的配筋计算 87
2.13 基础设计 92
3.结 论 100
参 考 文 献 101
致 谢 102

摘要

本工程为西安市一拟建多层旅馆。按使用功能将建筑分为八层的旅
馆。旅馆标高29.1m。总建筑面积约12000m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度8度。
本工程结构设计采用框架结构。在进行结构设计时：
一、确定结构布置及结构计算简图。
二、确定梁、柱截面尺寸。
三、荷载计算。包括恒载、活载及水平地震作用下的四种荷
载计算。
四、内力计算及组合。
五、梁、柱截面配筋计算。
六、基础、楼面板、屋面板设计计算。
七、楼梯等的设计计算。
在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强
剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。
关键词：框架结构 结构计算 基础 抗震设计
Abstract

This engineering is a hotel of many layers intending to set up in xi’an
City. According to the use function, the construct contents eight layer’s tall
building. The high is 29.1 ms of Main floor. Total building area isabout12000
㎡. This building resistant fire is second class, and the anti-seismic garrison
is eight point five degree.
This engineering construction design adoption the frame construction,
Preceding the construction design. Including the following seven parts.
.Ⅰ、Determine the construction arrangement and the calculate concise
picture.
Ⅱ、Determine beam、column cross-section size.
Ⅲ、Load calculate. Including gravity load、horizontal earthquake load and so on.
Ⅳ、Calculate stress
Ⅴ、Bean、column cross-section steel rod.
Ⅵ、Foundation、slab design.
Ⅶ、Stairs design and so on.
Being underway the design of cross-section anti-seismic, we look the
column as stubbornly pressed member to compute. In the interest of the
assurance of the frame-work ability continue, we adhere to the design
principle is “stranger column and weaker beam, stranger shear force and
weaker bending, stranger joint stronger anchorage”. And the cross-section
must to meet the demand of construction.
Key word: frame construction calculation Foundation anti-seismic design

1. 绪 论
1.1、工程概况：
1.1.1 工程名称：莲湖旅馆
1.1.2 工程位置：西安市；
1.1.3 工程总面积：约12000 ㎡，主楼8 层，高29.1m，一层高4.5m，二 ，三层高4.2m，标准层层高3.0m；结构形式：现浇整体框架。
1.2、建筑物功能与特点：
该拟建的建筑位于西安市内，设计内容：此楼为旅馆。建筑占地面
积 1522.35m2 ，总建筑面积为9534.24 m2
1.2.1、平面设计
建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向7.2m、
横向6.6m、2.4m、6.6m 的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。
1.2.2、立面设计
该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外
墙面根据《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的
颜色区隔，以增强美感。
1.2.3、防火
防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间
最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火
要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间
距25m,满足间距50m的要求。
1.2.4、抗震
建筑的平立面布置规则，分为两个区（A、B、C、D）,各区之间均设有净距120 的抗震缝。建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。
1.2.5、屋面
屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置
坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用《98J1——工程做法》中柔性
防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。
1.3、设计资料
1.3.1、自然条件
1、工程地质条件：自然地面1m 内为填土，填土下层为粘性土，粘性土允许承载力特准值为203 KN/m2。
2、抗震设防： 8 度
3、防火等级： 二级
4、基本风压： W0= 0.35 KN/m2，主导风向：东北风
5、基本雪压： S0= 0.25KN/m2
6、最大冻土深度： 45㎝
7、气象条件：
年平均温度：13.3℃ 最高温度：26.4 ℃ 最低温度：－0.9 ℃
年总降雨量：558-750 mm
8、楼面活荷： 办公室：2.0 KN/m2；走道：2.0 KN/m2；餐厅：2.0
KN/m2
1.3.2、工程做法
1、屋面做法——高聚物改性沥青卷材防水
①4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂、小片石，作为保护层）
②20厚1：3水泥砂浆层找平层
③1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚
④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层
⑤钢筋混凝土基层
⑥铝合金条板吊顶
2、楼面做法
（1）楼面
①30厚水泥磨石楼面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）
②40厚C20细石混凝土垫层
③120厚现浇钢筋混凝土楼板
④铝合金条板吊顶
（2）走廊楼面
①水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底，素水泥浆结合层一道）
②结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板
③铝合金条板吊顶
（3）卫生间楼面——铺地砖
①8厚地砖楼面，干水泥擦缝
②撒素水泥面（洒适量清水）
③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层
④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚
⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，
防水层周边卷起高150
⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角
⑦现浇钢筋混凝土楼板
（3）外墙面做法——面砖饰面
①1:1水泥砂浆（细砂）勾缝
②贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）
③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层
④6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛
⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛
⑥刷一道加气混凝土界面处理剂
（4）内墙面做法——纸筋（麻刀）灰墙面
①刷内墙涂料
②2厚纸筋（麻刀）灰抹面
③9厚1:3石灰膏砂浆
④5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理
⑤加气混凝土界面处理剂一道
（5）顶棚做法——铝合金条板吊顶
①0.6厚铝合金条板面层
②中龙骨U50×19×0.5中距为1000
③大龙骨[60×30×1.5（吊顶附吊挂）中距为1000
④Φ8螺栓吊杆，双向吊点（中距1000一个）
⑤钢筋混凝土板内预留Φ6铁环，双向中距1000
⑥现浇钢筋混凝土板(板底用水加10%火碱清洗油腻)
（6）散水做法：混凝土散水
①50 厚C15 混凝土撒1:1 水泥砂子，压实赶光
②150 厚3:7 灰土垫层
③素土夯实向外坡4%
1.3.3、门窗
1、门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。
2、门窗表见表1。

门窗表 表1
编号
洞口尺寸
宽×高
开启方
向
材料
樘数
备注
C1
2400×1800
推拉窗
铝合金

C2
1800×1800
推拉窗
铝合金

C3
1500×1200
推拉窗
铝合金

C4
1200×1200
推拉窗
铝合金

C5
1200×900
推拉窗
铝合金

C6
1800×1500
推拉窗
铝合金

单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃
M1
4200×2400
旋转门
玻璃门
1

M2
3600×2400
平开门
玻璃门

M3
1800×2400
平开门
夹板门

M4
900×2100
平开门
夹板门

M5
1500×2100
平开门
玻璃门

M6
750×2100
平开门
夹板门

M7
3600×2400
弹簧门
玻璃门

2.结构设计计算书
2.1 结构布置及结构计算简图的确定
2.1.1 结构布置
框架的结构布置如图1-1所示，取⑥轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-0.60m，二层楼面标高为4.50m，故底层柱高为5.10m。二三层柱高均为4.20 m，其余各层柱高均为3.00m。绘出框架的计算简图（下图）所示。

图1框架的计算简图

结构平面布置如图2 所示
图2 结构平面布置图
2.1.2 梁柱尺寸的初选和线刚度计算
一.初估梁柱截面尺寸
1.AB、CE跨：
.横梁：L=6600㎜
,取600㎜，
取300㎜
故框架横梁的截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜
2.BC跨：
横梁：L=2400mm,为了施工上的便利，取截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜
3.所有纵梁L=7200mm
，取600mm.
b取为300mm,故纵梁的截面尺寸为
4.次梁 取截面尺寸为
5. 柱截面
二.框架梁柱线刚度计算
在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2 Io（Io为梁的截面惯性矩）
（1－3）
由于左跨梁＝右跨梁：
边梁：
i=EI/L=
中跨梁：
i=EI/L=
底层柱：
i=EI/L=
二三层柱：
i=EI/L=
其余层柱：
i=EI/L=
令i余柱＝1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：
i’边梁＝
i’中跨梁=
i’二三层柱=
i’底柱=
框架梁柱的相对线刚度如图3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数和抗震柱的侧移刚度的依据。
图3 框架梁柱的相对线刚度

2.2 荷载计算
2.2.1 恒载计算
一.屋面
（1） 屋面框架梁线荷载标准值：
4厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子） 0.4 KN/ ㎡
20厚1：3水泥砂浆层找平层 0.02×20=0.4 KN/ ㎡
1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚 =1.365KN/ ㎡
50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层 0.05×0.5=0.025 KN/ ㎡
钢筋混凝土基层 0.12×25=3 KN/ ㎡
铝合金条板吊顶 0.12 KN/ ㎡
合计: 5.31KN/
二.走廊楼面
10mm面层
水磨石地面 20mm水泥砂浆打底 0.65KN/㎡
素水泥浆结合层一道
结构层:120厚现浇混凝土板 0.12×25=3.00kN/㎡
铝合金条板吊顶 0.12 KN/ ㎡

合计： 3.77KN/
三.楼面
30 厚水磨石地面（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底） 0.65KN/m2
40 厚C20 细石混凝土垫层 0.04×25=1.0KN/m2
100 厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3KN/ m2
铝合金条板吊顶 0.12KN/ m2

合计： 4.77KN/
四.梁自重
1.主梁(b×h=300mm×600mm)
梁自重： 25×0.3×(0.6－0.12)=3.6kN/m
抹灰层:10厚混合砂 17×0.01×(0.6－0.12+0.001+0.3)= 0.27KN/m

合计： 3.87kN/m
2次梁(b×h=250mm×500mm)
梁自重： 25×0.25×(0.5－0.12)=2.38kN/m
抹灰层:10厚混合砂浆 0.21kN/m

合计： 2.59kN/m
3.基础梁 (b×h=250mm×400mm)
梁自重： 25×0.25×0.4=2.5kN/m

合计： 2.5kN/m
五.柱自重(b×h=600mm×600mm)
柱自重 25×0.6×0.6=9kN/m
抹灰层:10厚混合砂浆 17×0.01×0.6×4 = 0.41KN/m

合计： 9.41kN/m
六.外纵墙自重
标准层
墙重 0.9×0.24m×18=3.89kN/
水刷石外墙面 0.75KN/
水泥粉刷内墙面 0.54KN/
铝合金窗 0.53KN/
合计： 5.71kN/
二三层
墙重 (4.2－1.8－0.6)×0.24m×18=7.78kN/
水刷石外墙面 1.20KN/
水泥粉刷内墙面 0.86KN/
铝合金窗 0.63KN/
合计： 10.47kN/
底层
墙重 (5.1－1.8－0.6－0.4)×0.24×18=9.94kN/
水刷石外墙面 1.35kN/
水泥粉刷内墙面 0.97kN/
铝合金窗 0.63KN/
合计： 12.89kN/
七.内纵墙自重
标准层
墙重 2.4×0.24×18=10.37kN/
水泥粉刷内墙面 1.73kN/

合计： 12.10kN/
二三层
墙重 3.6×0.24×18=15.55kN/
水泥粉刷内墙面 2.59kN/

合计： 18.14kN/
八.内横墙自重
标准层
墙重 (3.0－0.6)×0.24m×18=10.37kN/
水泥粉刷内墙面 1.73kN/

合计： 12.10kN/
二三层
墙重 3.6×0.24×18=15.55kN/
水泥粉刷内墙面 2.59kN/

合计： 18.14kN/
2.2.2 楼面活荷载计算
一.屋面和楼面活荷载标准值
根据《荷载规范》查得：
上人屋面： 2.0kN/
楼面： 旅馆 2.0kN/
走廊 2.0kN/
二.雪荷载
=1.0×0.25kN/=0.25kN/
屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。
2.3竖向恒载作用下的内计算
板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算，可近似等效为均布荷载，荷载传递见图3.其中三角形荷载等效为均布荷载时q=5/8q’;梯形荷载等效为均布荷载时q=q’,,h为梯形的高，为梯形下底长。
（！）A~B、C~E轴间框架梁

==0.87
屋面板传荷载：
恒载：
活载：
楼面板传荷载：
恒载：
活载：
梁自重：3.87KN/m
A~B、C~E轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载
=3.87KN/m+16.63KN/m=20.50 KN/m
活载=板传荷载=6.26KN/m
楼面梁：
标准层：恒载=梁自重+内横墙+板传荷载
=3.87KN/m+12.10 KN/m +14.94 KN/m=30.91 KN/m
活载=板传荷载=6.26 KN/m

图4板传荷载示意图
二三层：恒载=梁自重+内横墙+板传荷载
=3.87KN/m+18.14 KN/m +14.94 KN/m=36.95KN/m
活载=板传荷载=6.26 KN/m
（2）B~C轴间框架梁
屋面板传荷载：
恒载：
活载：
楼面板传荷载：
恒载：
活载：
梁自重：3.87KN/m
B~C轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载
=3.87KN/m+7.97KN/m=11.84KN/m
活载=板传荷载=3.0KN/m
楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载
=3.87KN/m+5.66KN/m=19.53KN/m
活载=板传荷载=3.0 KN/m
（3）A、E轴柱纵向集中荷载的计算
顶层住：
女儿墙自重（做法：墙高1100mm,100mm的混凝土压顶）：
=6.67KN/m
顶层柱
恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载
顶层住活载=板传活载
==26.54kN
标准层柱
恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
标准层柱活载=板传活载
==26.54Kn
二三层柱
恒载=墙自重+梁自重+板传荷载
标准层柱活载=板传活载
==26.54Kn
基础顶面
恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重
=12.89(7.2－0.6)+2.5(7.2－0.6)=101.57KN
（4）B、C轴柱纵向集中荷载的计算

==0.95
顶层柱
恒载=梁自重+板传荷载

活载=板传活载
=2.01.20.957.2+2.01.87.2+ (2.01.80.876.6/4)2
=42.95 KN
标准层柱
恒载= 墙自重+梁自重+板传荷载

活载=板传活载
=2.01.20.957.2+2.01.87.2+ (2.01.80.876.6/4)2
=42.95KN
二三层柱
恒载=墙自重+梁自重+板传荷载

活载=板传活载
=2.01.20.957.2+2.01.87.2+ (2.01.80.876.6/4)2
=42.95KN
基础顶面恒载=梁自重=2.5(7.2-0.6)=16.5KN

图5框架在竖向荷载作用下的受荷总图（单位KN）
2.4风荷载计算
作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：

因结构高度H=29.1m＜30m，H/B=29.1/29.16≈1＜1.5m
故=1.0
有建筑物的体型 查的=1.3
—因建设地点位于郑州市郊区，所以地面粗糙度为C类。
B—迎风面的宽度，B=7.2m。
集中风荷载标准值表 表2
离地面高度Z/m

(KN/m)
(m)
(m)
(KN)
25.35
0.926
1.0
1.3
0.35
3.0
2.4
8.19
22.35
0.878
1.0
1.3
0.35
3.0
3.0
8.63
19.35
0.827
1.0
1.3
0.35
3.0
3.0
8.13
16.35
0.767
1.0
1.3
0.35
3.0
3.0
7.54
13.35
0.74
1.0
1.3
0.35
4.2
3.0
8.73
9.15
0.74
1.0
1.3
0.35
4.2
4.2
10.18
4.95
0.74
1.0
1.3
0.35
4.95
4.2
11.09

图6等效节点集中荷载
2.4.1风荷载作用下的位移验算
（1） 侧向刚度
横向4~7层D值的计算 表3
构件名称

E、F轴柱

0.184
26496
J、H轴柱

0.459
66096
26496KN/m2+66096 KN/m2=185184KN/m
横向2~3层D值的计算 表4
构件名称

E、F轴柱

0.242
12676
J、H轴柱

0.544
28495
12676KN/m2+28495KN/m2=82342KN/m
横向底层D值的计算 表5
构件名称

A、D轴柱

0.458
13523
B、C轴柱

0.693
20462
2（13523KN/m+20462KN/m）=67970KN/m
(2)风荷载作用下框架侧移计算
水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：

式中 ——第j层的总剪力；
——第j层所有柱的抗侧刚度之和；
——第j层的层间侧移。
第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。
j层侧移：
顶点侧移：
框架在风荷载作用下侧移的计算见表6
风荷载作用下框架侧移计算 表6
层次
/KN
/KN
(KN/m)
/m

7
8.19
8.19
185184
0.00004
1/75000
6
8.63
16.83
185184
0.00009
1/33333
5
8.13
24.95
185184
0.00013
1/23077
4
7.54
32.49
185184
0.00018
1/16667
3
8.73
41.22
82342
0.00050
1/8400
2
10.18
51.40
82342
0.00062
1/6774
1
11.09
62.49
67970
0.00092
1/5543
u==0.00248m
层间侧移最大值：1/5543<1/550（满足要求）
2.5水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算
2.5.1框架自振周期的计算
根据《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）第5.1.2条规定：对于高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架的水平地震的标准值，可按底部剪力法计算。本工程建筑结构高度29.1m，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可采用底部剪力法计算多遇水平地震作用的标准值。
由《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）表5.1.4—1和表5.1.4—2可查得：多遇地震，设防烈度8度，设计地震加速度为0.20g时；Ⅰ类场地,特征周期值为，水平地震影响系数最大值。
（1）各层重力统计：
=(152.57+148.13+20.50×6.6) ×2+11.84×2.4=956.88KN
===(164.04+248.11+30.91×6.6) ×2+9.53×2.4+28.23×4=1368.11KN
=(164.04+248.11+30.91×6.6) ×2+9.53×2.4+28.23×2+39.52×2=1390.68KN
=(155.52+248.04+36.95×6.6) ×2+9.53×2.4+39.52×4=1475.81KN
=(155.52+248.04+36.95×6.6) ×2+9.53×2.4+39.52×2+47.99×2=1492.75KN

图7结构水平地震作用计算简图
（2） 自振周期的计算
框架顶点假想水平位移计算表 表7
层次
（KN）

（KN）
(KN/mm)

总位移
（m）
7
956.88
956.88
185184
0.0052
0.3781
6
1368.11
2324.99
185184
0.0126
0.3729
5
1368.11
3693.10
185184
0.0199
0.3603
4
1368.11
5061.21
185184
0.0273
0.3404
3
1390.68
6451.89
82342
0.0784
0.3131
2
1475.81
7927.70
82342
0.0963
0.2347
1
1492.75
9420.45
67970
0.1384
0.1384
自振周期：= 取=0.7 （框架结构取0.6 ~0.7）
2.5.2多遇水平地震作用标准值和位移的计算
（1） 计算总水平地震作用标准值（底部剪力法） 取
<=0.73s<5
所以地震影响系数
=0.85=0.85×（1492.75+1475.81+1390.68+1368.11×3+956.88）
=8007.38/KN

（2）求作用在各质点上的水平地震作用标准值
因
所以应考虑顶部附加水平地震作用。
顶部附加地震作用系数

各质点的水平地震作用可按式计算如下表
各楼层地震剪力计算表 表8
层次
（m）
（KN）
(KN/mm)

7
25.5
956.88
24400.44
0.1688
71.86
134.58
6
22.5
1368.11
30782.48
0.2130
90.68
225.26
5
19.5
1368.11
26678.15
0.1846
78.59
303.85
4
16.5
1368.11
22573.82
0.1562
66.50
370.35
3
13.5
1390.68
18774.18
0.1299
55.30
425.65
2
9.3
1475.81
13725.03
0.0950
40.44
466.09
1
5.1
1492.75
7613.03
0.0527
22.44
488.53
注：=
(3)地震作用下水平侧移的验算
层间位移 顶点位移 弹性位移角
表9
层次
（KN）
（KN/m）
(m)
(m)

7
134.58
185184
0.0007
0.0236
3.0
1/4286
6
225.26
185184
0.0012
0.0229
3.0
1/2500
5
303.85
185184
0.0016
0.0217
3.0
1/1875
4
370.35
185184
0.0020
0.0201
3.0
1/1500
3
425.65
82342
0.0052
0.0181
4.2
1/808
2
466.09
82342
0.0057
0.0129
4.2
1/737
1
488.53
67970
0.0072
0.0072
5.1
1/708
由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/708＜1/550，满足要求。
2.5.3框架地震内力的计算
（1）由于各柱的尺寸相同，线刚度也相同，故每层各柱分担的剪力相同。确定柱的反弯点，并计算柱端弯矩。反弯点的确定采用D值法，h’=(y0+y1+y2+y3)h。柱端弯矩：M=v h’
地震作用下框架柱剪力与柱端弯矩表 表10
层次
/m

(KN/m)
柱别

（KN/mm）

y

7
3.0
134.58
185184
边柱
26496
19.26
0.45
0.23
13
44.78
中柱
66096
48.03
1.70
0.42
60.52
83.57
6
3.0
225.26
185184
边柱
26496
32.23
0.45
0.35
33.84
62.85
中柱
66096
80.40
1.70
0.45
108.54
132.66
5
3.0
303.85
185184
边柱
26496
43.47
0.45
0.40
52.16
78.25
中柱
66096
108.44
1.70
0.45
146.39
178.93
4
3.0
370.35
185184
边柱
26496
52.99
0.45
0.4
63.59
95.38
中柱
66096
132.18
1.70
0.49
192.32
204.22
3
4.2
425.65
82342
边柱
12676
65.53
0.64