碱矿渣固化土性能试验研究.pdf

新型建筑材料圆园23援100引言近年来，随着经济建设迅速发展以及相应城市规模的不断扩大，各行业对于水泥熟料的需求量逐步增大。2020 年，水泥行业产生的碳排放量占全国总碳排放量的 13%左右，要如期实现碳达峰、碳中和的目标，水泥行业的低碳转型迫在眉睫1。目前，围海造陆已成为沿海海岸工程建设和海岸开发工程中的重要组成部分2-3。最新调查发现，我国海岸带有 1/4 属于围海造田的理想之地4。传统的天然土壤孔隙率高、水稳定性差、强度低，不能直接作为城市建设、桥梁工程、道路工程等工程的填筑材料5。一般情况下，采用水泥、石灰等传统材料固化土壤，可以改善施工强度，缓解日益迫切的建筑用土需求6-8。然而水泥、石灰等固化剂在生产过程会释放大量二氧化碳，对环境造成难以弥补的破坏。因此，响应“双碳”目标，逐步淘汰水泥、石灰等传统固化剂，开发适应经济社会可持续发展的资源节约型、环境友好型固化剂具有重要意义9。高炉矿渣是冶炼生铁时排出的废渣，平均每炼 1 t 生铁会产生 0.30.9 t 矿渣，这些尾渣堆存处理不仅占用了大量的土地，而且会引起灰尘污染，给当地环保投入带来了巨大压力碱矿渣固化土性能试验研究陆凤华1，杨国辉2，王涛2，王山1，蒋林华2（1.江苏盐城水利建设有限公司，江苏 盐城224014；2.河海大学 力学与材料学院，江苏 南京210098）摘要：研究了碱矿渣固化土的强度、抗氯离子侵蚀和硫酸盐侵蚀性能，通过 EIS、孔隙率、XRD 和 SEM 分析了碱矿渣固化土的微观特征和作用机理，并与水泥固化土进行了对比。结果表明：碱当量为 7%时碱矿渣固化效果最佳；碱矿渣固化土早期强度发展较慢，而后期发展较快，远高于水泥固化土的强度；随着碱矿渣掺量的增加，碱矿渣固化土的抗氯离子和硫酸根离子侵蚀性能远高于水泥固化土；碱矿渣固化土的阻抗随着龄期的延长逐渐增大，但随碱矿渣掺量的增加先增大后减小；碱矿渣与土体发生化学反应生成 C-S-H 和 C-A-H 等水化产物，孔隙率减小，耐久性提高。关键词：碱矿渣；固化土；性能；电化学阻抗谱；微观特征中图分类号：TU472.4文献标识码：A文章编号：1001-702X（2023）10-0126-06Study on the properties of alkali-activated slag stabilized soilLU Fenghua1，YANG Guohui2，WANG Tao2，WANG Shan1，JIANG Linhua2（1.Jiangsu Yancheng Hydraulic Engineering Construction Co.Ltd.，Yancheng 224014，China；2.College of Mechanics and Materials，Hohai University，Nanjing 210098，China）Abstract：The strength，resistance to chloride and sulfate attack of alkali-activated slag solidified soil were studied.And themicroscopic characteristics and action mechanism of alkali-activated slag solidified soil were analyzed by electrochemical impedancespectroscopy，porosity，XRD and SEM，and compared with cement solidified soil.The results show that alkali-activated slag has thebest stabilization effect when the alkali equivalent is 7%.The strength of alkali-activated slag solidified soil develops slowly in theearly stage and rapidly in the later stage，which is much higher than that of cement solidified soil.With the increase of alkali-ac原tivated slag content，the corrosion resistance of alkali-activated slag solidified soil to chloride ion and sulfate ion is much higherthan that of cement solidified soil.The impedance of alkali-activated slag solidified soil increases gradually with the increase ofage，but it increases first and then decreases with the increase of dosage.The hydration products such as C-S-H and C-A-H canbe formed by chemical reaction between alkali-activated slag and soil，which reduce the porosity and improve the durability.Key words：alkali-activated slag，the stabilized soil，performance，electrochemical impedance spectroscopy，microscopic character原istics收稿日期：2022-12-06；修订日期：2023-09-21作者简介：陆凤华，男，1976 年生，高级工程师，E-mail：。通讯作者：蒋林华，教授，E-mail：。中国科技核心期刊126晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂10-13。高炉矿渣为多孔结构，含有较高的玻璃相，其化学成分与普通硅酸盐水泥较为相似，主要为 CaO、SiO2、Al2O3、MgO、MnO 等。在碱性物质的激发下，能充分激发矿渣的活性，产生强度，相比普通硅酸盐水泥，具有高强度、低水灰比、硬化快、早期强度高、优良的孔结构、抗化学侵蚀性强、水化热低等优点14-15。由此可见，将其应用在土壤固化领域，不仅能充分利用矿渣这一工业废弃物，同时也可减少水泥等的生产对生态环境的破坏和对能源的大量消耗，对于实现碳达峰、碳中和的目标具有相当大的意义。为了减少碳排放，拓展碱矿渣的应用领域，本文以碱矿渣替代水泥作为固化剂对土壤进行固化处理，研究了碱矿渣固化土的强度、抗氯离子侵蚀和硫酸盐侵蚀性能，通过 EIS、孔隙率、XRD 和SEM 分析了碱矿渣固化土的微观特征和作用机理，并与水泥为固化剂的水泥固化土进行对比，为碱矿渣固化土的应用提供参考。1试验1.1原材料水泥：中国水泥厂有限公司，P C42.5 水泥，符合 GB1752020 通用硅酸盐水泥 要求，其主要性能见表 1。表 1水泥的主要性能土壤：安徽滁州水库回填土，具体性质见表 2。表 2土壤的性质矿渣：南京瑞迪高新技术公司，质量系数 K=1.7（跃1.0），碱度系数 Mo=1.03（跃1.0），活度系数 Mn=0.366（跃0.12），具体化学成分见表 3。表 3矿渣化学成分%水玻璃：南京源缘达工贸有限公司，模数 3.2，密度 1.32g/cm3，固含量 35.1%，Na2O 含量 8.7%，SiO2含量 26.4%。氢氧化钠、氯化钠、无水乙醇、硝酸银、氢氧化钾等：均为分析纯。1.2试验方法1.2.1碱矿渣胶凝材料试样制备为探究碱矿渣的最佳碱当量，选择碱矿渣胶凝材料进行试验。选取水玻璃的模数为 3.2，通过 NaOH 调成模数为 1.5的Na2O 1.5SiO2，静置一段时间，待 NaOH 全部溶解并且放热完全冷却后待用，碱矿渣胶凝材料试样具体配合比为：m（Na2O 1.5SiO2）颐m（水）颐m（砂）颐m（矿渣）=（22.07、33.10、44.14、55.17、66.20、77.24、88.27）颐250颐1350颐450，此时碱当量分别为 2%、3%、4%、5%、6%、7%、8%。1.2.2固化土试样制备土样烘干后进行粉碎过 2 mm 筛，在过筛后的干土中加入相应质量的水和固化剂（碱矿渣或水泥），搅拌 10 min 后抽真空 30 min，以便于消除气泡，然后将混合物倒入模具中制作试样，室温下养护 24 h 脱模，为防止水分蒸发，采用保鲜膜包裹试样并移至标准养护室温度为（20依2）益，相对湿度95%养护。固化土配合比如表 4 所示。表 4固化土配合比1.2.3强度按照 GB/T 176712021 水泥胶砂强度检验方法（ISO法）制作 40 mm伊40 mm伊160 mm 的棱柱体试块，每组 3 块，在标准条件下养护至规定龄期，取出试件将表面及承压面擦干净，放置在强度测试仪上进行测试。其中抗折强度测试以（20依5）N/s 的速率均匀施加荷载，抗压强度测试以（1200依100）N/s 的速率均匀施加荷载。1.2.4抗氯离子、硫酸盐侵蚀采用浸泡方法进行试验，按照 SL 3522006 水工混凝土试验规程 制作 70.7 mm伊70.7 mm伊70.7 mm 的立方体试块，每组 3 块，标准条件下养护 28 d，然后分别浸泡在 5%NaCl 溶液和 5%Na2SO4溶液，浸泡时间为 14、28、60 d，待试块表面阴干后，进行抗压强度测试。浸泡过程中保持 pH 值为7依1，溶液温度为（20依2）益，每周更换 1 次侵蚀溶液。1.2.5孔隙率采用真空饱水干燥法测试孔隙率，制作 40 mm伊40 mm伊160 mm 的棱柱体试块标准养护至 28 d，将其放入真空干燥箱中 40 益烘干 24 h，然后将其放入真空饱水仪中保持 24 h，保证其充分饱水，分别测得干燥和饱水状态下的试样质量，样品安定性标准稠度用水量/%凝结时间/min抗折强度/MPa抗压强度/MPa初凝3 d3 d28 d合格26.82303104.28.721.246.3终凝28 d含水量/%孔隙比天然重度/（kN/m3）密度/（g/cm3）饱和度/%塑性指数液性指数20.10.61118 5002.728012.60.15SiO2Fe2O3Al2O3TiO2CaOMgO其他33.272.4712.170.4839.981.383.58碱矿渣/%水泥/%土/%含水率/%100100501501005020010050010100500151005002010050陆凤华，等：碱矿渣固化土性能试验研究127新型建筑材料圆园23援10体积采用排液法测量。孔隙率由式（1）计算。p抑ms-md籽w Vc伊100%（1）式中：md完全干燥状态下的样品质量，g；ms完全饱水状态下的样品质量，g；籽w水的密度，g/cm3；Vc样品体积，cm3。1.2.6电化学阻抗谱由 PARSTAT 2273 型电化学工作站 PowerSine 模块中Single Sine 标准模板进行电化学阻抗谱测试。电化学阻抗测试扫描频率为 10 mHz耀100 kHz，阻抗测试信号采用幅值为 5mV 的正弦交流电压，扫描时取点 50 个。用 ZSimpWin 软件对电化学阻抗谱测试数据进行等效电路模拟。1.2.7XRD 分析采用日本理学 D/Maxr-B 型 X 射线衍射仪测定仪测试碱矿渣固化土体系试样晶相水化产物，工作参数为 CuKa 靶，管电压 40 kV，管电流 100 mA，2兹 扫描范围 5毅60毅。1.2.8SEM 分析采用日本日立公司 HITACHI 的 S-3400N 型电镜观察碱矿渣固化土体系试样水化产物的微观形貌。工作参数为 20kV 高真空，真空度 8伊10-5。2试验结果与分析2.1力学性能分析2.1.1碱矿渣胶凝材料的强度表 5 为不同碱当量时碱矿渣胶凝材料的强度。表 5不同碱当量时碱矿渣胶凝材料的强度由表 5 可见，当碱当量为 2%时，对矿渣的激发能力不足，随着碱当量的增加，溶液的碱度也逐渐提高至趋于饱和，溶液 pH 值不变。溶液的碱度决定了矿渣的解体速度和水化速度，碱度较低时，碱矿渣胶凝材料的解体速度和水化速度受到抑制，随着碱当量的增加，其 7 d 和 28 d 的抗压和抗折强度有了一定的提高。但是当碱当量超过 7%时，其抗压和抗折强度有所降低，这是由于碱的塑化作用会影响到碱激发效果，导致碱矿渣固化土水化产物的形成受到阻碍，从而影响后期强度的形成。因此，随着碱当量的逐渐增加，碱矿渣胶凝材料的抗压和抗折强度呈先提高后降低的趋势。综上所述，选择碱当量 7%作为固化剂掺量标准，掺入土壤中固化土体。2.1.2固化土的强度表 6 为不同龄期时碱矿渣固化土的抗压强度，并与水泥固化土进行对比。表 6不同龄期时固化土的抗压强度由表 6 可知，碱矿渣固化土在 7、14 d 龄期时，强度基本均低于水泥固化土。这主要是由于水泥水化过程中只要接触到水就能发生胶凝反应，产生强度，而碱矿渣则需要在 OH-激发下破坏 SiO 键和 AlO 键，其断裂后，玻璃体结构被破坏，产生的SiO44-发生聚合反应，此时SiO44-单体含量逐渐减少，高聚物含量增多，并最终形成 C-S-H 或者 C-A-H 凝胶，产生强度。随着龄期的延长，更多的矿渣逐渐参与反应，因此在 28 d龄期时强度得到了大幅提升，已经逐渐超过了水泥固化土。在碱矿渣掺量为 10%时，因为碱矿渣相对含量过低，间接地延缓了碱矿渣的水化反应；随着碱矿渣掺量逐渐增加，碱矿渣接触到越来越多的水玻璃，在碱的激发下，矿渣玻璃体内部的硅酸盐及铝酸盐结构被 OH-攻击破坏后迅速引起水化反应，因此碱矿渣固化土的抗压强度逐渐提高。2.2抗氯离子侵蚀性能分析表 7 为碱矿渣固化土在 5%NaCl 溶液中浸泡不同龄期时的抗压强度，并与水泥固化土进行对比。表 7固化土在 NaCl 溶液中浸泡后的抗压强度由表 7 可知，在 5%NaCl 溶液浸泡 14、28、60 d 后，随着碱矿渣掺量的增加，碱矿渣固化土的强度有所提高，但是水泥固化土的强度随龄期延长有所降低，且碱矿渣固化土随着碱矿渣掺量的增加，其强度提高幅度越来越大，而水泥固化土的强度随着水泥掺量的增加，其强度降低幅度有所趋缓。这主要是因为碱矿渣固化土在 28 d 龄期后矿渣仍然有部分发生了碱当量/%抗压强度/MPa抗折强度/MPa7 d7 d28 d213.728.41.22.9322.835.42.63.3437.246.74.25.8545.065.85.68.2650.070.78.010.6756.288.68.812.0852.081.97.610.728 d固化剂掺量/%碱矿渣固化土抗压强度/MPa水泥固化土抗压强度/MPa7 d14 d7 d14 d28 d100.822.574.641.453.444.36151.543.767.161.834.176.47202.835.139.622.415.188.3128 d固化剂掺量/%碱矿渣固化土抗压强度/MPa水泥固化土抗压强度/MPa14 d28 d14 d28 d60 d104.554.975.374.404.213.95157.277.798.276.065.545.152011.2611.9112.797.076.335.6060 d陆凤华，等：碱矿渣固化土性能试验研究128晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂由图 1 可知，碱矿渣固化土随碱矿渣掺量的增加，其阻抗的变化表现为：掺量 10%时的阻抗最小，掺量 15%时的阻抗最大，掺量 20%时的阻抗居中，可见，碱矿渣固化土的阻抗呈现先增大后减小的趋势。这主要是因为碱矿渣固化土的阻抗是由孔溶液的电阻 Rs和 C-S-H 凝胶中的 Skalny-Young 电容的容抗决定的。碱矿渣固化土的孔溶液的电阻 Rs随着 Na+含量的增加而减小，C-S-H 凝胶中的 Skalny-Young 电容的容抗随着 C-S-H 凝胶含量的增加而增加。随着碱矿渣掺量的增加，固化土体系内 Na+含量增加，孔溶液的电阻 Rs减小；碱矿渣水化产物含量（C-S-H 和 C-A-H 凝胶）增加，Skalny-Young电容的容抗也增大。两者相互作用下，导致碱矿渣固化土的阻抗随着掺量的增加呈现先增大后减小的趋势。而水泥固化土的阻抗随水泥掺量的增加而增大。这主要是由于随着水泥掺量的增加，水化反应加剧，水化产物不断增多，导致总孔隙率的减小效果更为明显，对阻抗的贡献更大。同时对比可得水泥固化土的阻抗谱图总是较碱矿渣固化土的右移，且阻抗相对较大，这也说明了在前期水化过程中水泥水化形成的产物相较于碱矿渣多，更易填充土壤的孔隙率，导致阻抗相对较大。2.5孔隙率分析表 9 为不同碱矿渣掺量下碱矿渣固化土在 28 d 龄期时的孔隙率，并与水泥固化土进行对比。水化反应，增强了土体密实性，提高了体系的强度。而水泥由于养护 28 d 后水泥的水化反应基本趋向完全，在长期浸泡受到化学侵蚀后其强度有了一些降低。可以看出，碱矿渣固化土较水泥固化土有更好的抗氯离子侵蚀性能。2.3抗硫酸根离子侵蚀性能分析表 8 为碱矿渣固化土在 5%Na2SO4溶液中浸泡不同龄期时的抗压强度，并与水泥固化土进行对比。表 8固化土在 Na2SO4溶液中浸泡后的抗压强度由表 8 可知，在 5%Na2SO4溶液浸泡下，碱矿渣固化土的各龄期抗压强度随碱矿渣掺量的增加逐渐提高，而此时水泥固化土的抗压强度随着龄期的延长而降低。这主要是由于水泥在水化过程中生成了 Ca（OH）2，在 SO42-的作用下，会生成二水石膏和水化硫铝酸钙（俗称钙矾石），这些水化产物会引起体积膨胀，使得水泥固化土内部产生很大的内应力，破坏了结构。随着水泥掺量的增加，强度降低越显著，其破坏效应越明显，并且 28 d 龄期后水泥的水化反应基本结束，综合来看，其强度受到了破坏。而碱矿渣能够降低体系内氢氧化钙的含量，减少膨胀性产物的生成，同时随着龄期的延长，碱矿渣在固化土壤的过程中进一步水化，加上 Na2SO4本身具有一定的碱激发作用，使得其强度进一步提高。由此可见，碱矿渣固化土在相同浓度硫酸盐侵蚀下的抗硫酸盐侵蚀性能要优于水泥固化土。2.4电化学阻抗图 1 为不同龄期时碱矿渣固化土和水泥固化土的电化学阻抗谱图。固化剂掺量/%碱矿渣固化土抗压强度/MPa水泥固化土抗压强度/MPa14 d28 d14 d28 d60 d104.985.285.623.883.553.22157.818.238.845.234.764.322011.3912.9314.135.965.374.8460 d图 1不同龄期时固化土的电化学阻抗谱图陆凤华，等：碱矿渣固化土性能试验研究129新型建筑材料圆园23援10表 9不同掺量下固化土 28 d 龄期时的孔隙率由表 9 可知，随着碱矿渣掺量增加，碱矿渣接触到越来越多的水玻璃，在碱的激活作用下，矿渣玻璃体内部的硅酸盐及铝酸盐结构被 OH-攻击破坏后迅速引起水化反应，形成水化产物，引起孔隙率逐渐降低。但是在 10%低掺量情况下，因为碱矿渣含量相对于土壤含量确实太低，相应的水玻璃含量也减少，碱矿渣掺量此时成为影响水化程度的主要因素，因此碱矿渣固化土孔隙率大于水泥固化土。当碱矿渣掺量达到15%、20%时，碱矿渣在 OH-激活下产生SiO44-发生聚合反应，此时SiO44-单体含量逐渐减少，高聚物含量增多，逐渐形成C-S-H 或者 C-A-H 凝胶，固化土逐渐密实，孔隙率减小。2.6XRD 分析图 2 为不同碱矿渣掺量碱矿渣固化土标准养护 28 d 龄期的 XRD 图谱，并与 20%掺量的水泥固化土进行对比。图 2固化土 28 d 龄期的 XRD 图谱由图 2 可知，在 25毅32毅范围内有一些隆起的小峰，推测是由于碱矿渣与 NaOH 发生激发反应，玻璃体的网络结构发生破坏，SiO 键和 AlO 键断裂，产生大量 Ca2+和SiO44-单体，这些SiO44-单体发生聚合反应，最终形成 C-S-H 或者C-A-H 凝胶所致。这些凝胶相的不断生成改善了土体的内部结构，增强土体的耐久性能，这与田亮等16-18研究结果一致。2.7SEM 分析图 3、图 4 为不同碱矿渣掺量碱矿渣固化土在 28 d 龄期的SEM 照片和能谱分析，并与 20%掺量水泥固化土进行对比。图 4固化土 28 d 龄期的能谱分析图 3固化土 28 d 龄期的 SEM 照片陆凤华，等：碱矿渣固化土性能试验研究项 目不同碱矿渣掺量固化土不同水泥掺量固化土10%15%10%15%20%45.7638.3733.4944.6940.3535.64孔隙率/%20%130晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂晕耘宰 月哉陨蕴阅陨晕郧 酝粤栽耘砸陨粤蕴杂由图 3 可知，碱矿渣的水化产物均匀地分布在土体周围，当掺量为 10%时，由于碱矿渣的含量较少，对土体的固化作用不是很显著，在生成的水化产物胶结土体时，仍看到一些较大的土壤颗粒存在，并且其孔隙相对较多。当掺量达到 15%和 20%时，水化产物颗粒分布更致密，孔隙数量减小，孔隙宽度降低，水化产物将土体颗粒胶结在一起，形成严密的网状结构。由图 4 可知，土壤中的元素比较复杂，除了含有大量的Al、Ca、Si、O 等元素外，还带有微量的 K、Mg 等元素。另外，相对于水泥固化土，在碱矿渣固化土中检测到了 Na 元素，这是由于后期引入的激发剂水玻璃所致。3结论（1）随着碱当量的增加，碱矿渣胶凝材料的抗压和抗折强度呈先提高后降低的趋势，碱当量为 7%时增强效果最佳。（2）碱矿渣固化土早期强度发展较慢，后期发展较快，会逐渐高于水泥固化土的强度；随着碱矿渣掺量的增加，碱矿渣固化土的抗压强度也逐渐提高。（3）随着碱矿渣掺量的增加以及龄期的延长，碱矿渣固化土的抗氯离子和硫酸根离子侵蚀性能也逐步提高，明显优于水泥固化土。（4）碱矿渣固化土的阻抗随着龄期的延长逐渐增大；随着碱矿渣掺量的逐渐增加，碱矿渣固化土的阻抗呈先增大后减小的趋势。（5）碱矿渣与土体可发生化学反应生成 C-S-H 和 C-A-H 等水化产物，对土体颗粒的胶结作用加强，使得碱矿渣固化土逐渐密实，孔隙率降低，耐久性逐渐提高。参考文献：1丁美荣.水泥行业碳排放现状分析与减排关键路径探讨J.中国水泥，2021（7）：46-49.2尚金瑞.围海造陆填土与地基处理技术及其应用研究D.青岛：中国海洋大学，2015.3熊长玲，姜波，张慈珩.简析围海造陆工程的施工工艺和方法J.港工技术，2018，55（2）：74-77.4苏群，徐渊博，张复实.国际以及国内土壤固化剂的研究现状和前景展望J.黑龙江工程学院学报，2005（3）：1-4.5王晓晖，张辉，周逸民.浅析土壤固化剂在道路中的应用J.江西建材，2022（4）：163-164，167.6胡芯城，张玉苹，王丹.无机土壤固化剂在软土路基中的应用与影响J.住宅与房地产，2021（12）：125-126.7申晓明，李战国，霍达.盐渍土固化剂的研究现状J.路基工程，2012（5）：1-4.8力乙鹏，李婷.土壤固化剂的固化机理与研究进展J.材料导报，2020，34（S2）：1273-1277，1298.9樊恒辉，高建恩，吴普特.土壤固化剂研究现状与展望J.西北农林科技大学学报（自然科学版），2006（2）：141-146，152.10黄好荣.粒化高炉矿渣粉开发利用研究J.技术与市场，2021，28（8）：54-55，58.11Prem P R，Verma M，Ambily PS.Sustainable cleaner productionof concrete with high volume copper slagJ.Journal of CleanerProduction，2018，193：43-58.12张金良，吴向东，符勇.钢渣矿渣基胶凝材料特性研究J.能源与环保，2019，41（6）：66-68.13Pan SY，Adhikari R，Chen YH，et al.Integrated and innovativesteel slag utilization for iron reclamation，green material pro原duction and CO2fixation via accelerated carbonationJ.Journalof Cleaner Production，2016，137：617-631.14何俊，王小琦，石小康，等.碱渣-矿渣固化淤泥的无侧限抗压强度与微观特征J.应用基础与工程科学学报，2021，29（2）：376-386.15Yi Yaolin，Liska M，Jin Fei，et al.Mechanism of reactive mag原nesia-ground granulated blast furnace slag（GGBS）soil stabi原lizationJ援Canadian Geotechnical Journal，2016，53（5）：773-782.16田亮，姚晓，董洁，等.矿渣碱激发胶凝材料固化盐渍土试验研究J.混凝土与水泥制品，2018（9）：98-101.17Cong P，Ouyang Z，Hou R，et al.Effects of application of micro原bial fertilizer on aggregation and aggregate-associated carbonin saline soilsJ.Soil&Tillage Research，2017，168：33-41.18Li M，Chai S X，Zhang H Y，et al.Feasibility of saline soil re原inforced with treated wheat straw and limeJ.Soils&Founda原tions，2012，52（2）：228-238.蒉陆凤华，等：碱矿渣固化土性能试验研究131