环境工程大气火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计-学位论文.doc

环境工程大气毕业设计_火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计 黄石理工学院 毕业设计（论文）环境工程大气毕业设计_火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计目 录前言3第一章 设计说明书41 设计目的42 设计课题 43 设计原始资料44 设计内容和深度要求4 5 提交的设计成果56 参考文献第二章 设计方案比较及相关选择161 烟气脱硫工艺比较、选取确定的工艺16 2 针对设计要求及吸收塔本身性能特点，选取吸收设备3 吸收剂的选取4 除尘器装置的比较及其选择第三章 设计计算书141 烟气量的计算142 粉尘和SO浓度的计算153 除尘系统的设计计算154 脱硫系统的设计计算185 烟囱的设计计算20 6 管道的设计计算22第四章 工程概算 25一 投资费用25二 运行管理费用27参考文献28心得体会 29 前言包围地球的空气称为大气。像鱼类生活在水中一样，我们人类生活在地球大气的底部，并且一刻也离不开大气。大气为地球生命的繁衍，人类的发展，提供了理想的环境。它的状态和变化，时时处处影响到人类的活动与生存。大气科学是研究大气圈层的一门科学。它研究大气的具体情况，包括组成大气的成分、这些成分的分布和变化、大气的结构、大气的基本性质和主导状态的运动规律.大气的运动变化是由大气中热能的交换所引起的，热能主要来源于太阳，热能交换使得大气的温度有升有降。空气的运动和气压系统的变化活动，使地球上海陆之间、南北之间、地面和高空之间的能量和物质不断交换，生成复杂的气象变化和气候变化。大气科学将从气压的变化、气压分布不均形成的气压场和气压系统、各层大气中空气运动的各种情况、风的现象和性质等方面，深入研究大气中各种环流系统、天气系统，以及基于流体力学、热力学研究大气运动的本质和现象。天气，从现象上来讲，绝大部分是大气中水分变化的结果。在太阳辐射、下垫面强迫作用和大气环流的共同作用下，形成的天气的长期综合情况称为气候。大气科学将研究气候的成因，不同区域的气候状况，气候变迁以及人类活动对气候的影响等问题。大气污染对大气物理状态的影响，主要是引起气候的异常变化。这种变化有时是很明显的，有时则以渐渐变化的形式发生，为一般人所难以觉察，但任其发展，后果有可能非常严重。大气是在不断变化着的，其自然的变化进程相当缓慢，而人类活动造成的变化祸在燃眉，已引起世界范围的殷切关注，世界各地都已动员了大量人力、物力，进行研究、防范、治理。控制大气污染，保护环境，已成为当代人类一项重要事业。据环保总局介绍，在未来相当长的时期内，我国以煤炭为主的能源格局不会改变，煤炭消耗量将将持续增长。我国发电装机容量中火电装机容量占74%以上，火电机组又以燃煤机组为主，是大气污染物的主要来源之一。中国环境科学研究院和清华大学等单位的研究结果表明，酸雨污染给我国造成的损失每年超过1100亿元。燃煤锅炉烟气是气体和烟尘的混合物，是城市大气污染的主要原因。烟气的成分很复杂，气体中包括SO2 、CO、CO2、氮氧化物以及碳氢化合物等。烟尘包括燃料的灰分、煤粒、油滴以及高温裂解产物等。因此烟气对环境的污染是多种毒物的复合污染本次毕业设计是对火电厂锅炉烟气脱硫系统进行初步设计。是为了进一步消化和巩固本课程所学内容，并使所学的知识系统化，培养运用所学理论知识进行净化系统设计的初步能力。通过设计，了解工程设计的内容，方法及步骤，培养学生确定大气污染控制系统的设计方案、进行设计计算、绘制工程图、使用技术资料、编写设计说明书的能力。补充：摘要与英文翻译1.设计任务书1.1设计课题火电厂燃煤锅炉烟气脱硫除尘系统初步设计。1.2设计原始资料（1）设计参数 设计燃煤量35t/h，空气过剩系数1.3。额定蒸发量为75t/h，煤的成分见表1-1。应用基低位发热量为20350kJ/kg。 表1-1 煤的组成成分CHONSAWV比例/%52.573.257.891.010.8326.817.6424.74（2）烟气性质最大烟气量180000m3/h，排烟温度150，灰飞率80%，烟气最大含尘量15g/m3，烟气露点温度100，烟气压力约3000Pa。（3）烟尘性质灰尘的成分、粒径分布见表1-2和表1-3。 表1-2 灰尘成分 单位：%SiO2Al2O3Fe2O3MgOCaOK2ONa2OP2O5TiO2SO349.7141.272.920.593.350.180.080.241.120.54表1-3 粉尘粒径分布灰尘粒度/m55101020203030474760607474分布/%6.413.922.915.316.46.45.313.4（4）气象条件年平均大气压101.27kPa，最低温度平均值1.9，最高温度平均值36.3，冬季室外风速平均值2.4m/s，夏季室外风速平均值1.8m/s，海拔高度6.6m。（5）排放标准要求满足GB13223-2003火电厂大气污染物排放标准第3时段排放标准，烟尘排放浓度15104002010096163151000.05309999969.53.8袋式除尘器0.13109999996.84.2湿式自激式洗涤器0.0510010040080100010093402.72.1高压喷雾洗涤器1040010096752.61.52.1.2.3 除尘器的方案的确定 在本设计中采用静电除尘器，它运行维护方便，造价和运行费用都较低，并且烟气中的水蒸汽对电除尘器运行是有利的；而且增湿可以降低粉尘比电阻，提高除尘效率，在正常情况下水蒸汽不会引起极板的腐蚀。因而，选择静电除尘器作为除尘设备2.2 脱硫工艺的选择与确定2.2.1 常见脱硫工艺当前应用的烟气脱硫方法大致有三类：干法脱硫、半干法脱硫和湿法脱硫。三种脱硫技术综合对比如下表：干法半干法湿法环境性能一般一般好工艺流程简易情况简单较简单吸收剂制备要求较高，流程较复杂工艺技术指标脱硫率可达90%以上，并可除一部分氮脱硫率80%，钙硫比1.5，利用率50%脱硫率95%，钙硫比1.1，利用率90%吸收剂获得一般较易容易脱硫副产品副产品为硫氨和硝氨混合物，含氮量20%以上，可用做氮肥或复合肥料脱硫渣为烟尘、CaSO、CaSO、Ca(OH)的混合物，目前尚不能利用脱硫渣为CaSO及少量烟尘，可综合利用或送堆渣场堆放技术成熟度国内已工业示范商业化商业化对锅炉、除尘器及的影响脱硫工艺在除尘器之前，对除尘器的运行有较大的影响脱硫工艺在除尘器之前，对除尘器的运行有较大的影响脱硫工艺在除尘器后面，对锅炉燃烧和除尘系统基本没有影响FGD占电厂总投资的比例1015%812%1319%脱硫成本（元/吨）14001600900120010001400占地面积小中大根据上表对比可知，湿法烟气脱硫不断技术成熟，运行可靠性高，而且成本也不高，并且不影响除尘系统的运行；另外根据电厂相关产业政策，本设计决定选用目前应用最广泛湿法烟气脱技术。2.2.2 工艺比较2.2.3 方案确定在湿法烟气脱硫技术中，常用的方法有石灰石/石灰法脱硫、循环流化床脱硫等石灰石/石灰湿法脱硫此技术的优点为技术成熟，是世界上最成熟的脱硫技术之一，已广泛应用于世界各地；钙硫摩尔比较低，一般在1.051.10；脱硫效率高，一般可达95%以上；脱硫剂利用率高，一般大于90%；烟气处理量大，特别适合大机组；煤种适应性强，低、中、高硫煤均可，对高硫煤优势突出；脱硫产物石膏可作为建筑等材料。此技术的缺点为投资费用高；运行费用较高；占地面积大；电耗较高，；脱硫塔内构件易发生腐蚀；塔底部的持液槽易结垢、堵塞及腐蚀；耗水量相对较大；排出废水需要处理；对石灰石/石灰颗粒的粒径要求比较严格；净化后的烟气会对尾部烟道及烟囱产生腐蚀；脱硫成本相对较高；系统管理操作复杂。石灰石/石灰湿法是当今世界最成熟、使用最为广泛的烟气脱硫技术。除尘后的锅炉烟气经增压风机增压，通过气气热交换器交换热量降温后从底部进入脱硫塔，与石灰石浆液发生反应，除去烟气中的SO2。净化后的烟气经除雾器除去烟气中携带的液滴，通过气气热交换器升温后从烟囱排出。反应生成物CaSO3进入脱硫塔底部的浆液池，被通过增氧风机鼓入的空气强制氧化，生成CaSO4，继而生成石膏。为了使生成的石膏不断排出，新鲜的石灰石/石灰浆液需连续补充，才能得到纯度较高的石膏。 烟气循环流化床脱硫技术 锅炉排出的未经除尘或经除尘后的烟气从脱硫塔底部进入，脱硫塔下部为一文丘利管，烟气在喉部得到加速，在渐扩段与加入的消石灰粉和喷入的雾化水剧烈混合，Ca(OH)2和烟气中的SO2、SO、HCl和HF等发生化学反应，生成CaSO3、CaSO4、CaCl2、CaF2等。同时烟气中有CO2存在，还会消耗一部分Ca(OH)2生成CaCO3。净化后的烟气在脱硫塔出口烟尘质量浓度高达1000 g/m3，进入除尘器前先经过一个百叶窗式分离器，该百叶窗式分离器的除尘效率为50%左右。经静电除尘后的烟气温度在7075 ，不必再热，可直接从烟囱排出。从百叶窗分离器及静电除尘器下部捕集的干灰，一部分送回循环脱硫塔的再循环灰入口，另一部分送至灰库。 此技术优点初投资较低；运行费用较低；钙硫摩尔比较小（1.21.5）；脱硫效率高，可达90%以上；系统电耗小；占地面积较少；适于各种含硫煤种；工艺成熟，流程简单，系统设备少，不需专职人员进行操作和维护；系统可靠性高；能同时有效脱除氯化物和氟化物等有害气体；此技术缺点对石灰品质和颗粒粒径要求高；脱硫系统对除尘器除尘效率有一定影响；生成的CaSO3比CaSO4多，CaSO3需经处理才可成为CaSO4，副产品不能利用。 2.3 吸收装置选择2.3.1吸收塔的选择原则：脱硫吸收塔的选择原则, 主要是看其液气接触条件、设备阻力以及吸收液循 环量2.3.2常用的吸收塔设备类型及特点吸收设备的类型装置示意图工作过程工艺特点喷淋吸收塔石灰石浆液通过雾化喷嘴形成雾滴，均匀地喷淋于塔中；进入吸收塔的烟气与自由移动的液滴紧密接触(一般是以逆流方式布置，且不设气流限制装置)；净化后的烟气所携带的液态雾滴由除雾器捕获。喷淋塔优点是塔内构件少，故结垢可能性小，压力损失也小。逆流运行有利于烟气与吸收液充分接触，但阻力损失比顺流大填料塔填料塔操作时，液体自塔上部进入，通过液体分布器均匀喷洒于塔截面上。在填料层内，液体沿填料表面自动分散呈膜状流下。气体自塔下部进入，通过填料缝隙自由空间，从塔上部排出。与板式塔相比，填料塔的基本特点是结构简单、压降低、填料可用耐腐蚀材料制造。板式塔板式塔正常工作时，液体在重力作用下自上而下横向通过各层塔板后由塔底排出；气体在压差推动下，经均布在塔板上的开孔由下而上穿过各层塔板后由塔顶排出。板式塔的空塔速度较高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，操作弹性大，且造价低，检修、清洗方便文丘里洗涤器气体进入扩散管后，流速增大。洗涤液通过喉管的喷嘴进入，液滴被高速气流雾化和加速，由于液滴与粒子之间惯性碰撞，使微细尘粒被捕集。在扩散管中使尘粒凝聚，形成直径较大的含尘液滴而随水排出。是一种高效湿式洗涤器，常用于高温烟气降温和除尘。由于高速气流要加速和雾化液滴，因此压降较大，一般为3000-9000Pa，甚至更高。喷射鼓泡吸收塔烟气通过喷射器直接喷散到洗涤液中，经处理后的烟气经过升气管进入上层的混气室，然后经除雾器后由烟囱排出。取消了复杂的浆液再循环系统，简化了工艺过程，也降低了能耗，因而使基建投资和运行费用都有所减少。该工艺另一个重要特点是低pH低（3.5-4.5），而一般的FGD工艺pH为5-72.3.3脱硫吸收设备的性能比较 脱硫吸收器对比表 吸收器 类型持液量逆流接触防堵性能操作弹性设备阻力除尘性能喷淋塔 低 是 中 较好 低 差填料塔 高 是 差 较好 中 中凿球塔 中 是 好 中 中 较好筛板塔 中 是 中 中 中 较好旋流板塔 高 是 好 好 低 好2.3.4 脱硫吸收设备的比较及选择 由以上对比，可知：物料系统易起泡沫；高粘性物料；具有腐蚀性的介质宜用填料塔；有悬浮固体和残渣的物料，或易结垢的物料，宜用板式塔中大孔径筛板塔、十字架型浮阀和泡罩塔等；对于处理过程中有热量放出或须加入热量的系统；当初李系统的液气比L/G小时，宜采用板式塔。 最终选择填料塔，作为脱硫吸收设备2.4 吸收剂的选取2.4.1湿法脱硫吸收剂的选择原则吸收能力好，选择性能好挥发性低，无毒，不易燃烧，化学稳定性好，凝固点低，不发泡，易再生，粘度小，比热小不腐蚀或腐蚀小，以减少设备投资或维护费用来源丰富，容易得到，价格便宜便于处理和操作，不易产生二次污染2.4.2 常见吸收剂经过长期的生产实践，目前选用作为铁水脱硫剂的主要是Ca、Mg、Na等元素的单质或化合物，常用的脱硫剂主要有：Ca系：电石粉（CaC2）、石灰（CaO）、石灰石（CaCO3）等Mg系：金属Mg粉Na系：苏打（Na2CO3）2.4.3 常见的吸收剂性能比较2.4.3.1 CaC2脱硫有如下特点：1)在高碳系铁水中，CaC2分解出的Ca离子与铁水中的硫有极强的亲和力。因此CaC2有很强的脱硫能力，在一定的铁水条件下，用CaC2脱硫，脱硫反应的平衡常数可达6.9105，反应达到平衡时，铁水中硫含量可达4.910-7。2)用CaC2脱硫，其脱硫反应是放热反应，有利于减少铁水的温降。2.4.3.2 脱硫有如下特点：1)在高C和一定含硅量的铁水中，有较强的脱硫能力，在1350时，用脱硫，反应达平衡时，铁水中硫含量可达，比的脱硫能力要弱得多。2)脱硫渣为固体渣，扒渣方便，对铁水缶、混铁车侵蚀较小，但用量较大，故形成的渣量也大，铁损也较高，铁水温降也较大。3)石灰粉资源广、价格低、易加工，使用安全。2.4.3.3镁粉脱硫有如下特点：1)Mg有很强的铁水脱硫能力，13500C时，用Mg粉脱硫，反应的平衡常数为3.17105，反应达到平衡时，铁水中含硫量可达l.610-7，大大高于Ca0的脱硫能力。2)Mg的沸点为ll070C，Mg加入铁水后，变成Mg蒸气，形成气泡，使Mg的脱硫反应在气液相界面上进行，另外由于金属Mg变成Mg蒸气使得反应区附近的流体搅拌良好，大大增强Mg的脱硫效果。3)Mg在铁水中有一定的溶解度，铁水经过Mg饱和后能防止回硫，这部份饱和的Mg在铁水处理后的运送过程中仍能起到脱硫作用。2.4.4 吸收剂的确定由实践证明石灰是烟气脱硫较为理想的吸收剂，而且工业上常常选取石灰或石灰石做为吸收SO2的吸收剂。故此次设计选用石灰石（石灰）做为吸收剂2.5 石灰石/石灰法的吸收机理石灰石的溶解过程： 吸收过程： 反应产物的氧化：结晶生成石膏：2.6 填料塔填料的选择确定设计填料塔的填料类型选用505045规格，陶瓷拉西环填料（乱堆）；填料参数=50，3. 设计计算书3.1.烟气量的计算以1Kg煤燃烧为基础，则 （以质量计）重量/g摩尔数/mol需氧量/molC52.57525.7 43.81 43.81H3.25 32.5 16.25 8.125 O7.89 78.9 2.47 - 2.47S0.838.30.26 0.26N1.01 10.1 5.05 水分（W）7.64 76.44.24 挥发分(V)24.74 247.4 / /灰分（A）26.81 268.1 / / 假定干空气中氮氧的摩尔比（体积比）为3.78，则1kg样煤完全燃烧所需的理论空气量为49.725（3.78+1）=237.6855 mol/Kg煤实际空气量为：237.68551.3=308.99mol/Kg煤理论情况下烟气的组成（单位：mol）COHOSON 43.81 4.24+8.125=12.365 0.26 5.05+49.7253.78=193.21 理论烟气量为:43.81+12.365+0.26+193.21=249.645mol/Kg煤 实际烟气量为：249.645+237.6855（1.3-1）=320.9506mol/Kg煤所以燃烧1Kg煤，产生烟气体积为：320.9506=7.189 m/ Kg由PV=nRT知,在烟气温度为150时，实际烟气体积为：V =(150+273.130)/273.137.189=11.14m/ Kg， 由于锅炉耗煤量为35t/h;所以标准状况下的烟气流量为7.18935000=251615m3/h=69.89 m3/s 实际情况下的烟气流量为11.1435000=389900m3/h;3.2 烟尘和SO浓度的计算在标准状况下，由于飞灰率为80%，则烟尘浓度为：= 29834mg/m；SO浓度为：=2314.65 mg/m在烟气温度为150时，由于飞灰率为80%，则烟尘浓度为：= 19253.1mg/m33.3 除尘系统的设计计算3.3.1.除尘效率概算粉尘经除尘器后进入脱硫系统，由于脱硫系统还有50%的除尘率，故除尘器的除尘效率可由下式计算：C（1-）（1-50%）50 即29834（1-）（1-50%）50 得99.66%设计除尘效率为99.7%,则除尘器出口粉尘浓度：29834(1-99.7%)=89.5mg/m烟囱出口处粉尘浓度为：89.5(1-50%)=44.75mg/m3.3.2静电除尘器的设计计算3.3.2.1确定主要部件的结构型式静电除尘器的主要部件是电晕极线和收尘极板。本设计中电晕线采用芒刺线， 集尘板采用管式极板， 3.3.2.2确定电场风速本设计中,选用静电除尘器净化锅炉飞灰, 采用经验法取电场风速为1.15m/s。3.3.2.3确定粉尘的驱进速度本设计中的粉尘为锅炉灰尘，采用经验法取有效驱进速度为0.12m/s。3.3.2.4计算电场断面积电场断面积是指静电除尘器内垂直于气流方向的有效断面积。计算式如下：式中：F电除尘器电场的有效断面积，m; Q通过电除尘器的烟气量，;此处为251615m3/h;合69.89 V烟气通过电场的风速，m/s所以F=69.89/1.15=60.77m 取电场的有效断面积为61 m对管式静电除尘器而言，其电场断面为圆形，其中高略大于宽 （一般高宽比为11.3），确定高、宽中的一个值即可确定电场的高（H）及宽（B）。根据上面计算确定电场的高为9m，宽为7m。3.3.2.5计算集尘极板总面积由多依奇公式可知，当已知烟气处理量Q、有效驱进速度和设计所要求的除尘效率，便可确定所需的收尘极板面积A，本设计中取e=0.12 m/s A= =3378取收尘极板面积为3380m。应考虑各种参数的准确性和电除尘器结构等方面的影响，应将极板面积适当增加一定的余量，一般按5考虑。则A=A（1+5）=35493.3.2.6比集尘面积 =50.78m23.3.2.7电场数n的确定先计算收尘极与放电极的间距和排数收尘极的排数可以根据电场断面宽度和收尘极的间距确定： 式中：n收尘极排数； B电场断面宽度，根据前面计算为7m； 收尘极板间距(2b)，根据经验多取2b=400mm.所以 收尘级的排数 n=7/0.4+1=17.5,取18则放电极的排数为n-1=17排. 通道数（每两个集尘极之间为一个通道）n-1=17个再算电除尘器的电场总长度L为： L=3549/（2179）=11.60m，取电场总长度为12m. 于是电场个数为n=L/l=12/4=3(单一电场长度通常选取l=34m）3.3.2.8电场高度h=5.5 m2,圆整后取h=6 m 3.3.2.9同极距（2s）的确定本设计宽间距电除尘器，加宽极间距可以提高两极的工作电压，粉尘的驱进速度也相应提高且电除尘器内电极的安装和维修方便，在处理相同烟气量和达到相同集尘效率条件下，所需的集尘面积也少。故，本次设计采用400的同极距。3.3.2.10电场断面F=61.56 m2实际风速=1.14m/s3.3.2.11选型结果如下表所示选型结果序号名称单 位数量序号名称单位数量 1型号CDPK20/2 7除尘效率99.7% 2 数量 个1 8有效驱进速度12 3处理烟气量251615 9集尘极面积3549 4烟气温度150 10比集尘面积50.78 5电场风速1.14 11电场数个 3 6截面积61.56 12电场长度123.3.2.12每个电场的有效长度=5.48m根据所选阳极板看,板宽为480 ，则电场长度方向需要的阳极板数为：=11.41 圆整后取n=12故需要的板的块数为12块，则电场的有效长度为：L=48012=5760mm 3.3.2.13 灰斗的设计计算采用四棱台状（角锥形）灰斗,斗壁倾角为60,灰斗出料口的尺寸由排灰量大小确定,排灰量由式 G=3QC/n 计算: 式中,系数3是考虑排灰能力增大倍数, n是沿宽度方向上的灰斗数。 所以G=1.04Kg/s=3.7t/h角锥形灰斗排灰量灰斗下口宽B/mm300300350350400400500500排灰量/t203550100根据上表可以确定灰斗的下口宽为300mm300mm,灰斗的高度为:式中：B静电除尘器内壁宽，mm B灰斗下口宽度，mm所以=2771.2mm 设计灰斗高度为2772mm。3.4.脱硫系统的设计计算3.4.1 脱硫效率概算 由SO初始浓度（C=2314.65 mg/m）和排放要求(400 mg/m)计算脱硫效率为：1- C / C=1-400/2314.65=82.72% 设计脱硫效率为83%,则SO出塔浓度为2314.65(1-83%)=393.49 mg/ m33.4.2吸收剂用量的计算 SO的吸收量为（2314.65 -393.49）mg/ m3251615 m3/h=483392.7103mg/h=483.4Kg/hSO与吸收剂（CaCO）发生的化学反应如下：SO+ CaCO+2HO CaSO2HO+ CO则CaCO用量为483.4Kg/h=755.31Kg/h石灰石颗粒（含量为93%）经球磨机磨成粉末后，制成石灰石浆液（质量分数为20%）。则整个过程中石灰石颗粒用量为755.31/93%=812.16Kg/h； 溶质水的用量为755.31=3021.24 Kg/h；设计石灰石供给量为815Kg/h；水的供给量为3024 Kg/h。3.5 填料塔的设计计算3.5.1确定吸收剂的用量CG1=-3 =0.036 mol/m3CG2=-3=0.00625mol/m3Lsmin CB2=251615(0.036-0.00625)=7485.5mol/h又知石灰石中不是百分之百都还有，还还有一部份杂质，本设计选用含有约83的石灰石，则理论需要量为：7485.5MCaCO383=621.3kg/h实际用量一般为理论用量的（1.83）倍，为减少结垢，在循环槽内加入己二酸，加入量为2kg/t(石灰石)，则实际石灰石的用量为1118.3 kg/h1863.9kg/h；加入己二酸的量为：1.73kg/h2.89kg/h3.5.2填料塔塔径计算填料塔的塔径可按下式计算： 式中 Q处理烟起量，一般由吸收任务给定，； 混合气体的空塔气速，即按空塔截面积计算的混合气体线速度，m/s，其中填料塔的空塔气速一般为0.31.5m/s，针对本设计选用3.5m/s作为需要设计的填料塔中的空塔气速。将已知条件代入（27）式中，可得该填料塔塔径：,实际工程中取4.8米3.5.3确定填料塔的吸收系数 吸收液 排气yG2 吸收塔yG1=0.8110-3=0.08%PG1=0.08101325=81.7payG2=0.0062522.410-3=0.014 yG1混合气PG2=0.014101325=14.18pa石灰石吸收SO2的气速宜在1.62.5m/s范围，液气比在0.88.2l/m3当气速为2.5m/s，液气比为1.42l/m3时，传质阻力受气膜控制3.5.3填料塔的横截面的面积=17.3m23.5.4任一截面上的气体质量流率GG=649.3Kmol/(m)3.5.5填料层的高度H：=8.8m圆整后，填料层高度取H=9m3.6.烟囱的设计计算3.6.1烟囱内径的计算为了利于烟气抬升,烟气出口流速不宜过低,一般宜在2030m/s。本设计中取烟气出口流速=20 m/s。则烟囱出口内径=2.11m取烟囱出口内径为2.11m，反算=20.10m/s3.6.2烟气抬升高度的计算由当地大气条件为中性D类，可采用霍兰德公式计算烟气抬升高度： = 式中：烟囱出口处平均风速，此处近似取年平均风速2.2m/s； 烟囱出口处烟气温度，此处取433K(160)； 环境大气温度,此处取年平均气温288.6。所以 =6.85m3.6.3 烟囱