XXX标准厂房脚手架搭设施工方案.doc

广丰木雕城红木家具产业基地

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落地式外脚手架专项
施工方案

编 制：
审 批：
审 核：
江西靓建建设工程有限公司
年 月 日  

施工组织设计（方案）报审表
工程名称：广丰木雕城红木家具产业基地7、8#楼
致：江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司
我方已根据施工合同的有关规定完成了红木家具产业厂房工程脚手架搭拆施工方案的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。
附：1、脚手架施工方案

施工单位（章）　　　　 　　　　　
编 制 人：
项目经理：
日 期 　　　　　　 　　

监理单位审核意见：

监理单位（章）
专业监理工程师：
总监理工程师：　　　　　　 　　
日 期 　　　　　　 　　

业主单位审核意见：

业主单位（章）　　　　　　　　　　　
现场代表：
技术负责人：　　　　　　　　　　
日 期 　　　　　　　　　　

目 录
一、工程概况 3
二、施工组织与部署 3
三、施工工艺流程 4
四、材料准备 4
五、地基与基础 6
六、脚手架尺寸 6
七、纵向、横向水来杆 7
八、剪刀撑、安全网 9
九、避雷装置 10
十、脚手架搭设质量和安全要求 10
十一、脚手架拆除方案 12
钢管落地架计算书 13
一、参数信息 13
二、小横杆的计算 15
三、大横杆的计算 16
四、构件抗滑力的计算 18
五、脚手架立杆承载力的计算 18
六、立杆的稳定性计算 19
七、最大搭设高度的计算 20
八、连墙件的稳定性计算 21
九、立杆的地基承载力计算 22
十、脚手架配件数量匡算 23

一、工程概况
工程名称：广丰木雕城红木家具产业基地
建设单位：江西华恒投资发展有限公司
设计单位: 浙江华越建筑设计有限公司
监理单位：江西省鑫鼎建设咨询监理有限公司
施工单位：江西靓建建设工程有限公司
工程地点：上饶市广丰洋口
地上建筑面积 8285.9㎡，地上占地面积2055.9㎡，框架结构4层；一层层高6米，二层层高5.4米，三、四层层高4.8米；钢筋砼框架柱与框架梁、板分开浇筑。根据所提供的结构平面图纸分析，楼外形结构比较复杂，转角，折线变化不较大，因此考虑外架子采用采用双排全封闭落地钢管脚手架，绿网围护；楼层内部脚手架采用钢管扣件满堂脚手架。本设计仅对悬挑脚手架施工作一定的阐述。
二、施工组织与部署
1、质量目标：保证本工程一次交验达到合格标准。
2、进度、成本目标：争取在2015年8月31日按进度计划，主体结构封顶时完成。为便于门窗安装及时插入施工，本工程在主体砼结构完成后，及时插入门窗安装施工。合理组织各工种穿插流水作业，按工序流水施工，使工程总成本降至最低。
3、安全目标：完善安全措施，提高安全意识，杜绝死亡、重伤事故的发生，一般轻伤不超过3‰。
4、文明施工目标: 认真贯彻实施国家建设部《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）要求和国家有关卫生的标准、规范,划分职责，严格总平面管理及进出场安全保卫工作，成为区安全文明达标工地，确保文明施工目标的实现。
5、职业健康安全目标：确保环境、职业健康安全管理达标。确保安全生产。
三、施工工艺流程
本工程采用扣件式钢管脚手架，脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.744米,立杆采用单立管，外排立杆及配件均采用黄油漆涂刷。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60。
施工工艺流程：放线→摆放扫地杆→逐根竖立杆放垫木→随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆或大横杆与竖杆扣紧→安第一步大横杆→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→架设临时斜横杆→安第三步大小横杆→安立杆连接件→架设剪刀撑、铺脚手板张挂安全网→验收使用。
四、材料准备
1、脚手架钢管采用Φ48mm，壁厚3.5mm；横向水平杆最大长度1500mm，其它杆最大长度6000mm，且每根钢管最大质量不应大于25kg。
2、钢管尺寸和表面质量应符合下列规定
a、新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管允许偏差见下表：

序号
项 目
允许偏差
检查工具
1
焊接钢管尺寸（mm）外径48 壁厚 3.5
0.5
游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.7
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度（mm）
≤0.50
游标卡尺
4
各种杆件的端部弯曲L≤1：0.0 5m
≤5
钢圈尺
5
立杆弯曲 3m<l≤4m
4m<l≤6.5m
≤12
≤20
6
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
b、钢管上禁止打眼。
3、扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达6.5N。M时,不得发生破坏。
4、脚手板
脚手板采用由木板，每块质量不宜大于30kg。
主要材料计划如下表：
名称
数量
规格
长钢管
1.5米小横杆
15736.12m
1769根
φ48×3.5
φ48×3.5
脚手板
396m2
厚5cm、宽20cm～30cm
密目安全网
11650㎡
1.8m×6.0m
水平安全网
1500㎡

直角扣件
16591个

旋转扣件
787个

对接扣件
2623个

机具配备
名称
数量
备注
架子扳手
10把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
2把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链
1个
调整架子水平弯曲度
五、现场准备
按进度要求及平面布置，需架子工10人，根据项目部编制的施工进度计划和流水施工要求进行全面搭设。工人进场后主管工长及安全部门及时对其进行详细的安全技术书面交底及安全教育。
六、地基与基础
1、脚手架地基与基础的施工，根据脚手架搭设高度，原土或回填土必须事先进行夯实（地基能承受0.8kg/c㎡的压力）后用C20砼浇筑，厚度大于10cm，2m平面沿杆基础周边位置，基础能承受上部结构荷载。
2、脚手架底面标高高于自然地坪10cm。
3、立杆基础外侧设置截面20cm×20cm的排水沟。
七、脚手架设计尺寸
1、脚手架底步距为2m，其余每步为1.8m。
2、立杆纵距为1.5m，横距为1.2m。
3、踢脚杆、防护杆从第二步起设置分别为0.3m和1.2 m共2处，顶排防护栏不少于二道，高度分别为0.9m、1.3m。
4、剪刀撑设置间距为9m（6跨）一排剪刀撑。
5、连墙杆件设置为竖向每层、水平向为四跨。
八、纵向、横向水平杆、脚手板、防护栏杆、踢脚杆
1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平接头设置相互错开不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
2、纵向搭接长度不小于1米，并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
3、纵向水平杆的各节点处采用直角扣件固定在立杆上。
4、横向水平杆的各个节点处采用直角扣件扣接且严禁拆除。
5、脚手板平行于墙面铺设，满铺到位，不留空位。四角用18#铁丝双股并联绑扎，固定在横向水平杆上，要求绑扎牢固，交接处平整，无空头板。

6、脚手板底层满铺，中间每隔三层，操作层的上下层顶层都必须满铺。脚手板外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏和30cm高处的踢脚杆。
7、立杆：每根立杆垂直稳放在垫板上，脚手架里立杆距离墙体净距为20cm，大于20cm处的须铺满站人脚手板，并设置平稳牢固。立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。对接、搭接均须符合下列规定，立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3，搭接长度不应小于1m，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
8、连墙件：连墙件数量的设置，竖向间距为每层，横向间距为4跨，①宜设置在框架梁柱节点处，　②应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，③采用梅花形布置，用Φ48×3.5钢管预埋在钢筋砼中与建筑物可靠连接，钢管与钢管扣件连接的附墙连接方式。
9、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座不大于200处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。
九、剪刀撑、安全网
１、每道剪刀撑跨越立杆的根数６根（小于９m）。
２、与地面的倾角宜在４５０～６００之间。
３、应在外侧立面整个长度和高差上连续设置剪刀撑。
４、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于１m：两根撑杆须交错布置，同立杆的交错相同。
５、剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于１５０mm。
６、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中
间宜每隔６跨设置一道。

７、脚手架外侧用合格的密目式安全网封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，应用１８＃铅丝扎牢并封闭严密。
十、避雷装置
１、脚手架顶部高于２m，四角设置（长度大于３５m，中间设几根）避雷针。
２、用１６mm２黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶，导线绑扎。
３、接地装置的接地线应采用三根导体，在不同点与接地体作连接，垂直接地体应采用５×５０角钢、Φ４８钢管或Φ２２圆钢，长度２.2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于４Ω。
十一、脚手架搭设质量和安全要求
脚手架的搭设应将质量要求和安全要求有机地统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用。
（一）、搭设前的准备工作
１、 搭设前，单位工程负责人按脚手架搭拆方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。
２、 熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，按照<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（ＪＧＪ１３０－２００１）中构造要求，决定脚手架步距，具体实施搭设步骤。
３、 材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。
４、 搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准<<地基与基础工程施工及验收规范>>（ＪＢＪ２０２）做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。
５、 架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。
（二）搭设过程中的质量和安全要求
１、扣件式双排钢管脚手架搭设一般顺序是：里立杆→外立杆→小横杆→大横杆→扫地杆→脚手板→防护栏杆和踢脚杆→连墙杆→安全网。
２、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中的稳定性。
３、脚手架搭设中累计误差不得超过允许偏差，每搭完一步脚手架后，按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。
４、竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。
５、当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪雨、雪天气时，应停止脚手搭设作业。雨、雪后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。
６、非操作层脚手架上严禁堆放材料，且必须保持清洁，操作层脚手架上材料堆放不能集中，不能超高，堆放要稳固，每平方米的堆放不得超过３００kg，工作完成后及时清除干净。
７、脚手架搭设后组织分段验收（一般不超过３步架），办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容，验收人员履行验收签字手续。验收不合格，应在整改完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。
十二、拆除方案
１、外架拆除前由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。
２、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。
３、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不准单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。
４、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。
５、拆除顺序为：安全网→踢脚杆→防护栏杆→剪刀撑→脚手板→搁栅杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。
６、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。
７、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。
８、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。

钢管落地脚手架计算书

一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 25.744 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.20m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处重庆，基本风压0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹串片脚手板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:4；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):100.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.656×1.22/8 = 0.298 kN·m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =58.68 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =58.68 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.213×12004/(384×2.06×105×121900)=1.305 mm；
小横杆的最大挠度 1.305 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.2=0.046 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.2×1.5/3=0.21 kN；
活荷载标准值: Q= 2×1.2×1.5/3=1.2 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.046+1.2×0.21+1.4×1.2)/2=0.994 kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.994×1.5= 0.398 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.398=0.405 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.405×106/5080=79.698 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 79.698 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.046+0.21+1.2）/2=0.728kN
ν= 1.883×0.728×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.843 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+1.843=1.895 mm；
大横杆的最大挠度 1.895 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.2×2/2=0.046 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.2×1.5/2=0.315 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.2×1.5 /2 = 1.8 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.046+0.058+0.315)+1.4×1.8=3.022 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.20×2/2)×0.038/1.80]×24.60 = 3.700kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×4×1.5×(1.2+0.2)/2 = 1.47 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m
NG3 = 0×4×1.5/2 = 0 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×24.6 = 0.184 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.354 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1.2×1.5×2/2 = 3.6 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.354+ 0.85×1.4×3.6= 10.709 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.354+1.4×3.6=11.465kN；
六、立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.35 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.35×0.74×0.214 = 0.039 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.039×1.5×1.82/10 = 0.022 kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.709 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.465kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.53 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；
长细比: L0/i = 201 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.179
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 10709.208/(0.179×489)+22438.551/5080 = 126.765 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 126.765 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 11465.208/(0.179×489)=130.985 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 130.985 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.654 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.022 /(1.4 × 0.85) = 0.019 kN·m；
Hs =( 0.179×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.654+0.85×1.4×(3.6+0.179×4.89×100×0.019/5.08)))/(1.2×0.125)=75.373 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0.001Hs)
[H] = 75.373 /(1+0.001×75.373)=70.09 m；
[H]= 70.09 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为24.6m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.35 = 0.048 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.094 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.89×10-4×205×103 = 96.837 kN；
Nl = 6.094 < Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.094小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 100 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.546 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.709 kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=53.546kPa ≤ fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！
十、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，
因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
L = 1.1·H·(n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h)+ [(H/h)-1]取整·[c/la]取整·(m+2)·lb
N1 = 1.1·(H/2h + 1)·n + 1.1·((H/h)-1)·m
N2 = 2.2·(H/h + 1)·n·2·(1+Hs/H) + (c/la+1)·(m+2)·K·2.2
N3 = L/li
N4 = 0.3·L/li
S = 1.1·(n-2)·la·lb
L -- 长杆总长度(m)； N1 -- 小横杆数(根)；
N2 -- 直角扣件数(个)； N3 -- 对接扣件数(个)；
N4 -- 旋转扣件数(个)； S -- 脚手板面积(m2)；
n -- 立杆总数(根) n=202； H -- 搭设高度(m) H=24.6；
h -- 步距(m) h=1.8； la -- 立杆纵距(m) la=1.5；
li -- 长杆平均长度； m -- 大/小横杆搭设根数；
K -- 脚手板铺设层数； c -- 脚手架搭设总长度；
lb -- 立杆横距(m) lb=1.2； Hs -- 双立杆计算高度；
长杆总长度(m) L =1.1 ×24.60 ×(202×(1+0.00/24.60) + 1.50 ×202/1.80 - 2 ×1.50/1.80)+(24.60/1.80-1) ×(150.00/ 1.50)×(2+2) ×1.20=15736.12；
小横杆数(根) N1 =1.1 ×(24.60 /1.80 ×1/2 + 1) ×202 + 1.1×(24.60/1.80-1) ×2 = 1769；
直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(24.60 / 1.80 + 1) ×202×2×(1+0.00/24.60) + (150.00/1.50+1) ×(2+2) ×4 ×2.2 = 16591；
对接扣件数(个) N3 =15736.12 / 6.00 = 2623；
旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×15736.12 / 6.00 = 787；
脚手板面积(m2) S = 1.1 × ( 202-2) × 1.50 × 1.20=396.00。
根据以上公式计算得长杆总长15736.12m；小横杆1769根；直角扣件16591个；对接扣件2623个；旋转扣件787个；脚手板396m2。

钢管落地脚手架计算报审表
工程名称
近贤双福标准厂房
审核部位
钢管落地脚手架
计算参数
计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为24.6m,采用单立杆。搭设尺寸：立杆纵距1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆步距1.8m，连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，施工均布荷载2kN/m2，同时施工2层，脚手板铺设4层。重庆的基本风压为0.35kN/m2
设计示意图

搭设材料
脚手架采用φ48×3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，双扣件；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：无；地基土为素填土其承载力标准值为100kN/m2。
材料检测参数

序号
审核要点
计算过程
结论
1
小横杆的计算
小横杆的最大弯曲应力
σ =58.68 N/mm2 < [f]=205 N/mm2
符合要求
小横杆的最大挠度
ν =1.305 mm < [ν]=8且< 10 mm
符合要求
2
大横杆的计算
大横杆的最大应力计算值
σ = 79.698 N/mm2 < [f]=205 N/mm2
符合要求
大横杆的最大挠度为
ν = 1.895 mm < [ν]=10且< 10 mm
符合要求
3
扣件抗滑力的计算
双扣件实际抗滑承载力为16
扣件所受应力R =3.02kN < 16kN
符合要求
4
立杆的稳定性计算
立杆稳定性计算(考虑风荷)
σ =126.765 N/mm2 < [f] = 205 N/mm2
符合要求
5
连墙件的稳定性计算
连墙件的设计
Nl = 6.094kN < Nf = 96.837kN
符合要求
双扣件实际抗滑承载力为16kN
扣件所受应力Nl = 6.094kN < 16 kN
符合要求
6
立杆的地基承载力计算
地基承载力fg=100kPa
脚手架立杆对地基的压力 P=53.546kPa ≤ fg=100 kPa
符合要求
结论
符合要求
审核人

总监理
工程师

编制人

审核时间

注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。