城市防洪排涝优秀课程设计.docx

城市防洪和排涝课程设计

题目
A镇城市防洪排涝初步计划设计

院 系

组别

年级专业

姓 名

学 号

指导老师

1月

目 录
第1章 绪论 1
1.1 设计要求 1
1.1.1 设计题目 1
1.1.2设计任务 1
1.1.3图纸要求 1
1.2 设计资料 1
第2章 计算说明书 3
2.1城市概况 3
2.1.1 自然概况 3
2.1.2 经济概况 4
2.2 防洪排涝现实状况和存在问题 4
2.2.1 洪涝灾难 4
2.2.2 防洪排涝现实状况 5
2.3 计划目标和任务 6
2.3.1 计划水平年和计划标准 6
2.3.2计划任务 6
2.4 防洪排涝水文计算 6
2.4.1 设计暴雨 6
2.4.2 设计洪水 7
2.4.3断面水力参数推求 11
2.5 防洪工程方法计划 12
2.5.1 推求水面线计算方法 12
2.5.2 水面线推求 14
2.5.2 堤顶高程计算 19
2.6 排涝计划 22
2.6.1 排涝水文计算 22
2.6.2 排涝过流断面设计 23
第3章 设计感想 24
第4章 参考文件 25

第1章 绪论
1.1 设计要求
1.1.1 设计题目：X镇城市防洪排涝初步计划设计
1.1.2设计任务
计算部分：
（1）依据提供防洪设计标准，分析计算河道出口断面在防洪标准下设计洪峰流量；
（2）依据提供过流断面数据，计算断面水力参数，并计算水面线；
（3）计划设计堤防顶部高程；
（4）计划设计河段断面。
（5）绘制CAD图纸，编制计算说明书。
1.1.3图纸要求
应绘制：百分比尺参考《河道整改设计规范》-P6
（1）B溪纵断面图
（2）C溪设计横断面图。
纵断面和横断面图上应注明断面位置，设计频率水面线高程。图纸尺寸、标题栏等均应按给水排水制图标准绘制。
1.2 设计资料
依据《A镇建设总体计划（-2030年）》，计划镇区面积为8.24平方公里。此次防洪排涝计划河流对象为A镇范围内水系-B溪, B溪自某水库以下至汇流口，累计2 km，流域汇流面积150km2。河道糙率按治理后断面确定为0.028。要求对B溪河段防洪计划初步设计。
《A镇建设计划设计方案》中镇区内新计划建设C溪，其关键功效为汛期排除镇区涝水，非汛期作为景观河道，依据排涝标准计划C溪排涝流量，设计梯形断面尺寸。
表1-1 课程设计分组表及对应参数
组别
洪水
标准（年）
区域
沿步骤平均比降J（‰）
综合径流系数C
涝水
标准（年）
河道断面底宽折算系数
m
（mm）
1-3
30
沿海区
3、4、5
0.5
10
1
3
4-6
30
内陆区
3、4、5
0.54
7-9
20
沿海区
3、4、5
0.58
5
0.8
10-12
20
内陆区
3、4、5
0.62
13-15
10
沿海区
3、4、5
0.66
5
0.6
16-18
10
内陆区
3、4、5
0.7
19-20
20
沿海区
3、4、5
0.66
5
0.8

第2章 计算说明书
2.1城市概况
2.1.1 自然概况
龙岩市地处福建省西南部，北纬24°23′-26°02′，东经 115°51′-117°45′，属于低纬度亚热带。龙岩西和江西省赣州市毗邻，南和广东省梅州相连，东临漳州市，是闽南厦、漳、泉“金三角”腹地，处于东南沿海和内地过渡地带。龙岩市城区地处龙门溪、陈陂溪、小溪三条溪流汇合处，地势较低，水灾频繁。据相关资料记载，从公元 1485 年至今 500多年，共发生较大水灾 40 余次，平均约 14 年一次。
据水文部门调查考证，清道光二十二年（1842 年）8 月 13 日洪水为龙岩城
有据可查第一大洪水，东兴站调查水位 322.84m，对应流量为 3220 m /s，超出
百年一遇洪水。据记载：“龙岩七月初八日山洪暴发，西郊一带几成泽国，城坦
田庐坍毁者多，人畜淹没也不少，为历来希有之水灾”；1947 年 6 月 15 日洪水
是调查到第二大洪水，东兴站 321.82m，对应流量为 2330 m /s，据调查，此次
洪水冲垮农田 2.67 万亩，房屋坍毁 3949 间，死 23 人，2.3 万人无家可归。
新中国成立以来，龙岩市发生较大洪水共 28 次。以 1967 年 5 月 24 日洪水为最大，东兴站 22 日～24 日三天降雨量达 257.9mm，上游各雨量站降雨量全部在 220mm～270mm 之间，是全流域大面积暴雨，东兴水文站洪水位 321.61m，超出危险水位 1.54m，其洪峰流量为 2130m /s(实测值)，城区受淹面广，尤以东兴至
铁山镇外洋沿河两岸损失为重；1965 年 7 月 28 日台风造成暴雨洪水为次大，
暴雨中心往于城区，东兴站 24 小时降雨量达 341.7mm，流量达 1783m /s，城区几条山谷山洪暴发，致使城区低洼地带内涝严重，仅西宫巷就毁房 50 间，城区死亡
7 人，受灾稻田 4.9 万亩，毁陂坝 104 处，财产损失甚巨。
城区及上游现有洪水预警雨量观察站 2 处（曹溪中甲和小池），水位雨量观
测站 6 处（东兴、东山、水塘、龙门、黄岗水库和东肖水库），还有水文径流观
测站 1 处（龙门）。本流域降水特点是：雨季长、雨量多、强度大、时空分布
极不均匀。降雨关键类型有锋面雨、台风雨和热雷雨三种。中心城区多年平均
降雨量为 1768mm，径流深 1124  mm。
现在结合道路、堤防建设了数量众多小型排涝沟、涵洞，但尚无排涝泵站。计划建设 5 座排涝站、4 座排涝闸，总投资约 1000 万元。5 座排涝站中，拟固定式 2 座，为东兴、水塘排涝站；另外移动式 3 座，分别为中山街、溪南、苏溪移动式排涝站。4 座排涝闸为中街、条围、西安、隔后。中心城区采取 5 年一遇涝
水不漫溢排涝标准。排涝工程为 IV 等工程，关键建筑物等级为 4 级。

2.1.2 经济概况
初步核实，整年实现地域生产总值1895.67亿元，按可比价格计算，比上年增加8.1%。第一产业增加值223.56亿元，增加3.7%；第二产业增加值966.99亿元，增加7.4%；第三产业增加值705.12亿元，增加10.5%；人均地域生产总值72354元，比上年增加7.3%。三次产业结构由11.5：52.7：35.8调整为11.8、51.0、37.2。

2.2 防洪排涝现实状况和存在问题
2.2.1 洪涝灾难
洪灾：因为强降雨、冰雪融化、冰凌、堤坝溃决、风暴潮等原因引发江河湖泊及沿海水量增加、水位上涨而泛滥和山洪暴发所造成灾难称为洪水灾难。
涝灾：因为城区降雨而形成地表径流，进而形成积水（当地洪水）不能立即排出所造成淹没损失。
因为洪水灾难和雨涝灾难往往同时或连续发生在同一地域，有时难以正确界定，往往统称为洪涝灾难。其中，洪水灾难根据成因，能够分为暴雨洪水、融雪洪水、冰凌洪水、风暴潮洪水等。依据雨涝发生季节和危害特点，能够将雨涝灾难分为春涝、夏涝、夏秋涝和秋涝等。
（1） 计划范围
依据《A镇建设总体计划（-2030年）》，计划镇区面积为8.24平方公里。此次防洪排涝计划河流对象为A镇范围内水系-B溪, B溪自某水库以下至汇流口，累计2 km，流域汇流面积150km2。河道糙率按治理后断面确定为0.028。
2.2.2 防洪排涝现实状况
本市在近几年发展过程中，经济取得了高速发展，然而极少有些人会对地下
管网设计、城市排洪功效等方面进行科学计划，立即补救。从本市计划局相关部
门了解到，现在中心城区排水现实状况关键由新建城区和旧城区排水系统两部分组
成，新建城区和工业园区根据国家现行标准和省政府批复防洪排涝标准进行
设计，基础可行，其内涝机会甚少。旧城区，因为大部分利用原有排灌系统，
其特点是头大尾小，而旧城区多年来因为建筑密度增加（用地性质改变）——
城市建设和群众违章建筑，占用了原来农田和水系，所以，首先地面径流系
数快速提升，其次，原有农田、水塘等自然调整缺失，全部加大了设计雨
水流量，降低了原有灌排结合渠系排水标准，加之部分沟渠被挤占、压缩，导
致原有排水沟渠泄水能力降低，雨水不能立即排除，使得城市低洼地民房易
造成内涝。
未来城市愈加好发展，应加紧旧城区，尤其是低洼地控规，做好旧城区
排水系统计划。另外，在计划及建筑设计时，应配好建好小区及城市绿地，并充
分利用水景等含有雨水调蓄能力构建物，以降低地面径流系数，提升排水系统
防御标准。
2.3 计划目标和任务
2.3.1 计划水平年和计划标准
计划水平年和计划标准
计划水平年：近期： 远期：2030年

2.3.2计划任务
进行A镇区境内溪流河段防洪和排涝计划。

2.4 防洪排涝水文计算
2.4.1 设计暴雨
小流域设计洪水特点：通常情况下，小流域含有降雨面分布比较均匀，流域下垫面植被覆盖比较单一，产流而分布不均匀影响较小，能够用点雨量替换面雨量等特点。对于坡度较陡山溪性小流域，因为水流速度较大，调蓄作用较小，在进行汇流计算时，还要考虑非线性影响。在实测流量资料系列较长小流域，可依据流量资料用数理统计法推求设计洪水。但多数小流域缺乏长系列实测流量资料，只可经过设计暴雨和单位线、推理公式等方法计算设计洪水。当小型工程泄洪建筑物规模关键决定于洪峰流量，不需要计算洪水仝过程时，可采取较为简单地域经验公式或推理公式，直接计算洪峰流量。
因为小流域设计洪水中需要是洪峰流量，所以此部分需要计算SP，关键采取以下公式计：
X24P=1+∅CVEX （2-1）
SP=X24P*24n2-1 （2-2）
已知，，，，所以，
由P=10％，查表求得，代入公式，求得

2.4.2 设计洪水
通常依据相关水文站观察、调查资料，洪水成因及特征；所在地域历史大洪水雨情和水情等资料，进行设计洪水过程。
小流域因为缺乏暴雨和流量资料，尤其是后者。这里小流域通常指集雨面积不超出数百平方公里，无明确限制。小流域设计洪水计算广泛应用中小型水利工程中，小型工程对洪水调整能力较小，工程规模关键受洪峰流量控制，所以对设计洪峰流量要求远高于对设计洪水过程要求；所以，本课程设计采取“推理计算法”，适适用于资料缺乏地域小流域。
依据产流历时t大于、等于或小于流域汇流历时τ，可分为全方面汇流和局部汇流两种公式型式。
综合形式：
（2-3）
式中，Qm,P----设计洪峰流量，m3/s;
-------洪峰流量径流系数；
Sp --------设计频率暴雨雨力（汇流历时内最大地表净雨），mm/h
------流域汇流时间，h；F，流域面积，km2。
n-------暴雨衰减指数，0.6

当产流历时≥τ时，即全方面汇流情况，φ=1-uSPτn

（2-4）
当产流历时<τ时，即部分汇流情况，φ=n(tcτ)1-n

Qm,P=0.278φSpτnF=0.278nSptc1-nτF （2-5）
τ=0.278LmJ1/3Qm,P1/4 （2-6）
m——经验性汇流参数，沿海区，当θ≥1.5时，m=0.053θ0.809；θ<1.5时，m=0.063θ0.384；内地域θ≥1.5时，m=0.039θ0.712；θ<1.5时，m=0.045θ0.335。

θ=LJ1/3F1/4 （2-7）
θ——反应沿步骤水力特征经验指数；
L——沿主河道从出口断面至分水岭最长距离；
J——沿步骤L平均比降。

推理法计算--图解法
（1）流域特征参数F、L、J确实定：
已知，暴雨衰流域汇流面积F=150Km² ,流域长度L=2.0 km，比降J=4‰；
设计暴雨统计参数确实定：均值EX=150mm、=0.43、=3.5；
设计暴雨特征参数n和减指数n=0.6,；
产汇流参数确实定：本组第17组,
θ=LJ1/3F1/4=20.0041/31501/4=3.60 （2-8）

因为设计为内陆且=3.60≥1.5时，
用公式 =0.039×3.600.712=0.097;
（2）用图解法求设计洪峰流量，采取全方面汇流计算，即假定

（2-9）
τ=0.278LmJ1/3Qm,P1/4=0.27820.097×0.0041/3×Qm,P1/4=36.109Qm,P1/4 （2-10）
假定一组值，带入上面式子（2-9），算出一组对应值，再假定一组值带入式子（2-10），算出一组对应值，结果见下表

表2-1 线及线计算表
τ/h

τ/h
6.5
772.02
650
7.15
6.6
763.84
660
7.12
6.7
755.86
670
7.10
6.8
748.06
680
7.07
6.9
740.45
690
7.05
7
733.01
700
7.02
7.1
725.74
710
7.00
7.2
718.63
720
6.97
7.3
711.67
730
6.95
7.4
704.87
740
6.92
7.5
698.21
750
6.90
7.6
691.69
760
6.88
7.7
685.31
770
6.85
7.8
679.06
780
6.83

用图解交叉点法求解，将两组数据画到一张表格内，取得两线交叉点对应和τ即为所求。

图2-1图解法求设计洪峰流量

依据图中两条线交点即为所求，由图读出Qm,p=738.07m3s，τ=6.93h。
检验是否满足全方面汇流情况，即是否满足产流历时≥τ。
>τ=6.93h，所以采取全方面汇流假设成立。

2.4.3断面水力参数推求
由洪峰流量，利用大断面计算程序得
表2-2 断面水力参数
Z1
高 程
湿 周
河 宽
过水面积
水力半径
12.0
12.0
81.66
80.0
225
2.76

2.5 防洪工程方法计划
2.5.1 推求水面线计算方法
（1）起始水位确定
通常是下游出口断面水位。
（2）推求水面线计算方法
水面曲线基础方程
（2-11）
式中，Z1和Z2分别为上游断面和下游断面水位高程(m)，hf和hj分别为沿程水头损失和局部水头损失，a1和a2分别为上游断面和下游断面动能修正系数，v1和v2分别为上游断面和下游断面平均流速。在单式断面中，可令a1 ≈a2≈1.0。
沿程水头损失hf：通常采取均匀流沿程水头损失公式计算河道渐变流hf 。
（2-12）
式中，J为河段平均水力坡降，L为计算河道长度(m)
依据曼宁公式：
（2-13）
（2-14）
（2-15）

若河槽断面由不一样糙率滩地和主槽所组成复式断面，则依据不一样糙率分为多个不一样部分，计算各部分流量模数Ki。
（2-16）
（2-17）
（3）试算法
推求河道水面线方法有很多，常见有试算法和图解法
试算法计算步骤以下：

（2-18）
①依据已知下游断面水位Z2，可求得水力半径R2、v2和E2；
②假定上游断面水位为Z1，则可求得R1、v1和E1；
③计算两个断面之间平均水力坡降J；
④依据J和L计算沿程水头损失；
⑤若满足，则所假设Z1’即为所求Z1，若，则所假设Z1‘偏大，反之偏小，要反复上述计算，直至相等为止。
⑥在第二次试算时候可利用第一次试算水位修正值来修正Z1‘，使新假定Z1’’=Z1‘+△Z 。通常修正一次即可。
（2-19）
式中，△Z为水位修正值（m），△E为第一次试算总水头误差（m），J和R分别为第一次试算中上游断面坡降和水力半径；L为两断面间距离，Fr为上游断面弗鲁德数，
当为单式断面时，a≈1.0：
（2-20）
当为复式断面时：
（2-21）
（2-22）
⑦ 依据提供断面CAD图（0-200至4-900，累计8个过流断面），取得不一样断面数据采取提供“大断面计算程序”计算，取得不一样水位高程湿周、河宽、过水断面面积和水力半径
2.5.2 水面线推求
依据上述计算方法，得水面推求以下表2-3。

表2-3 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）
前断面
流量模数K1=A1R12/3/n1
单式断面动能修正系数α1=1+3ε2-2ε3
复式断面动能修正系数α1=(ΣA1)2Σ(K13/A12)/(ΣK1)3
前断面能量E1=Z1+α1v12/（2g)
前断面水力坡降J1=Q2/K12
A1
X1
R1
n1
K1
备注
C1
ε1
α1
备注
α1
备注
Z1
Q
v1
g
单式断面E1
复式断面E1
备注
J1
备注
225.00
81.66
2.31
0.03
11462.39

42.29
0.34
1.26

1

12.00
738.07
3.28
9.81
12.69
12.00

0.00

183.78
79.64
2.35
0.03
11857.76

41.06
0.35
1.28

1

12.28
738.07
4.02
9.81
13.33
12.28

0.00

187.75
79.83
2.32
0.03
11553.79

41.19
0.34
1.27

1

13.13
738.07
3.93
9.81
14.13
13.13

0.00

184.70
79.68
2.35
0.03
11812.39

41.09
0.35
1.28

1

13.89
738.07
4.00
9.81
14.93
13.89

0.00

187.29
79.81
2.32
0.03
11580.21

41.17
0.34
1.27

1

14.72
738.07
3.94
9.81
15.73
14.72

0.00

184.97
79.70
2.36
0.03
11913.03

41.09
0.35
1.28

1

15.49
738.07
3.99
9.81
16.53
15.49

0.00

188.30
79.86
2.32
0.03
11549.60

41.20
0.34
1.27

1

16.34
738.07
3.92
9.81
17.33
16.34

0.00

184.66
79.68
2.34
0.03
11748.72

41.08
0.35
1.28

1

17.09
738.07
4.00
9.81
18.13
17.09

0.00

186.66
79.78
2.34
0.03
11711.34

41.15
0.35
1.28

1

17.92
738.07
3.95
9.81
18.93
17.92

0.00

186.28
79.76
2.31
0.03
11462.39

41.14
0.35
1.28

1

18.71
738.07
3.96
9.81
19.73
18.71

0.00

续表2-3 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）
后断面

流量模数K2=A2R22/3/n2
单式断面动能修正系数α2=1+3ε22-2ε23
复式断面动能修正系数
α2=(ΣA2)2Σ(K23/A22)/(ΣK2)3
后断面水力坡降J2=Q2/K22
平均水力坡降J=1/2(J1+J2)
均匀流水头损失hf=JΔs
断面能量
E2=(Z2+v22)/2g-hf
A2
X2
R2
n2
K2
备注
C2
ε2
α2
备注
α2
备注
J2
备注
J
备注
Δs
hf
备注
V2
单式断面
201.15
80.50
2.50
0.03
13229.00

41.60
0.34
1.27

1

0.00

0.00

200
0.53

3.67
12.84
177.60
79.33
2.24
0.03
10854.85

40.85
0.35
1.28

1

0.00

0.00

200
0.88

4.16
13.25
193.27
80.11
2.41
0.03
12416.24

41.36
0.34
1.27

1

0.00

0.00

200
0.74

3.82
14.21
209.07
80.88
2.58
0.03
14062.85

41.84
0.34
1.27

1

0.00

0.00

200
0.68

3.53
15.12
185.42
79.72
2.33
0.03
11624.78

41.11
0.35
1.28

1

0.00

0.00

200
0.79

3.98
15.74
162.07
78.55
2.06
0.03
9380.51

40.30
0.35
1.29

1

0.01

0.01

200
1.03

4.55
16.33
177.60
79.33
2.24
0.03
10854.85

40.85
0.35
1.28

1

0.00

0.00

200
0.85

4.16
17.28
193.27
80.11
2.41
0.03
12416.24

41.36
0.34
1.27

1

0.00

0.00

200
0.76

3.82
18.18
169.82
78.94
2.15
0.03
10106.67

40.58
0.35
1.28

1

0.01

0.00

200
0.93

4.35
18.81
185.42
79.72
2.33
0.03
11624.78

41.11
0.35
1.28

1

0.00

0.00

200
0.80

3.98
19.73

续表2-3 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）
E2-E1

修正后高度

Z2
h
B
A2
X2
0.15
0.70
0.22
12.28
2.48
78.26
183.78
79.64
-0.08
1.01
-0.13
13.13
2.53
78.43
187.75
79.83
0.07
0.78
0.11
13.89
2.49
78.30
184.70
79.68
0.19
0.62
0.28
14.72
2.52
78.41
187.29
79.81
0.00
0.89
0.01
15.49
2.49
78.31
184.97
79.70
-0.20
1.32
-0.34
16.34
2.54
78.46
188.30
79.86
-0.06
1.01
-0.09
17.09
2.49
78.30
184.66
79.68
0.06
0.78
0.08
17.92
2.52
78.39
186.66
79.78
-0.13
1.15
-0.21
18.71
2.51
78.37
186.28
79.76
0.00
0.89
0.00
19.50
2.50
78.34
185.61
79.73
E2-E1=0时，试算值符合要求

说明：
E1=E2时，试算值正确。
，流速不大平原河段影响不大，单式断面较复式断面小，山区河流较平原河流大，断面特变水流近似堰流河段可达2.1左右，平原河流1.15~1.5，山区河流1.5~2.0。
，河槽急极扩大-0.5~-1、河槽逐步扩大-0.1~-0.336，方头墩0.35、圆头墩0.18、长宽比均为4、假如长宽比大于4则值应有所增加，支流汇入时0.1，弯道时0.05。
，河段长度应沿对应流量和水位河床深泓线量取，标准上1~4倍河宽范围内。

2.5.2 堤顶高程计算
依据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）要求，堤顶高程按水位(HP)加上堤顶超高Y确定，具体采取编制堤顶高程计算Excel表格计算。（P19及附录C）
Y=R+e+A （2-23）
式中：HP——设计洪水位
Y——堤顶高程（m）；
R——设计波浪爬高（m）；
e——设计风雍增水高度（m）；
A——安全加高（m）。
1、 设计波浪爬高计算
风浪要素计算方法采取莆田公式计算。
风速：设计风速取历年汛期最大风速平均值1.5倍，即设计风速取21.8m3/s。
（1）风区长度
分河段90~180m之间具体确定。
依据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）C.1.1式，按等效风区法计算河堤分区长度Fe，计算公式以下：
（2-24）
式中，——在主风向两侧各45°范围内，每隔角由计算点引到对岸射线长度，m；
——射线和主风向上射线之间夹角（度）。

（2）波浪要素计算：
①平均波高：可采取下式计算
（2-25）
式中，——平均波高，m；
d——堤前水域平均水深，m；
V——计算风速，m/s；
F——风区长度，m。
②平均波周期：
（2-26）
③平均波长L：
（2-27）
（3） 风浪爬高
依据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）C.3.1式，风浪爬高计算公式以下：
当m＝1.5～5.0时，公式以下：
（2-28）
式中： Rp——累积频率为P波浪爬高，m；
——堤坡糙率及渗透性系数；
——经验系数；
——爬高累积率换算系数；
m——斜坡坡度系数。
当m≤1.25时，公式以下：
（2-29）
式中，R0——在无风情况下，光滑不透水护面（）、H=1米时爬高值。
当1.25<m<1.5时，由m=1.5和m=1.25计算值按内插法确定。
2、风壅水面高度：
依据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）C.2.1式，风壅水面高度在有限风区情况下，按下式计算：
（2-30）
式中，e——计算点风壅水面高度，m；
K——综合摩阻系数，可取K=3.6×10-6；
V——设计风速，m/s；
F——由计算点逆风向向量到对岸距离，m；
d——水域平均水深，m；
β——风向和垂直于堤轴线法线夹角，度。
3、 安全加高
依据《堤防工程设计规范》（GB50286-98），B溪河道工程不许可越浪计算，堤防工程等级3等，安全加高值为0.70m。
吹程按分河段具体确定，计算风速采取当地多年平均最大风速1.5倍，21.7m3/s。
依据上述，计算坝顶高程以下表2-4。

表2-4坝顶高程计算表
平均风速
(m/s)
正常利用风速
（m/s）
很利用风速
（m/s）
风区长度
（m）
上游坝坡

设计洪水位（m）
建基面高程
（m）
堤顶高程
（m）
14.53
21.8
14.53
80.00
1.0
12.00
9.0
14.667
14.53
21.8
14.53
78.26
1.0
12.28
9.8
14.947
14.53
21.8
14.53
78.43
1.0
13.13
10.6
15.797
14.53
21.8
14.53
78.30
1.0
13.89
11.4
16.551
14.53
21.8
14.53
78.41
1.0
14.72
12.2
17.387
14.53
21.8
14.53
78.31
1.0
15.49
13.0
18.157
14.53
21.8
14.53
78.46
1.0
16.34
13.8
19.007
14.53
21.8
14.53
78.30
1.0
17.09
14.6
19.757
14.53
21.8
14.53
78.39
1.0
17.92
15.4
20.587
14.53
21.8
14.53
78.37
1.0
18.71
16.2
21.377
14.53
21.8
14.53
78.34
1.0
19.50
17.0
22.167

2.6 排涝计划
2.6.1 排涝水文计算
依据市区涝水观察资料，内涝成因和特征； 所在地域历史上大涝年份雨情和城市涝情等资料进行排涝计划。
（1）福建省排涝特点
依据福建省城市排涝特点，福建省各城市可分为沿海、沿江、沿溪三类，沿海城市外江受潮水顶托，可利用低潮位排水，故以建排涝挡潮闸为主。沿江城市地处大中河流沿岸，外江集雨面积大，洪水峰高量大，洪水历时较长，外江受洪水长时间顶托，自排不畅，需建排涝站抽排，辅以闸排。沿溪城市地处山区河流沿岸，外江洪水暴涨暴落，峰高量不大，外江洪水高水位时间很短，排涝以自排为主，关键建排涝闸，辅以小型排涝站。福建省各城市建排涝闸、排涝泵站已初见成效。
（2）排涝计算方法
排涝水文分析计算方法通常有排涝模数计算和推理计算法等。
依据《A镇建设计划设计方案》中新计划镇区内C溪，其关键功效为汛期排除镇区涝水，非汛期作为景观河道。
依据公式
（2-31）
查表1-1得C=0.7 p=20% F=150km2
查表得Ф=0.69
得X24，p=（1+Ф*）*Ex=194.505
Sp=X24，p*24n-1=54.56
Q=0.7*54.56*8.242/3=155.798

2.6.2 排涝过流断面设计
依据景观设计需求并综合考虑排涝进行河段断面最终设计，河道断面计划形式见下图

图2-2 断面计划示意图
为满足景观设计需要，将主槽宽度a2设定为10m，b1和b2设定为1.5米，h2为1m，坡度定为1:1。
此次河道为新计划河道，糙率n取值0.034，依据地形等高线图J为9‰。
结合曼宁公式，进行河道断面初步设计。
利用大断面计算程序得：
表2-5 排涝过流断面水力参数
高程
河宽
过水面积
湿周
水力半径
11.58
17.84
36.95
20.09
1.84
由曼宁公式得

则选择水位高程为11.5