鄂尔多斯市东胜区第十二小学综合楼脚手架施工方案.doc

鄂尔多斯市东胜区第十二小学综合楼
脚手架施工方案

鄂尔多斯市军分区餐厅
脚手架工程施工方案
一 、工程概况
工程名称：鄂尔多斯市军分区餐厅
工程地址：鄂尔多斯市康巴什新区
建筑面积： 平方米
安全等级：二级
建设单位：鄂尔多斯市军分区
设计单位：内蒙古天工设计公司
质检单位：鄂尔多斯市东胜区质检站
勘察单位：鄂尔多斯市地质勘察公司
监理单位：内蒙古金长城监理公司
施工单位：鄂尔多斯市福鑫建筑有限责任公司
二、 结构特点
本工程主体结构为框架结构二层，外墙装饰采用钢筋扣件式脚手架，内、外墙砌筑采用临时钢管扣件式脚手架。
三 、施工部署
鉴与工程结构特点及工期安排，本工程主要采用施工流水作业，即分两个施工段进行流水，以合理搭配施工班组，避免窝工现象。
四 、脚手架制作技术措施
（一） 施工准备
1、 材料
（1） 钢管：直径48MM，壁厚3-3.5MM的热轧无缝或有缝钢管,用作立杆,小横杆,大横杆,斜撑等。
（2） 连接构件:回转扣,直角扣,对接扣。
1） 回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件，如主立杆和十字撑的连接。
2） 直角扣件用于连接两根垂直相交的杆件，如主立杆与大，小横杆的连接。
3） 对接扣和驳芯用于两条钢管杆件的对接，如主立杆，大横杆的接长。
（3） 脚手板：竹脚手板。
竹脚手板可以用厚竹片排密，下垫横向板条托底，用铁钉钉边；也可以用直径4-5CM的竹子排密，钻几排孔，在孔内横贯8号-10号铅水线将竹子连接成板块。
2、作业条件
（1） 根据工程特点和施工要求编制脚手架搭设方案。
（2） 搭架的位置已进场地清理。
（二）、操作工艺
1、立杆
（1） 主立杆应选用无严重锈蚀，无弯曲变形的钢管。
（2） 主立杆的纵向间距不应超过2M。
（3） 主立杆应搭设临时支架将立杆固定，柱脚套上底座。当立杆的荷载超过底座承载面积地基反力时，底座下应垫厚板或混凝土垫块。
（4） 立好立杆后，用钢管将同一平面内的柱脚连接牢固。立杆驳口应交错，不得全部在同一水平面。
（5） 搭设时，相邻立杆的接头要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不应大于步距的1/3。立杆的垂直偏差，架高30M以下不大于架高的1/200。
（6） 上部单立杆与下部双立杆中的一根对接，则该杆承受全部上部荷载的70%以上和下部荷载的一半，上部单立杆与下部两根双立杆，用不少于3道旋转扣件搭接，上部单立杆的底部要支于小横杆上，然后于立杆与横杆的连接扣件之下加设两道扣件，且三道扣件要紧接，以加强大横杆的支持力，这种联接方式，下面两根立杆承受荷载相同。
2、大横杆
（1） 大横杆应选用无弯曲变形的钢管。用直角扣件将大横杆与纵向排列的主柱连接，对接要稳固，平直，与主立杆互成90度。
（2） 小横杆的水平间距不大于1M，垂直间距不大于2.1M。
（3） 立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏，若用双立杆，应都用扣件与同一根大横杆扣紧；当架高超过30M时，要从底部开始，将相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内，外侧，以减少立杆偏心受载情况，且同一排大横杆的水平偏差不得大于该片架总长的1/300，也不要大于50MM。
3、小横杆
小横杆应贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧；当为单立杆时，上下层小横杆应沿立杆左右侧布置，并在两立杆间根据需要加设1~2根小横杆，随着架子的搭高不宜拆贴近立杆的小横杆。
4、 斜撑
（1） 设置斜撑应选用挺直的钢管，不得采用有严重锈蚀，弯曲，屈折，表面明显凹陷的钢管。
（2） 斜撑应与脚手架的主立杆的大小横杆的交点连接，不得支撑在非受力点处。斜撑与脚手架杆件的连接采用回转扣。
5、 剪刀撑
当架高在30M以下时，要在两端设置，中间每隔12~15M设一道，且剪刀撑应联系3~4根立杆，与地面的夹角成45~60度。所有剪刀撑应沿架高连续设置，并在相邻两道剪刀撑之间，沿竖向每隔10~15M高加设一组长剪刀撑，并要将各道剪刀撑联结成整体，剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间还要增加2~4个扣点，与之相交的立杆或大横杆扣紧。
6、 连墙杆
连墙杆应设置在具有较好抗水平作用的结构部位，其垂直距离不大于4M，也不大于3个大横杆的步距；水平距离为4.5~6.0M，也不得大于立杆的4个纵距。
水平斜拉杆应布置在有连墙杆的步架平面内，以便加强横向刚度。
（三）、质量标准
1、 保证项目
（1） 脚手架立杆要垂直，大，小横杆要平正。
（2） 各种连接扣件必须扣接牢固，防止杆件打滑。
（3） 相邻两立杆的接头必须错开，不得在同一步距内。
（4） 里，外，上，下相邻的两根大横杆的接头必须错开，不得集中在一组立杆间距之是驳接。
（5） 搭设十字撑，应将一根斜杆扣在主力杆上，另一根则扣在小横杆的伸出部分。斜杆两端的扣件与立杆节点的距离不大于20CM，最下面的斜杆与主立杆的连接点离地面不大于50CM。
（四）施工注意事项
1、 主要安全技术措施
（1） 脚手架高度在7M以内时，每5~6条主力杆设一条风撑。
（2） 脚手架高于7M，无法设风撑时，必须设连墙杆。
（3） 各杆件相交伸出的端头部分均应大于10CM，以防杆件滑脱。
（4） 用于连接大横杆的对接扣，应避免开口向上设置，防止雨水侵入。
（5） 扣件的螺栓拧紧要适宜。
（6） 在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查，如发现变形，下沉，钢构件锈蚀严重，连接扣松脱等，要及时回维修后方使用。
（7） 在铺设脚手板的操作层上，要设置护栏和挡脚板，栏杆高度为0.9~1.0M，挡脚板高不得低于180MM，栏杆的外侧应挂安全立网。
（8） 立杆基础处理应牢固可靠，垫土应铺设平稳，不能悬空，脚手架底座应用钉子钉牢在垫木上。
（9） 搭设时要及时与结构拉结，或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓的根部要放正。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。
（10） 剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200MM。最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500MM。
（11） 随砌墙随即设置连墙杆与墙锚拉。
五、 脚手架拆除安全注意事项
1 架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面面俱到高有专人指挥，严禁非作业人员入内。
2 拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。
3 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，斜撑，后拆小横杆，大横杆，立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
4 拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托信中间，再解端头扣。
5 连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。
6 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防附落。
7 在大片架子拆除前应将预留的斜道，上料平台等，先行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。
8 拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接电线。
9 拆除时不应碰坏门窗，玻璃，水落管，房檐瓦片，地下明沟等物品。
10 拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
11 在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
单排扣件式脚手架设计与计算
已知条件：脚手架搭设高度为22.26M，用于装饰施工，Qk=2.0KN/m2,立杆横距Lb=1.5m,步距h=1.5m,纵距La=1.2m,连墙件3步3跨设置，工程所在地区基本风压Wo=0.55KN/m2,地面粗糙工B类。采用竹脚手板，自重0.35KN/m2,满铺一层，φ48×3.5的φ235A钢管自重0.038KN/m,A=4.89cm2,W=5.08,I=12.18cm4,i=1.58cm,F=205n/mm2,E=2.06×10N/m2,扣件抗滑承载力设计值8KN。施工层横向水平间距采用0.6m。
要求验算脚手架为敞开式和密网全封闭式两种情况的纵，横向水平杆，立杆是否满足要求。
根据规范5.1节要求,纵.横向水平杆应验算抗弯强度，扣件抗滑承载能力和变形，立杆应验算稳定性和容许长细比。抗弯强度.扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计值，变形计算应采用荷载的标准值。
1． 横向水平杆计算(按受均布荷载的简支梁计算)
(1) 横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值
qk=(2+0.35)×0.6+0.038=1.45KN/m
q=1.2×(0.35×0.6+0.038)+1.4×2×0.6=1.98KN/m
(2) 抗弯强度计算
简支梁计算跨度:L=Lb+0.12=1.5+0.12=1.62
跨中弯距最大设计值:
Mmax=ql2/8=1/8×1.98×1.62×1.62=0.65KN/m
σ=Mmax/W=(0.65×10×6)/(5.08×10×3) ×127.7<f=205N/mm2
(3) 变形计算
跨中最大挠度：
μ=5qkl6/384EI=(4×1.45×1.62×4×10×12)/(3.84×2.06×10×5×12.19×10×4)=5.2mm<1/150=1620/150=10.8mm及10mm
横向水平杆强度变形满足要求。
2 纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨跨连续梁计算）
（1） 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为：
Fk=0.5Lbqk=0.5×1.3×1.45=1.31KN
F=0.5Lbq=0.5×1.98×1.8=1.78KN
（2） 抗弯强度计算
可能的最大弯距应为：
荷载分布计算：
Mmax=0.311×Fla=0.311×1.78×1.3=10KN/m
σ=Mmax/W=1.0×10×6/5.08×10×3=197N/mm2<205
（3） 扣件抗滑承载力计算
扣件传递纵向水平杆给立杆的可能最大的支反力：
Rmax=(2.533+1) ×1.78=6.29KN<8KN
（4） 变形计算
可能的最大挠度：
V=(2.176×Fkla6)/100EI=(2.176×1.31×10×3×1.8×10×6)/(100×2.06×10×5×12.19×10×4)=8.26mm<La/150=1800/150=12mm及10mm
4 敞开式脚手架立杆容许长细比稳定性计算
（1） 确定脚手架搭设尺寸采用相同的立杆步距，纵距，横距和连墙件间距，受力最大部位在底层立上段。
（2） 计算底层立杆段轴向力设计值
由规范5.3.2-1.2，脚手架结构自重标准值产生的轴力：
Ngk=0.35×0.75×1.8×1+0.14×8×1.8=0.72KN
施工荷载标准值产生的轴力：
∑Nqk=2×0.75×1.8=2.7KN
不组合风荷载时，底层立杆轴力设计值：
N=1.2×(Ng1k+Ng2k)×1.4∑Nqk=1.2×(3.33+0.72)+1.4×2.7=8.64KN
组合风荷载时底层立杆轴力设计值：
N=1.2×(Ng1k+Ng2k)+0.85×1.4∑Nqk=1.2×(3.33+0.72)+0.85×1.4×2.7=8.07KN
（3） 计算风荷载标准值（规范4.2.3）及底层立杆段的弯距设计值Mw（规范5.3.4）
单排敞开式脚手架的风荷载系数按本规范表4.2.4及GBJ9表6.3.1项次32规定:μst=φμst式中挡风系数φ可由本规范表A-3查得φ0.089,根据GBJ9表查得6.3.1项次36规定:
μst=0.089×1.2=0.107
风荷载高度变化系数用GBJ9表6-2查得: μ=0.8,将μst,
μz代入规范式4.2.3
Wk=0.7μstμzWo=0.7×0.8×0.107×0.55=0.033KN/mm2
Mk=(0.85×1.4IFkLah2)/10=(0.85×1.4×0.033×1.8×1.5×1.5)/10=0.016KN/m
（4） 立杆长细比及稳定系数(规范式5.3.3)
根据Lb=1.5m,连墙体2步3跨设置,由规范表5.2.3查得立杆计算长度系数μ=1.8。
验算立杆长细比：
λ=μh/i=(1.8×1.5×10×10)/1.58=170.9<λ=230
验算立杆稳定性用长细比：
λ=kh/i=1.155×170.9=197
得φ=0.191
（5）验算立杆稳定性
将以上各项代入规范式5.3.1-1.2
不组合风荷载时：
N/Φa=0.87×10×3/0.191×489=90.5N/mm2 f=205N/mm2
立杆稳定性满足要求
5 密目网全封闭时脚手架立杆稳定性计算
与敞开式脚手架相比，不组合风荷载验算式的NG2K和WK不同。若采用的密目网为2400目/1000cm2，则：
NG2k=0.72+0.002×1.8×20.5=0.79KN
组合风荷载时立杆轴力设计值为：
N=1.2(3.33+0.79)+0.85×1.4×2.7=8.2KN
密目网的挡风系数：
φ网=1-（2400×1.5）/100×100=0.64
密目网全封闭脚手架的挡风系数：
φ-φ网+φ架=0.64-0.089+0.729
由规范表4.2.4, μ8=1.3φ=1.3×0.729=0.95
Wk=0.7×0.8×0.95×0.55=0.29KN/m2
Mw=(0.85×1.4×0.29×1.8×1.5×1.5)/10=0.14KN/m
N/A+Mw/W=(8.2×10×10)/(0.191×10×10)+(0.14×10×6)/(5.08×10×10)=115N/mm2<f=205N/mm2
立杆稳定性满足要求
6 立杆地基承载力计算：
fg=kc.fgk=0.4×240=96kpa
P=N/A=8.2/A
P≥0.085m2 A=0.3×0.3=0.09m2
7．连墙件的轴力设计值
Nc=N/W+No
N/W=1.4WkAW=1.4×0.27KN/m×3.2×4.5=5.44KN
No=8.44KN>8KN 采用双扣件
则Nc=8.44<8×2=16KN
故抗滑承载力满足要求
8．结论：
以上计算结果说明，按本试算确定的尺寸搭设的脚手架，纵横向水平杆的计算均满足安全使用的要求，试确定
的脚手架搭设尺寸合格。