CFG桩施工方案3.doc

目录
一．工程概况 2
二．场地地质条件及计算参数的选取和复合地基设计 2
2.1．场地工程地质特征 2
2.2．地下水情况及土的腐蚀性 4
2.3.计算参数的选取 5
2.4.复合地基设计 5
三．施工方案 11
3.1.施工工艺流程 11
3.2.施工准备 11
3.3.工艺性试桩 12
3.4.桩基施工 12
3.5.人员、设备配置 16
四.施工进度安排 17
五.施工监测 17
5.1监测内容 17
5.2.监测频次 18
5.3.资料整理 18
六．工程质量保证措施 18
6.1.质量控制要点 18
6.2.成桩常见问题 20
七．安全生产保障措施及应急预案 22
7.1.安全措施 22
7.2.安全防护 23
7.3.项目管理部及紧急救援联系方式 23
八．文明施工措施 24
九．环境保护措施 24
9.1.环境保护机构设置 24
9.2.防尘措施 24
9.3.噪声控制 25
9.4.水土保持措施 25

一．工程概况
由广西华海宝诚房地产有限公司投资开发的“蓝山上湾”项目建设用地位于北海市北海大道交美景路东北角、原北海渔业基地管理处用地内，场地规划一期总用地面积6394.45㎡，总建筑面积为123608.14㎡，其中一期工程主要建筑物为：1+31层普通住宅楼1幢（11#楼）；1+22层高级住宅楼3幢（12#～14#楼）；1+28层普通住宅楼1幢（8#楼）；1+17层普通住宅楼2幢（9#～10#楼）；8#~11#西侧为2~3层的商业裙楼，场地内设地下室一层，拟建建筑物±0.00m为黄海高程9.35m，根据地勘院2011年3月提供地质勘察报告表明，拟建8#、9#、14#楼场地的基础持力层的天然地基承载力特征值fak不能满足拟建建筑的荷载要求。经设计单位技术论证和经济对比后，确定采用CFG桩进行地基加固处理，要求加固后复合地基承载力标准值≥280-650kPa。
本工程共需施工1556根桩，其中8#楼699根，9#楼478根，14#楼379根，9#、14#楼CFG桩径为400mm，8#楼CFG桩径为420mm，CFG桩采用长螺旋钻孔工艺施工，桩端进入粘土层，桩身材料为标号C25商品混凝土，混凝土塌落度要求16cm~20cm，桩施工垂直度偏差不大于1％，桩位偏差不大于0.4倍桩径，需隔桩施工。桩身长度具体详见附图8#、9#、14#楼CFG桩基施工详图。
二．场地地质条件及计算参数的选取和复合地基设计
2.1．场地工程地质特征
拟建场地地形地貌位于冲、洪积平原与滨海堆积沙滩过渡边缘地段。
据钻探揭示，各土层的岩性特征自上而下为：
(1).素填土①（Q4ml）：
灰黄、灰褐、深灰色，稍湿~饱和，松散为主，局部稍密，主要由粘性土、砂土等混合组成，含少量有机质，堆填年限大部份在5年以上，该层局部地段为原表土层，含植物根茎及少量有机质。该层分布于场地大部分地段的表面，厚度差较大，南边原鱼塘位置厚度较大，层厚0.30～7.70m不等，平均1.82m。
(2).含粘性土粗砂②（Q2b3）：
暗红色为主,稍湿,结构较松,由中、粗石英砂混粘性土组成，属混合土，粘性土含量占40%-45%左右，该土层为中偏高压缩性土，具有干硬湿软特性，主要分布于场地北边1#、2#、3#、21#楼地段，往南逐渐变薄至缺失,孔内揭示厚度0.40～6.30m不等，平均3.74m。
(3).含粘性土砾砂③（Q2b2）：
浅黄、浅褐、黄褐色,稍湿,稍密为主，主要砾粗粒砂混粘性土组成，杂少量铁质,粘性土含量占20-40%不等,自上而下逐渐减少。中压缩性，属冲、洪积层。该层北边厚度较大，往南逐渐变薄，部分地段缺失，孔内揭示厚度1.10～4.90m不等,平均2.75m。
(4).粘土④（Q1Z）：
红褐杂灰白,硬塑，饱和，主要成分以高岭土和绿泥石为主，杂少量铁质，干强度高，中偏低压缩性，无摇震反应，为冲、洪积老粘性土。该层揭示层厚0.30～6.00m不等，平均2.44m。在该层中见两个亚层存在，分别描述如下：
1).粘土④1:灰白、浅黄色为主,可塑,饱和,干强度高,无摇震反应,该层主要见于粘土④层的底部，局部地段在水平方向上呈相变关系，该层见于部份钻孔中，层厚0.40～4.70m不等。
2).粗砂④2:灰白、浅黄、浅红色,饱和,中密为主,局部稍密,成分以石英质粗、砾颗粒为主,该层主要呈夹层状、透镜状分布，厚1.00～3.60m不等。
(5).粗（中)砂⑤（Q1Z）：
浅黄色，灰白色，饱和，中密为主，主要由石英质粗、中颗粒组成，粒径为0.5～2mm者居多，呈次棱角～亚圆形状，含量占50%左右，次以细粒砂为主，级配良好，为冲、洪积层,局部地段见相变为中砂现象,该层层厚1.30～10.4m，平均5.14m。
(6).粘土⑥（Q1Z）：
灰白为主，杂红褐、褐黄等色, 硬塑-坚硬，饱和，由绿泥石和高岭土组成，手捏有滑腻感，切面光滑，干土强度高。层厚3.10～11.50m，平均6.41m。该层底部在少量钻孔中见夹粉质粘土⑥1，描述如下：
1).粉质粘土⑥1:浅黄色、灰白，可-硬塑，饱和，局部常见含较多细粉砂,该层主要见于粘土⑥的底层，层厚0.70～1.20m不等。
(7).粗(砾)砂⑦(Q1Z):
浅黄、灰白,饱和,中密-密实,砂粒主要成分为石英,粒径以0.5-4mm者居多,次棱角,级配良好，局部见有相变为砾砂现象,该层厚度较大，孔内揭示厚度9.10～19.20m，平均15.93m,该层在少量钻孔中见有粘土⑦1夹层，描述如下：
粘土⑦1:灰白杂黄褐色，硬塑-坚硬，饱和，湿土无摇震反应，韧性大，干强度高，该层主要呈透镜状分布于粗(砾)砂⑦层中，层厚0.50～2.60m不等。
(8).粘土⑧(N):
灰白杂浅黄、红褐色，坚硬，饱和，主要成分由绿泥石和高岭土组成，含少量铁质，低压缩性土,为第三系地层，呈半成岩状，该层在最大钻深50m范围内未揭穿，最大揭示厚度8.70m。
2.2．地下水情况及土的腐蚀性
在最大勘探深度50.0m范围内，于拟建场地内见有两层含水层，根据钻孔内地下水测量结果，其主要分布情况见下表：
地下水情况一览表
层号
地下水类型
主要含水层
主要补给来源
初见水位（m）
埋深（标高）
稳定水位（m）
埋深（标高）
承压水头(m)
地下水Ⅰ
潜水-承压
粗砂④2、粗（中）砂⑤
大气降水、地表水渗入
2.10～14.00
(-0.48～3.10)
2.10～11.30
(1.21～3.10)
0～2.7
地下水Ⅱ
承压水
粗(砾)砂⑥、砾砂⑦
大气降水、上层潜水渗入
20.60～24.20
(-11.96～-11.15)
10.10～12.10
(-0.05～1.68)
11.1～12.9
根据本区水文地质资料，本次勘察测量的地下水水位属于低水位期的水水位，第一层潜水层年变幅为2~3m，与当年降雨量有较大关系，如遇台风暴雨时，则水位会有显著上升。根据场地地下水埋藏情况分析，对于本工程有影响的地下水主要为第一层潜水,其变幅较大，在高水位期时，对基坑的开挖有一定的不利影响。
第二层承压水稳定水水位变化不大，其标高一般低于本工程基坑底面标高，故对本工程基坑的开挖影响不大。
根据本区已有勘察经验，场地主要透水层的渗透系数建议采用如下： （1）粗砂④2: K=60m/d
（2）粗(中)砂⑤: K=62m/d
（3）粗(砾)砂⑦: K=65m/d
（1）地下水和土对建筑材料的腐蚀性
根据场地取土及51#钻孔中取第一层潜水样及17#钻孔中取第二层承压水样进行室内分析结果，这两层地下水在其含水层中对建筑材料腐蚀性见下表:
地下水和土对建筑材料腐蚀性一览表
序号
编号
取样钻孔
地下水类型
对混凝土结构的腐蚀性等级
对钢筋混凝土中的钢筋的腐蚀性等级
在弱透水层
在强透水层
长期浸水
干湿交替
1
S1
51#
潜水
微
弱
微
弱
2
S2
17#
承压水
微
弱
微
弱
3
1-1
1
—
微
微
4
32-2
32
—
微
微
各岩土层主要岩土力学参数建议值
地层名称及编号
天然重度
(kN/m3)
承载力
特征值
fak
(kPa)
压缩模量
Es1-2
(MPa)
压缩模量
Es2-4
(MPa)
压缩模量
Es4-6
(MPa)
压缩模量
Es6-8
(MPa)
抗剪强度
ck(kPa)
φk(度)
素填土①
17.5
—
—
—
—
—
10.0
11.0
含粘性土粗砂②
18.0
150
5.72
8.24
—
—
27.6
21.5
含粘性土砾砂③
18.7
210
8.15
10.70
—
—
23.0
27.4
粘土④
19.6
300
13.33
15.28
17.39
21.05
70.7*
10.0*
粘土④1
19.2
190
9.02
10.58
12.29
14.81
36.0
7.8
粗砂④2
18.9
270
12.50
15.10
18.50
22.30
0
33.0
粗(中)砂⑤
19.0
280
13.00
15.50
19.00
23.00
0
33.2
粘土⑥
19.8
320
15.19
17.32
20.22
22.99
92.8
12.1
粉质粘土⑥1
19.1
205
9.20
11.50
13.00
16.00
50.0
8.2
粗(砾)砂⑦
19.2
325
13.80
16.70
20.20
25.50
0
35.0
粘土⑦1
19.5
320
15.50
17.90
19.50
23.80
95.0
12.5
粘土⑧
21.9
400
18.90
21.90
26.06
32.22
112.5
13.1
注：抗剪强度带“*”号者为三轴（UU）数据，其它为直剪数据。
2.3.计算参数的选取
CFG桩径D=400mm，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m，计算书中的有效桩长减了截除500mm桩头的长度和填土内的桩长，桩身材料为C25商品混凝土。
2.4.复合地基设计
a、复合地基承载力特征值大于280kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=2×1.256×20+4×1.256×30+0.1256×400
=251（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为250kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
280=m×250/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.074
fspk——复合地基的承载力特征值为280kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥280kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.074，桩间距按方格布置。
b、复合地基承载力特征值大于300kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=2×1.256×20+7×1.256×30+0.1256×400
=364（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为360kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
300=m×360/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.058
fspk——复合地基的承载力特征值为300kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥300kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.058，桩间距按方格布置。
c、复合地基承载力特征值大于340kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=2×1.256×20+8×1.256×30+0.1256×400
=400（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为400kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
340=m×400/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.065
fspk——复合地基的承载力特征值为340kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥340kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.065，桩间距按方格布置。
d、复合地基承载力特征值大于420kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=4×1.256×20+9×1.256×30+0.1256×1500
=625（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为625kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
420=m×625/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.057
fspk——复合地基的承载力特征值为420kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥420kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.057，桩间距按方格布置。
e、复合地基承载力特征值大于440kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=4×1.256×20+10×1.256×30+0.1256×1500
=665（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为665kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
440=m×665/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.058
fspk——复合地基的承载力特征值为440kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥440kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.058，桩间距按方格布置。
f、复合地基承载力特征值大于450kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=2×1.256×20+10×1.256×30+0.1256×1500
=615（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为615kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
450=m×615/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.065
fspk——复合地基的承载力特征值为450kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥450kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.065，桩间距按方格布置。
g、复合地基承载力特征值大于500kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=4×1.256×20+12×1.256×30+0.1256×1800
=779（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为775kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
500=m×775/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.059
fspk——复合地基的承载力特征值为500kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥500kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.059，桩间距按方格布置。
h、复合地基承载力特征值大于600kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=4×1.256×20+12×1.256×30+0.1256×1800
=779（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为775kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
600=m×775/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.076
fspk——复合地基的承载力特征值为600kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥600kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.076，桩间距按方格布置。
I、复合地基承载力特征值大于650kPa
（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定
Ra=Up∑qsiLi+Ap.qp
=4×1.256×20+13×1.256×30+0.1256×1800
=816（kN）
取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为815kN。
式中：
qsi——桩周土的平均摩擦力;
qp——桩端天然地基土的承载力特征值;
（2）置换率m的计算
fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)fsk
650=m×815/0.1256+0.75×(1-m)×190
m=0.08
fspk——复合地基的承载力特征值为650kPa;
fsk——桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;
β——桩间土承载力折减系数取0.75。
因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求≥650kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.08，桩间距按方格布置。
各楼的具体桩数、桩位详见“平面布置图”
地基处理后的地基变形计算按国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB5007）的有关规定执行，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍，ζ值按下式确定：
ζ=fspk/ fsk
计算结果见附表，计算累计沉降量可控制在50mm内。
以上计算过程执行国家行业标准《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）。
三．施工方案
3.1.施工工艺流程
CFG桩长螺旋钻管内泵压施工工艺流程框图见图3-1：CFG桩施工工艺流程框图。
3.2.施工准备
施工现场必须清除地上和地下一切障碍物后再予以平整。施工前应预留保护土层，厚度一般为300mm~500mm，场地平整后的高低误差须小于100mm。
根据设计的桩位平面图，使用全站仪测定桩位。在桩位点打30cm深的木桩或其他钉桩，桩上钉小钉定桩位中心，并加以保护。测量结果经自检、复检后，报请监理复核，复核无误并签字认证后，方可施工。

桩位放线
桩机就位、调平
钻孔至设计标高
泵送混合料
拔管、灌注混合料至设计标高
移 机
桩顶砼达到龄期后，清理桩间土，并凿除桩头
桩体检验合格后，浇筑桩帽，铺设褥垫层
图3-1：CFG桩施工工艺流程

3.3.工艺性试桩
工艺性试桩可结合工程桩施工进行，主要考查设计的施打顺序和桩距能否保证桩身质量以及CFG桩复合地基是否满足设计承载力及沉降要求。按设计要求选择4根试桩，试桩完成后对试桩进行复核地基承载力试验和单桩承载力试验，试验过程中对桩、土、垫层的应力和变形进行监测，研究CFG桩复合地基的作用机理，考察设计文件是否满足过程承载力及沉降要求。当试桩结果满足设计要求后方可进行大面积施工。
3.4.桩基施工
3.4.1钻机就位
钻机进入现场，组装后保证钻杆具有足够长度，满足桩长变化的需要。
钻机就位时，由现场技术员检查桩位无误后，通知施工员可以安装钻机就位。钻机移至第一根桩就位，用自动水平仪调整机架，通过底座支垫调节调整水平，调整钻杆与地面垂直，用钻机塔身的前后和左右的垂直标杆检查塔身导杆，校正位置，使钻杆垂直对准桩位中心，并且在桩旁的机架侧面用红油漆作好钻孔深度的水准标高标志，填写施工标识并挂在桩机上。
开机前须检查导向架的垂直度，施工中随时观察和保持钻机底盘的水平和导向架的竖直，桩体垂直度偏差不得超过1.5%，桩位偏差不大于50mm，成桩直径不得小于设计值。
3.4.2钻进成孔
钻孔开始时，关闭钻头阀门，向下移动钻杆至钻头触及地面时，启动钻机钻入，钻进时应先慢后快。钻头到达设计桩长预定标高时，于动力头底面停留位置相应的钻机塔身处作醒目标记，作为施工时控制桩长的依据，当标记处与标志持平时，钻杆就达到设计标高。
施工时由现场技术员或施工员用钢卷尺检查深度和垂直度并且作好检查记录，现场钻机操作员作好钻进记录（内容含岩层情况、钻进时间、进度尺寸、钻机状况等）。
当遇到较硬土层，钻杆出现摇晃，进尺困难时，应放慢进尺，同时现场技术员积极探明情况，给总工程师做出书面汇报，一起参与现场处理，作好处理记录，直到钻至设计标高。
施工桩长应根据设计要求、地质情况和钻进电流变化综合控制，确保桩体穿透软土层进入持力层不小于1.0m。
3.4.3泵送混合料
混合料采用C25商品混凝土，坍落度要求160mm~200mm，混合料不得离析，配合比必须按确定的试验配合比要求认真控制，采用长螺旋成孔管内泵压砼成桩施工工艺，每根桩的投料量不少于设计灌注量。
混凝土浇筑前必须重新检查成孔深度和垂直度并填写混凝土浇筑申请，合格后方可浇筑。
混凝土浇筑前必须检查混凝土塌落度、和易性并记录。混凝土运到灌注点不能产生离析现象。灌注首批砼之前在用同配合比的无石子砂浆湿润导管，然后再放入首批砼。
在确认初存量备足后，可开动混凝土泵，将混凝土直接泵入导管内，在初期泵入混凝土时应控制泵入的速度，并注意观察提钻速度。提钻和泵压混合料要密切配合防止提钻过快。提钻速度应根据混凝土的泵送速度和孔径的大小等因素确定，提钻过程须保证钻头没入混合料面，提升速度宜控制在2m/min~3m/min。
做好混凝土用量记录和提管时间记录。混凝土灌注必须连续进行，中间不得间断。应避免因后台供料慢导致停机待料，也应防止供料过快导致堵管。钻孔产生的弃土应及时人工清除至路基范围以外。混凝土灌注过程中，应始终保持导管位置居中，提升导管时应有专人指挥掌握。不使骨架倾斜、位移，混凝土灌注到桩孔上部0.5m以内时，可不再提升导管，直到灌注至设计标高后一次拔出。灌注至桩顶设计标高后必须多灌一倍桩径长度约500mm，以保证凿去浮浆后桩顶混凝土的强度。提钻后，对桩头上部2m~3m进行振捣。
打桩过程中，应经常检查桩身混合料的配合比、坍落度、提钻速度、成孔深度、混合料的灌入量，并做好记录。混凝土浇筑应做混凝土强度试块，每浇注一个班次或者100m3混凝土时留设一组标养试块，试块应养护好，达到一定强度后立即拆模送往养护室标准养护；混凝土施工完毕后，及时收集混凝土出厂合格证、混凝土强度报告，做混凝土强度评定。
施工过程中，按照验收规范要求每浇筑50m³必须有一组混凝土试件，采取现场抽样作同条件试块（标养试块由混凝土公司制作）同一配合比的试块，每班不得少于一组试块。
3.4.4移机
成桩后，移机到下一根桩继续施工。在同一排桩施工时，纵向、横向平移钻机采用钻机机座的导轨自动平移。
横向移机操作：把钻杆落位放好，机塔和底盘加固稳定，启动转盘和导轨，使机头左右转向，利用四个支撑腿把钻杆移到指定的桩位，整个操作熟练时2分钟完成。
纵向移机操作：把钻杆落位放好，机塔和底盘加固稳定，启动导轨和支腿，使机头前后移动，利用四个支撑腿把钻杆移到指定的桩位，整个操作熟练时3分钟完成。
钻机到位后，技术人员要重新做“桩机就位”的各项工作，保证桩位准确。
3.4.5凿除桩头
施工结束后注意保护桩头，在龄期未到之前禁止重型机械碾压。
成桩超过24小时后才能进行清土，清土采用小型机械设备及人工挖土、运输；小型机械挖土时应离开桩边20cm，余土用人工清除，避免对桩体造成破坏；坑底预留20cm土层人工清除，找平；人工截桩，采用3根钢钎间隔120°，沿径向楔入桩体，直至上部桩体断开，桩顶采用小钎修平。
如因剔桩造成桩顶开裂、断裂，按桩基混凝土接桩规定，断面凿毛，刷素水泥浆后用高一级混凝土填补并振捣密实。
CFG桩施工质量检验标准见表3-2：CFG桩施工质量检验标准表。
表3-2：CFG桩施工质量检验标准表
项目
序号
检查项目
合格标准
检查方法
主控项目
1　
原材料
资料完整，试验项目符合设计要求
查产品合格证书及抽样送检
2　
桩径
不小于设计值（≤2cm）
抽查桩数的3%
3　
桩身强度
不小于设计值
取芯法，总桩数的5%
4　
单桩承载力和复合地基承载力
不小于设计值
施工完毕28d选取总桩数的0.5％~1％且不少于3处进行复合地基静载试验
5　
桩身完整性
按桩基检测技术规程
10％的CFG单桩进行低应变动力检测
一般项目
　1
桩距（mm）
±100
抽查桩数的3%
2　
桩垂直度
≤1%
抽查桩数的3%
3　
桩长
不小于设计值
查施工记录
3.4.6碎石砂垫层施工
级配碎石砂加筋垫层含碎石70％，粒径20～40mm，含泥量不大于5%，强度不低于四级。中粗砂含量30％，含泥量不大于5%，细度模数＞3，渗透系数不小于5×10-3cm/s。
桩顶加筋垫层土工合成材料采用双向钢塑复合土工格栅，格栅强度不小于80KN/m，对应变形率小于3％。格栅保护层采用聚乙烯，厚度为1mm。
垫层铺设前必须对碎石砂垫层材料作检验，各项指标符合设计及规范要求，并报请监理工程师审批同意使用后方可用于铺设垫层。在垫层铺设过程中，每填筑5000m3送检一次。
1）铺设垫层采用填筑法施工，分段铺设，用汽车将碎石砂运到场地，用推土机摊平，分层压实，压实厚度宜为30cm，密实度要达到93%。如需起拱，其起拱坡度应符合设计要求。
2）垫层横向应延伸出坡脚外1m，在桥头台前，纵向应伸出坡脚外1m，以利排水，两端应采用砌片石或其它方式防护，以免材料流失，严禁使用包边粘土将垫层包裹。
3）复合地基碎石砂垫层施工应在桩体施工并经检验合格后进行。
3.5.人员、设备配置
人员、设备、材料的配置根据工程施工进度需要和业主、监理工程师要求，以满足施工质量、进度、安全要求，并依据情况变化随时加强调整。
（1）、人员配置，详见表3-3：拟投入本工程主要人员表。
（2）、设备配置，详见表3-4：拟投入本工程主要施工机械设备表。
表3-3：拟投入本工程主要人员配备表
序号
职务
配备
备 注
1
技术人员
4人

2
机械操作人员
10人

3
电工、维修人员
3人

4
辅助工人
10人

5
合计
27人

表3-4 ：拟投入本工程主要机械设备表
项次
机械名称
规格型号
单位
计划数量
1
长螺旋钻机

台
1
2
推土机
D85A-21
台
1
3
装载车
ZL40B
台
1
4
自卸汽车
EQ3242G
台
4
5
混凝土输送泵
>60m3/h
台
1

四.施工进度安排
本合同段CFG桩施工计划详见图3-5：CFG桩基施工计划横道图。
年度

月份
主要工程
项目
2011
2012
11.1
11.11
11.21
11.30
12.10
12.20
12.30
1.10
1.20
1.30
施工准备

CFG试桩

CFG桩基施工

褥垫层施工

等载预压、监测

图3-5：CFG桩基施工计划横道图
五.施工监测
5.1监测内容
1）、测斜管的侧向位移观测：主要用于监控在施工过程中路基的整体稳定性。
2）、沉降标：用于观测路基的沉降规律和分析差异沉降。
软基监控预埋件数量详见表5-1：软基监控预埋件数量表。
表5-1：软基监控预埋件数量表
序号
断面
桩号
软土深度
监测断面类型
位移边桩
沉降盘
测斜管
根
个
数量（根）
深度（m）
总长（m）
1
AK0+990.0
7.4
新建匝道
2
1
2
10
20.8
2
AK1+040.0
8.3
新建匝道
2
1
2
11
22.6
5.2.监测频次
监测频率应根据地质情况、设计施工图要求和有关规范规程及监测建议确定。施工期间监控频率可参表5-2：监测频率表，观测频率应与变形速率相适应，变形速率小，观测频率可适当减小；反之，变形速率大，观测频率应适当增加。当变形曲线突然变陡时，要跟踪加密观测，分析原因，并确定是否需要采取措施。

表5-2：监测频率表
时 间
沉降标
测 斜
加载期间
1次/天
1次/天
加载后七天内
1次/2天
1次/3天
加载一个月内
1次/3～5天
1次/7天
加载5个月内
1次/10天
1次/10天
加载5个月后
4次/年
4次/年
5.3.资料整理
监控资料要求当天整理及时分析。分析路堤的稳定性，如果分析结果表明情况异常，须立即通知有关部门，采取相关措施保证路堤的稳定。每周应向业主及监理单位提交观测资料表格，通报观测情况及初步意见。每月提交一份监控报告，并在监控工作完成后提交最终总结报告。也可根据工程施工进度情况，按业主的要求及时提供阶段分析报告。
六．工程质量保证措施
6.1.质量控制要点
CFG桩质量控制的主要对象是：桩长、强度、桩底是否到持力层这三项指标，现场管理和监控要点如下：
1）、测量桩位前应对施工现场原始地面标高进行抄平测量，并用平地机平整碾压后放出各桩的准确位置，将线路纵坡、横坡考虑在内后，原地面标高控制在正负5cm以内。将施工区域进行划分，并将各桩进行编号，定机定人进行管理。
2）、布桩时，CFG桩的数量、布置形式及间距必须严格按设计要求。并遵循从中心向外推进施工，或从一边向另一边推进施工的原则。不宜从四周转向内推进施工。
3）、对进场施工的所有长螺旋钻机在开钻前应由施工技术人员对标尺、刻画进行复核，消除标识误差。尤其是钻机初始标识要指定专人进行复查，防止操作人员弄虚作假、骗取米数。使用反差大的反光贴条每0.5米进行标识，粘贴在钻机导向架上，利于夜间记录人员识别读数。
4）、指派责任心强、懂技术并经严格考核合格的员工对劳务队伍施工的CFG桩进行现场监控和记录。防止作业队伍偷工减料、暗中做手脚的现象发生。
5）、现场管理人员每根桩都要根据桩机上的垂球目测导向架垂直度，以保证桩身垂直度不大于1%，确保桩体的正常受力。
6）、长螺旋钻施工。钻孔开始时，关闭钻头阀门，向下移动钻杆至钻头触及地面时，启动马达钻进，一般先慢后快。在成孔过程中，如发现钻杆摇晃或难钻时，应放慢进尺，否则容易导致桩孔偏斜、位移，甚至使钻杆、钻具损坏。
7）、判断钻头是否到了持力层一般有两种方法：
一是根据试桩结果，在桩机驾驶室观测电流的变化，以判定钻头达到持力层。
二是在钻机旁直观观察。根据勘察资料，结合试桩结果，当钻头到达持力层时，钻杆上部的动力头发生颤动和轻微的摆动，钻机的动力明显减弱，此时，应判定钻头已达到持力层。
8）、CFG桩成桩过程由现场值班人员指挥，桩机操作手和地泵操作手密切配合，按照先泵料后拔管的原则，防止先拔管后泵料，防止CFG桩成吊脚桩。
9）、严格控制拔管速率。拔管速率太快可能导致桩径偏小或缩颈断桩，而拔管速率过慢又会造成水泥浆分布不匀，桩顶浮浆过多，桩身强度不足和形成混和料离析现象，导致桩身强度不足。故施工时，应严格控制拔管速率。
10）、整个施工过程中，应安排质检人员旁站监督，并作好施工原始记录。记录的内容主要有桩号、钻孔深度、孔深、拔管速度、单孔混合料灌入量、堵管及处理措施等。
11）、为控制提钻速度，应购置秒表配发到记录人员，钻孔时间、拔管速度、灌注混凝土时间应记录至秒。当天的记录每页必须由设备租赁方和项目队现场记录人当天进行相互签字确认。
12）、提钻泵送过程中，旁站人员要经常敲打输送管，确认管内混合料是否充实，以保证桩体密实。
13）、拔管过程避免反插。在拔管过程中若出现反插，由于桩管垂直度的偏差，容易使土与桩体材料混合，导致桩身掺土影响桩身质量，施工中应避免反插。
14）、桩顶砼停灰面根据导向架上标识由值班人员判断，控制在桩顶标高以上0.5米位置。
15）、控制好混合料的坍落度。大量工程实践表明，混合料坍落度过大，会形成桩项浮浆过多，桩体强度也会降低。
16）、设置保护桩长。在泵送混合料时，比设计桩长多加0.5米的料。
17）、在截取桩头前应准确测量桩顶标高，并在纵横向挂线标示桩头水平位置。凿除桩头时严禁单边打眼凿桩头，防止桩头成斜面或破损，截取后的桩头面应是水平面。清理桩间土和截取桩头时，应采取相应的预防措施，防止造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。
18）、CFG桩施工中，每台班均须制作检验试件，进行28天强度检验，成桩28天后应及时进行单桩承载力或复合地基承载力试验，其承载力、变形模量应符合设计要求。
19）、CFG桩施工属隐蔽工程，施工完毕后先进行自检。自检合格后报监理工程师签认后方可进行下一道工序施工。
20）、CFG桩成桩后，桩顶以上没有一米垫层情况下严禁大型机械进入施工区。
6.2.成桩常见问题
6.2.1.堵管
1)、混合料配合比不合理。当混合料中的细骨料和粉煤灰用量较少时，混合料和易性不好，常发生堵管。因此，要注意混合料的配合比，尤其要注意将粉