综合标准施工电梯卸料平台综合标准施工专业方案含节点图.doc

XXXX（B标段）工程

施工电梯卸料平台
施工方案

XXXX
12月10日

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、卸料平台方案选择 2
四、材料选择要求 2
五、施工方案 3
（一）落地式扣件钢管卸料平台技术参数 3
（二）悬挑式扣件钢管卸料平台技术参数表 4
（三）卸料平台搭设 5
（四）节点详图 6
六、施工安全确保方法 13
（一）安全组织确保方法 13
（二）卸料平台搭设技术方法 13
（三）卸料平台拆除技术方法 14
（四）卸料平台使用注意事项 14
七、应急预案 15
八、卸料平台内力计算书 16
（一）落地式扣件钢管卸料平台 16
（二）悬挑式扣件钢管卸料平台 26
（三）悬挑式扣件钢管卸料平台（阳台部位） 41

一、编制依据
1、《建筑施工脚手架实用手册》
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-
4、《建筑施工安全检验标准》JGJ59-
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
7、《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85
8、《碳素钢结构》（GB/T 700）
9、《钢结构设计规范》(GB 50017-)
10、危险性较大分部分项工程安全管理措施（建质[]87号文）
11、本工程施工图纸
12、本工程施工组织设计
13、本工程施工协议、地方规范标准及相关文件
二、工程概况
XXXX（B标段）工程由XXXX房地产开发建设，XXXX设计院设计，XXXX工程勘察院勘察，XXXX建设监理咨询监理，XXXX施工。工程在三明市XXXX县。
本工程建筑总面积81124.28㎡，地下室为一层连体地下室，上部由1#，2#、3#、5#、6#，7#、17#、18#、19#、20#、21#、22#、23#、28#、和31#楼组成。其中1#，2#、3#、5#、7#楼为高层建筑，17#、18#、19#、20#、21#、22#、23#为低层别墅，6#、28#为多层商业建筑，31#为一层配电房。本工程为框架——剪力墙结构结构安全等级为二级，结构设计使用年限50年。抗震设防类别为II类，抗震设防烈度为六度，框架抗震等级三级，框剪抗震等级四级, 屋面防水等级为Ⅰ级，二道防水设防。
1#，2#、3#、5#、7#楼高层建筑概况表
楼
号
地上层数
（层）
建筑面积
（㎡）
高度
（m）
层高
（m）
楼板厚度
（mm）
砼
强度
悬挑
构件
1#
18
5919.27
52.8
2.90
100、110、120
C25、C30
有
2#
18
11775.01
52.8
2.90
100、110、120
C25、C30
有
3#
18
11775.01
52.8
2.90
100、110、120
C25、C30
有
5#
18
12257.16
54.8
2.90
(3.00)
100、110、120
C25、C30
有
7#
18
6780.46
54.8
2.90
(3.00)
100、110、120
C25、C30
有
三、卸料平台方案选择
1、依据本工程特点，卸料平台搭设共分三段，和外脚手架搭设保持一致。第一段为落地式扣件钢管卸料平台，从地下室顶板搭设至七层，搭设高度为22m；第二、三段为悬挑式扣件钢管卸料平台，分别在八层楼面和十四层楼面部署16#工字钢悬挑梁，加斜拉14#（6×19）钢丝绳（拉环钢筋为Φ20圆钢）至主体结构上作为安全贮备，最大悬挑高度为17.5m。
2、卸料平台构架尺寸，钢管选择Φ48.3×3.6mm，横距为0.80m，施工电梯门位置纵距1.5m，施工电梯两侧门中间位置纵距为0.8m，步距为1.8m，里立杆距墙为0.20m。连墙件采取预埋钢管连接，连墙件预埋插管埋深不得小于250mm，每层楼面处必需设置连墙件且每跨均需设置（具体详卸料平台卸荷部署图）。平台内满铺九层胶合板，防护栏杆共设置两道，每道高度为600mm，周围采取密目式安全网封闭。悬挑钢梁采取16#工字钢，长度为4.50m，建筑物内锚固长度为3.30m，悬挑长度为1.20m，悬挑梁锚固采取Φ20U型压环圆钢。
3、 施工荷载控制
本工程卸料平台关键供施工电梯和楼层间人员及施工材料机具运输用。所以，作业平台建筑垃圾和多出材料要立即清理。
（1）卸料平台上不准存放大量材料、过重设备，施工人员作业时，尽可能分散平台荷载，严禁利用平台做垂直运输。
（2）卸料平台应自成受力系统，严禁和脚手架连接，预防给脚手架增加不利荷载，影响脚手架稳定和平台安全使用。
（3）平台许可承载力均布荷载为3.6KN/㎡，许可作业层为2层。
四、材料选择要求
1、钢管：选择φ48.3×3.6焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按σ=3.0mm计算，钢材强度等级Q235A。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道。钢管上严禁打眼。搭设前材料需进行严格挑选，钢管、扣件应为合格产品，对新用钢管要有出厂合格证。对旧钢管、扣件使用前应进行质量检验，凡弯曲、裂缝、变形或损伤和尺寸不符管材一律不得使用。钢管应统一进行除锈、涂色。
2、扣件：采取可锻铸造标准扣件，应符合《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85要求，由有扣件生产许可证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺点，扣件规格应和钢管相匹配，接合面应干整，螺栓部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏，采取扭力扳手进行检验。
3、安全网：采取高密度聚氯乙烯编织网，密度为2300目/100平方厘米以上，规格为1.8m×6.0m，单张网重量为3.0Kg以上。密目网颜色选择绿色，要求阻燃，使用安全网必需有产品生产许可证和质量合格证。
4、连墙件采取钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢要求。
5、型钢水平悬挑梁采取16号工字钢，采取14#（6×19）钢丝绳作为安全贮备。
6、预埋压环（拉环）钢筋直径为20.0 mm圆钢。
卸料平台关键材料参数表
材料名称
关键参数
钢管
Φ48.3 × 3.6
扣件
配套
水平悬挑梁
16号工字钢
联梁
16号工字钢
梁支撑
14#拉绳（6×19）
脚手板
九层胶合板
安全网
密目安全网
挡脚板
冲压钢板
五、施工方案
（一）落地式扣件钢管卸料平台技术参数
一、基础参数
脚手架搭设方法
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
22
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
4
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
纵、横向水平杆部署方法
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数
1
横杆和立杆连接方法
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
二、连墙件
连墙件部署方法
每层一跨
连墙件连接方法
预埋钢管扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
立杆计算长度系数μ
1.5
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
424
连墙件截面回转半径i(mm)
160
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件和扣件连接方法
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
三、施工荷载
结构脚手架作业层数njj
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3.6
四、脚手架自重荷载
脚手板类型
胶合板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
挡脚板类型
冲压钢板
栏杆和挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
脚手板铺设方法
每层
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板铺设方法
每层
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.107
横向斜撑部署方法
6跨1设
五、地基基础
地基土类型
混凝土
地基承载力特征值fg(kPa)
300
垫板底面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1.00
脚手架放置位置
地下室顶板
六、风荷载
考虑风荷载
是
地域
三明市将乐县
安全网设置
半封闭
基础风压ω0(kN/m2)
0.30
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载高度改变系数Uz
0.88
（二）悬挑式扣件钢管卸料平台技术参数表
1、基础参数(架体验算)
脚手架搭设方法
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
17.5
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
4
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
纵、横向水平杆部署方法
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数
1
横杆和立杆连接方法
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
2、连墙件(架体验算)
连墙件部署方法
每层一跨
连墙件连接方法
预埋钢管扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
立杆计算长度系数μ
1.5
连墙件计算长度l0(mm)
300
连墙件截面面积Ac(mm2)
424
连墙件截面回转半径i(mm)
16.0
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件和扣件连接方法
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
3、施工荷载(架体验算)
结构脚手架作业层数njj
2
结构脚手架荷载标准Gkjj(kN/m2)
3.6
4、脚手架自重荷载(架体验算)
脚手板类型
胶合板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
挡脚板类型
冲压钢板
栏杆和挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
脚手板铺设方法
每层
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板铺设方法
每层
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.107
5、风荷载(架体验算)
考虑风荷载
是
地域
三明市将乐县
安全网设置
半封闭
基础风压ω0(kN/m2)
0.30
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载高度改变系数Uz
1.2
6、基础参数(悬挑梁验算)
悬挑方法
一般主梁悬挑
主梁间距(mm)
1500
主梁和建筑物连接方法
平铺在楼板上
锚固点设置方法
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
20
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) [有阳台]
1200 [3000]
主梁外锚固点到建筑物边缘距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) [有阳台]
3300 [3000]
梁/楼板混凝土强度等级
C25
第1次支撑支撑方法
钢丝绳上拉
第1次支撑距主梁外锚固点水平距离(mm)
1100
第1次支撑支撑件上下固定点垂直距离L1(mm)
2900
第1次支撑支撑件上下固定点水平距离L2(mm)
1100
第1次支撑是否参与计算
否
7、主梁(悬挑梁验算)
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
联梁材料规格
16号工字钢
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1130
主梁截面积A(cm2)
26.1
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.21
主梁截面抵御矩Wx(cm3)
141
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
（三）卸料平台搭设
1、悬挑梁
（1）悬挑卸料平台处架体底部和悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。在16＃工字钢上翼缘距外挑端100mm和900mm处分别居中焊接两根长度150mm左右，直径大于20mm钢筋作为立杆内胆，然后将立杆钢管套在其上。
（2）联梁和主梁交接处进行焊接，焊缝应饱满、牢靠。
（3）悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。在楼面上采取HPB235Φ20 U型钢筋压环进行悬挑梁锚固。
（4）悬挑梁部位托架端部设1根Φ14mm（6×19）钢丝绳锚固点绕过型钢悬挑梁，钢丝绳斜拉到上一楼层预埋环固定。钢丝绳卡扣不少于3个。
2、立杆
（1）两侧施工电梯门位置立杆纵距为1.5m，中间位置立杆间距为0.8m，横向立杆间距为0.8m，步距为1.8m；内排立杆距结构边0.2m，外排立杆距施工电梯梯笼0.2m。
（2）起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。采取对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同时同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。
（3）最高处立杆顶端高出顶层操作层大于1.5m。
3、大横杆
大横杆长度为4.5m，部署在立杆内侧，和立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。
4、小横杆
贴近立杆部署，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基础构架结构杆件小横杆。每一立杆和大横杆相交处全部必需设置一根小横杆，并采取直角扣件扣紧在大横杆上。
5、剪刀撑
因为架体使用功效特殊性，为不阻碍施工电梯平台通行，本方案在楼层正对面两侧不设剪刀撑，通道口两侧立杆上沿架体通高设置“之”型剪刀撑。
6、脚手板
作业层满铺九层胶合板（用方木沿大横杆方向绑扎在小横杆上@150，），木胶板两端和方木钉牢靠。
7、连墙件
每层靠近立杆位置均需设置连墙件，采取小横杆和预埋在楼层上钢管用扣件连接（具体详节点图）。
8、防护
（1）平台两侧0.6m 和1.2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设20cm 高挡脚板，挡脚板采取冲压钢板，其它部位均用密目安全网进行封闭。
（2）将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧立柱上。
9、其它
落地式卸料平台因直接作用在地下室顶板上，必需在底层通长设置50×50方木作为垫层。
（四）节点详图

图一：落地式卸料平台侧面图

图二：落地式卸料平台正面图

图三：悬挑式卸料平台悬挑梁部署图

图四：U型钢筋压环结构图

图五：悬挑式卸料平台悬挑梁部署图（阳台位置）

图六： 卸料平台卸荷部署图

图七：悬挑式卸料平台侧面图

图八：悬挑式卸料平台正面图

六、施工安全确保方法
（一）安全组织确保方法
项目安全组织确保体系
安全技术
责任人
1、监督施工过程安全生产，纠正违章；
2、配合相关部门排除施工不安全原因；
3、项目全员安全活动和安全教育；
4、监督劳保用具质量和使用；
技术责任人
1、负责现场安全技术方法和脚手架专题施工方案落实工作；
2、督促安全方法落实；
劳务管理
责任人
1、财务部门确保安全方法项目经费；
2、卫生，行政部门工人生活基础条件确保工人身心健康；
1、卸料平台搭设由外架劳务经理负责组织实施，其它人员配合。转料平台所需材料劳动力计划由外架劳务经理负责编制，材料由材料员﹑项目责任人组织进场。企业质安负责检验人员进场用工手续，手续合格后企业质安负责进行三级安全教育，技术交底工作由企业质安负责。
2、甲、乙双方建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成管理机构，搭设责任人负有指挥、调配、检验直接责任。
3、卸料平台搭设和拆除，均应有项目技术责任人认可，方可进行施工作业，并必需配置有足够辅助人员和必需工具。
4、依据施工现场具体施工进度而定：确保脚手架（防护层）超出操作面一步架，不得大于二步架。
（二）卸料平台搭设技术方法
1、搭设之前对进场脚手架钢管、配件进行严格检验，严禁使用规格和质量不合格钢管配件。
2、卸料平台搭设必需统一交底后作业，必需统一指挥，严格按搭设程序进行。
3、连墙件等整体连接杆件随搭设架子立即设置。
4、脚手板须铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定木方。
5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引发杆件显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必需戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、降低配件设置和对立杆、纵距作≥100mm尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位技术主管人员协商处理。
8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应立即逐一对扣件进行检验。
9、卸料平台架体搭设不得和外脚手架相连接。
10、卸料平台应避免设置在悬挑板处，因施工现场条件限制，卸料平台设置在悬挑阳台位置时，应对安装平台悬挑阳台楼板从下一层用钢管及方木进行回撑加固。
（三）卸料平台拆除技术方法
1、拆除作业应按确定程序进行拆除：安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆→悬挑梁。
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
4、全部连墙杆必需随脚手架拆除同时下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
5、拆除后架体稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑预防变形，拆除各标准节时，应预防失稳。
6、当脚手架拆至下部最终一根长钢管高度时，应先在合适位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7、拆除前应检验架子上材料,杂物是否清理洁净,拆下材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专员负责警戒。
（四）卸料平台使用注意事项
1、卸料平台必需经过验收合格后方可使用。
2、当吊篮抵达卸料层时，司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门，进行卸料工作。卸料完成后，司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门，扣好防护门销，方可开启施工电梯。
3、卸料平台上只许可人员及运输工具经过，严禁堆放施工材料或其它重大荷载；等候施工电梯时，也应尽可能避免在脚手架平台上站太多人，不得超出施工电梯额定2t载荷。
4、在卸料平台使用过程中，要做好日常维护、保养工作，派专门人员定时检验钢管、扣件情况，遇有问题立即处理。
5、在架子上施工各工种作业人员,应注意本身安全(尤其是在卸料平台上工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
6、雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
7、应设安全员负责对脚手架进行常常检验和保修。
8、在卸料平台严禁进行电、气焊作业，必需有防火方法和专员看护,安全员巡视检验。
七、应急预案
1、目标
提升整个项目组对事故整体应急能力，确保意外发生时候能有序应急指挥，为有效、立即抢救伤员，预防事故扩大，降低经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制订本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、组员等组成。
(1) 领导各单位应急小组培训和演练工作，提升应变能力。
(2) 当发生突发事故时，负责救险人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3) 负责准备所需要应急物资和应急设备。
(4) 立即抵达现场进行指挥，控制事故扩大，并快速向上级汇报。
3、应急反应预案
(1) 事故汇报程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场责任人、项目部安全主管领导应逐层上报，并联络报警，组织抢救。
(2) 事故汇报
事故发生后应逐层上报：通常为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在二十四小时内向上级主管部门作出书面汇报。
(3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生事故关键有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
①火灾事故应急处理：立即报警，组织扑救，集中力量控制火势。消亡飞火疏散物资降低损失控制火势蔓延。注意人身安全，主动抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
②触电事故处理：立即切断电源或用干燥木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必需时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，而且注意其它损伤处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必需注射破伤风抗菌素。
③高温中暑应急处理：将中暑人员移至阴凉地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要亲密观察。立即补充水分和无机盐，立即处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，立即送医院诊疗。
④其它人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部汇报、排除其它隐患，预防救援人员受到伤害，主动对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目责任人： 手机：
安 全 员： 手机：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联络方法应在施工现场和营地显要位置张贴，方便紧急情况下使用。

八、卸料平台内力计算书
（一）落地式扣件钢管卸料平台
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采取单立管。
立杆纵距1.50米，立杆横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件每层一跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.6kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采取胶合板，荷载为0.35kN/m2，根据铺设7层计算。
栏杆采取钢管，挡脚板采取冲压钢板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基础风压0.30kN/m2，高度改变系数0.8800，体型系数1.0400。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采取 I=π(D4-d4)/64，抵御距计算采取 W=π(D4-d4)/32D。
材料用量：长杆总长度(m) L =1.1×22×(6+1.5×6/1.8-2×1.5/1.8)=225.87
小横杆数(根) N1=1.1×(22/3.6+1)×6=47
直角扣件数(个) N2=2.2×(22/1.8+ 1)×6=175
对接扣件数(个) N3=225.87/6=38
旋转扣件数(个) N4=0.3×225.87/6=12
脚手板面积(m2) S=1.1×(6-2)×1.5×0.8=5.28
一、大横杆计算:
大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
根据大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板荷载标准值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m
活荷载标准值 Q=3.600×0.800/2=1.440kN/m
静荷载计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m
活荷载计算值 q2=1.4×1.440=2.016kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩
跨中最大弯矩计算公式以下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.214+0.10×2.016)×1.5002=0.492kN.m
支座最大弯矩计算公式以下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.214+0.117×2.016)×1.5002=-0.579kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=0.579×106/4491.0=128.898N/mm2
大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度
计算公式以下:

静荷载标准值 q1=0.038+0.140=0.178kN/m
活荷载标准值 q2=1.440kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度
V=(0.677×0.178+0.990×1.440)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.526mm
大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!

二、小横杆计算:
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.600×0.800×1.500/2=2.160kN
荷载计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×2.160=3.345kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式以下:

集中荷载最大弯矩计算公式以下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+3.345×0.800/4=0.673kN.m
σ=0.673×106/4491.0=149.791N/mm2
小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和
均布荷载最大挠度计算公式以下:

集中荷载最大挠度计算公式以下:

小横杆自重均布荷载引发最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm
集中荷载标准值 P=0.058+0.210+2.160=2.428kN
集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度
V2=2427.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.166mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.175mm
小横杆最大挠度小于800.0/150和10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力计算:
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.600×0.800×1.500/2=2.160kN
荷载计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×2.160=3.313kN
单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!

当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：
(1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
NG1 = 0.107×22.000=2.359kN
(2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.837kN
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×7/2=0.893kN
(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×22.000=0.330kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.419kN。
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.600×2×1.500×0.800/2=4.320kN
风荷载标准值应根据以下公式计算

其中 W0 —— 基础风压(kN/m2)， W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度改变系数，Uz = 0.880
Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.040
经计算得到：Wk = 0.300×0.880×1.040 = 0.275kN/m2。
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆最大轴向压力：
N=1.2×5.419+0.9×1.4×4.320=11.947kN
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆最大轴向压力：
N=1.2×5.419+1.4×4.320=12.551kN
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆纵距 (m)；
h —— 立杆步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.275×1.500×1.800×1.800/10=0.168kN.m
五、立杆稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N=12.551kN；
　　 i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=4.491cm3；
λ —— 由长细比，为3118/16=196；
φ —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.190；
　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到:
σ=12551/(0.19×424)=156.203N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N=11.947kN；
　　 i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=4.491cm3；
λ —— 由长细比，为3118/16=196；
φ —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.190；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.168kN.m；
　　 σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=11947/(0.19×424)+168000/4491=186.113N/mm2；
考虑风荷载时，立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!

六、最大搭设高度计算:
不考虑风荷载时，当立杆采取单管时，单、双排脚手架许可搭设高度[H]，按下列计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生轴向力，NG2K = 3.060kN；
　 　 NQ —— 活荷载标准值， NQ = 4.320kN；
　 　 gk —— 每米立杆承受结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，根据稳定性计算搭设高度 [H] = 52.467米。
考虑风荷载时，当立杆采取单管时，单、双排脚手架许可搭设高度[H]，按下列计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生轴向力，NG2K = 3.060kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值， NQ = 4.320kN；
　 　 gk —— 每米立杆承受结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩，Mwk = 0.133kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，根据稳定性计算搭设高度 [H] = 33.792米。
取上面两式计算结果最小值，脚手架许可搭设高度 [H]=33.792米。
七、连墙件计算:
连墙件轴向力计算值应根据下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应根据下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.275kN/m2；
Aw —— 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积:
Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙