综合标准施工电梯基础综合标准施工专业方案.docx

目 录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、基础设计 2
四、施工次序 4
五、施工升降机基础承载力计算： 4
六、基础确定 5
七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计 6
八、地下室顶板承载力加固设计 7
九、基础验收要求 16
十、地下室顶板加固安全确保方法 17

施工电梯基础施工方案
一、编制依据
本方案关键依据施工图纸、《施工升降机》（GB/T 10054-）、 《施工升降机安全规则》（GB10055-）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-）、混凝土结构设计规范》（GB 50010-）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
二、工程概况
珠江御景峰花园1-6幢住宅楼、44幢地下室工程在东莞市塘厦镇平山村,由东莞市惠仁房地产开发投资兴建，江西建工第一建筑有限责任企业承建，设计单位为广东珠江建筑工程设计，监理单位为深圳市大众工程管理。安全监督单位：东莞市建设工程安全监督站、塘厦镇建设工程安全监督组。本工程总建筑面积总建筑面积 100842 ㎡，地下建筑面积22100㎡，地下一层、地上4幢33层（1、2、5、6幢），2幢28层（3、4幢），建筑总高度98.2 m。
三、基础设计
本工程采取京龙SC200/200TD型升降机，依据人货电梯机械制造厂家对人货电梯基础技术要求：
⑴、基础承受载荷能力应大于400KPa。
P=(吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重)×0.02 kN。
⑵、混凝土基础板下面承载力应大于0.15Mpa。
⑶、双层钢筋网:钢筋直径12㎜,间距200㎜。
⑷、L距离依据所选择附架型号和现场实际情况而定。
⑸、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。
⑹、基础周围须考虑排水方法。
人货梯基础：（长）4.50M×（宽）4.60M×（高）0.30M。
人货梯关键参数以下表：

本依据本工程特点，为方便工程施工需要，1.、2、3、4栋所使用升降机基础设置于车库顶板，板顶和人货梯基础底平，依据本工程结构设计总说明，地下室顶板荷载为8.0KN/m2，5、6栋基础安装在自然地面上。必需确保人货电梯基础混凝土强度及几何尺寸。
电梯基础选型以下：
1. 配双层加强钢筋网格，采取Ф12@200。
2. 基础尺寸为4500×4600×300mm。
3. 基础砼标号采取C30。
4．基础预埋件必需牢靠固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置。
四、施工次序
1、天然基础
按施工平面部署确定基础位置—基础土方开挖—垫层浇筑—支设模板—绑扎钢筋——安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置正确，标高和平整度符合要求）——浇筑砼——拆模、养护。
2、地下室顶板基础
按施工平面部署确定基础位置—基础地板加固—支设模板—绑扎钢筋—安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置正确，标高和平整度符合要求）——浇筑砼——拆模、养护。
五、施工升降机基础承载力计算：
施工升降机自重： SC200/200TD型施工升降机按高度105m时重量：P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）×2.0。吊笼重44 KN，外笼重15KN，导轨架总重=(每节重1.5KN,每节高1.508m) ,1.5KN×70节=105KN，载重40KN。
P1=44+15+105+40=204KN。
基础承载P计算
考虑动载、自重误差及风载对基础影响，取系数n=2.1。
顶板施工电梯基础承载P=G×2=204×2.1=428.4KN
施工电梯基础混凝土自重：P2=4.5×4.6×0.3×25kN/ m3=155.25KN。 施工总荷载为428.4+155.25=571.65 KN
基础地面承受压力：571.65÷（4.5×4.6）=27.62KN/㎡。
5、6幢基础完全能符合该机安装要求
1、2、3、4栋施工电梯基础设置于车库顶板，地下室顶板荷载为7.5KN/m2，不满足要求。为确保车库顶板安全，采取钢管回顶至地下室结构底板面。
六、基础确定
1. 基础厚度为300mm，配双层加强钢筋网格，钢筋直径Ф12，网格间距200mm。
2. 次浇前预埋好4根M22底脚螺栓。
3. 基础预埋件必需牢靠地固定在基础加强筋上。
4. 基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大许可偏差±5mm。
5. 回填土时必需扎实，确保强度。
6. 基础平面必需确保排水良好。
7. 制作基础时必需同时埋好接地装置。
8. 同时还必需符合当地相关安全法规。
具体做法见后附图

七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计
在施工升降机基础部在地下室顶板、板厚300mm，1#楼基础在地下室顶板A-E~A-F/A-21~A-22轴线位置范围内，2#楼基础在地下室顶板A-E~A-F/A-17~A-18轴线位置范围内。3#楼基础在地下室顶板A-E~A-F/A-10~A-11轴线位置范围内，4#楼基础在地下室顶板A-E~A-F/A-6~A-7轴线位置范围内。地下车库用φ48×3.25钢管搭设满堂脚手架支撑体系作为加固手段对地下室顶板进行加固，脚手架搭设高度为3.6m，加固区域立杆纵距0.7m,立杆横距0.7m，步距1.0m。
八、地下室顶板承载力加固设计
1、地下室顶板本身重量能够由本身结构支撑，对地下室顶板加固只考虑升降机及其基础产生恒动荷载：428.4+155.25=571.65 KN。
为尽可能利用工程中使用较为灵活材料，本加固设计拟用钢管支架作为支撑系统作为加固方案实施方法。具体钢管部署搭设按简图所表示

2、地下室顶板混凝土受压强度验算
根据应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中，并均匀分布于支撑顶板底部宽50mm×高100mm水平横支承方木（木楞）上。地下室顶板底和方木（木楞）受压接触面，按立杆部署图可知，长度为4500mm累计6条，即得总接触面面积：4500mm×50mm×6条= 1350000mm2，由升降机及其基础产生恒动荷载：428.4+155.25=571.65KN，得：fc1=428.4+155.25=571650KN/1350000mm2=0.423N/mm2/<fc =14.3N/mm2 (由地下室顶板砼强度C30轴心抗压设计值，查《混凝土结构设计规范》GB 50010-表4.1.4)，由此表明方木（木楞）和地下室顶板之间应力传输混 凝土受压强度验算合格。
3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗压强度验算
由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部6根长4500mm×宽50mm×高100mm方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传输荷载压应力1cf, 考虑地下室顶板承受一部分荷载: 571.650-4.5×4.6×8 =362.05 KN，f=362050/1350000mm =0.268N/mm2，方木（木楞）按《建筑施工模 板安全技术规范》JGJ162-选择 针叶树种木材“南方松”，查该规范表A.3.1-1 得其强度等级为AC15A,查该规范表A.3.1-3得顺纹抗压fc=13N/mm2，横纹抗压fc90=2.1N/mm2，按最不利情况按横纹抗压值考虑。则： 1cf=0.268N/mm2<fc90=2.1N/mm2 由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗压强度验算合格。
4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗弯强度验算
由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部6根长4500mm×宽50mm×高100mm方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地下室顶板均布荷载处于方木（木楞）4500mm全长，为此进行方木（木楞）抗弯强度验算。由立杆部署图可知方木（木楞）支撑点为2个中间等跨700mm，标准方木（木楞）长度为mm，现按简支结构计算其弯矩：按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之2．单跨梁内力及变形表（表2-6~表2-10）之（1）简支梁反力、剪力、弯矩、挠度 表2-6第5序次均布荷载简支梁内力计算:加载在方木（木楞）上均布荷载：q=0.268N/mm2 ×50mm=13.4 N/mm；弯矩：Mmax=q2l/8=13.4N/mm×700 mm×700mm/8=820750.mm,依《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-方木（木楞）抗弯强度应按该规范5.2.2-3公式进行计算，其中fm查JGJ162-表A3.1-1~5使用针叶树种南方松由表A3.1-1得TC15A查表A3.1-3得 mf=15，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选择系数为0.8得调整后fm=15×0.8=12Nmm2;其中W由矩形木楞（方木（木楞））宽50mm×高100mm查表5.2.2截面最小抵御=83333mm 3 （按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常见截面几何和力学特征表序号1公式 50×100×100/6=83333 mm 3，
木楞（方木（木楞））抗弯强度σ=820750N.mm/83333mm=9.849N/mm2< fm=12N/mm2
次、主木楞梁抗弯强度应按下列式计算：

式中 :木材抗弯强度设计值，按本规范附录A表A.3.1-3、表A.3.1-4及表A.3.1-5要求采取。式中 :Mmax最不利弯矩设计值。应从匀步荷载产生弯矩设计值M1、均布荷载和集中荷载产生弯矩设 计值M2和悬臂端产生弯矩设计值M3三者中，选择计算结果较大者
W:截面抵御矩，按本规范表5.2.2查用
由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗弯强度验算合格。
5、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗剪强度验算
按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-第5.2.2第2小条和《木结构设计规范》GB 50005-第5.2.2要求：
弯构件抗剪承载力，应按下列式验算：

式中 ：ƒv 木材顺纹抗剪强度设计值（N/mm2）
V: 受弯构件剪力设计值（N），按本规范第 5.2.3条要求；
I：构件全截面惯性矩（mm4） b: 构件截面宽度；
S: 剪力面以上截面面积对中性轴面积矩（mm3）。
依前条验算条件，查JGJ162-规范附表A.3.1-3按TC15A木材顺纹抗剪强度值：fv=1.6 N/mm2；受弯构件剪力设计值V按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常见截面几何和力学特征表序号1公式：V=ql/2=13.4 N/mm×700/2=4690N；构件全截面惯性矩I依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常见截面几何和力学特征表2-5序号1公式：I=bh3/12=50×1003/12=4166666.67mm4；构件截面宽度b=50mm；剪切面以上截面面积对中性轴面积矩S=（50mm/2）×100mm×（100mm/2/2）=62500mm3；代各参数入公式计算：
(V×S)/(1×b)=(4690N×62500mm3)/（4166666.67mm×50mm）=1.41N/ mm2< fv=1.6 N/mm2； 由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）抗剪强度验算合格（验算数据比较靠近，施工时必需严格要求，认真到位，按规范施工）。
6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）挠度验算
按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-第5.2.2第3小条和《木结构设计规范》GB 50005-第5.2.6要求，受弯构件应进行挠度验算， JGJ162-明确简支楞梁须根据该规范5.2.1-4或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选择5.2.1-4式进行验算：=，其中弹性模量E查JGJ162-规范附表A.3.1-3按TC15A木材E=10000，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选择系数为0.8得调整后E=10000×0.8=8000N/mm2；全截面惯性矩I=4166666.67mm4；最大挠度Wmax取值按JGJ162-规范4.4.1条第3小条“支架压缩变形或弹性挠度，为对应结构计算跨度1/1000”得Wmax =700mm/1000=0.7mm；代各参数入公式计算=（5×13.4 N/mm×700 mm×700 mm×700 mm×700mm）/（384×8000N/mm2×4166666.67mm4）=0.49mm<Wmax=0.7mm。
7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下可调支托（钢管支柱）承载力复核验算
因为加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必需经过可调支托（钢管支柱），传输至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一是必需经过核实满足最低要求才能使用，依JGJ162-第5.2.5条之第2小条说明，查5.2.5-1表，取表中最大长度许可荷载最小值12KN，由立杆部署图可知立杆每行9条9行累计9×5=45条，按均匀分布计算每根立杆荷载应为：设计总荷载517650N/45条=11503N=11.503KN/条<最大长度许可荷载最小值12KN。
由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下可调支托（钢管支柱）承载力复核验算合格。
加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱稳定性验算
受压杆件计算长度0L=1.2m（即纵横水平拉杆步距为1000mm） 依JGJ162-第5.2.5条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管和套管之间因松动而产生偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式压弯杆件计算”和 JGJ162-第5.2.5条之第3小条说明：“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算， 计算公式为该规范5.2.5-10，公式中计算长度采取纵横向水平拉杆最大步距，最大步距不得超出1.8m”在本设计方案中均存在，故此受压杆件计算长度0L=1.0m（即实际施工时纵横水平杆步距不得超出1.0m，且须确保钢管立柱上下末端均须设置纵横水平杆），其它按5.2.5-9式计算：

其中轴心压力设计值N=设计总荷载517650N/45条=11503N=11.503KN；轴心受压稳定系数钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1 采取，按牌号Q235钢直径>40~60(钢管直径为48mm)查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计值
f=200 N/mm2；钢材屈服强度值
yf：本设计方案使用钢管用钢牌号为Q235，按《钢铁产品牌号表示方法》GB221-第3.2.1条说明，其屈服强度为235N/mm2，轴心受压杆件毛截面面积A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A= (48/2)2-（48/2-3.5)2×3.14= 489.30mm，直径为48mm下套管钢管回转半径 = +（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常见截面几何和力学特征表2-5序号5公式：） = [482+（48-3.5×202]0.5 /4=15.782mm，其惯性矩Ix2= ( d4 +d14 )0.5/64=3.14× [482+ (48-3.5×2) 2] 0.5/64=399285.14mm4；
上插管为实心U型可调支托，其直按JGJ162-规范6.1.9条明确“螺杆外径和立柱钢管内径间隙不得大于3mm”=48-5.5×2-3×2=31mm，其惯性矩Ix1（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常见截面几何和力学特征表2-5序号4公式）=3.14159×314/64=45333.19mm4；由此依
n= Ix2/ Ix1 =399285.14/45333.19=8.808；得
μ=[（1+n）/2]0.5 =[(1+8.808)/2]0.5 =2.2145推
=2.2145×1000/15.782=140.32；按JGJ162-规范查附录D计算λ（ƒy/235）0.5=140.32×(235/235)0.5=140.32查表得悉=0.223；弯矩作用平面内偏心弯矩值M2 =Nd/2其中N=11503N，d=48mm得Mx=11503N×48mm/2=276072N.mm；弯矩作用平面内较大受压毛截面抵御矩W1x依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力 计算表之常见截面几何和力学特征表2-5序号5公式）==3.14× [483- (48-3.5×2)4/48）)/32=5075.22mm;欧拉临界力
=3.142×206000×489.30／140.322=50473.4N；代各参数入公式计算得：=11503N/（0.223×489.30）+（1.0×276072）/{5075.22×[1-（0.8×（11503/50473.4））]}=171.95N/mm2<抗拉、 抗压和抗弯强度设计值f=200 N/mm2。
明加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱纵横水平拉杆步距为1000mm时稳定性验算合格。
九、基础验收要求
1、升降机基础按使用说明书中标准要求制作安装，预埋框必需用水平仪调平并和基础钢筋连接。
2、防雷接地装置埋设和主体结构接地装置连通。
3、预埋框四个基准点平整度(水平高差)≤L×1/1000(L为两点间距离，单位为米)。
4、基础验收资料必需经技术责任人、监理企业签字认可。
5、只有当基础达成设计强度并满足设计要求后才能进行下一道工序操作，严禁使用不合格产品。
十、地下室顶板加固安全确保方法
1. 回顶支撑架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、和施工组织设计（方案）要求向搭设，并向使用人员做好安全、技术交底。
2. 对钢管架、配件、加固件应进行检验验收，严禁使用不合格钢管架、配件。
3. 为了降低顶部导轨架应力集中对支撑钢管局部变形影响，在升降机导轨架标准节底座位置和加固区域四面支撑钢管时，在楼板底部和上U型支托之间连续垫置两条50×100木方木（木楞）必需使用质量可靠可调支托，施工时必需数次调紧，以确保全部支撑支托受力均匀。
4. 支撑立杆顶部和底部分别应和地下室顶板和地下室底板顶紧，标准节支撑区立杆尽可能不用对接接长，非标准节支撑区立杆可用对接接长，严禁使用搭接接长钢管。全部钢管端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100㎜。
5. 加固架体应悬挂标识，定时由安全员进行检验，看是否有松动迹象，如发觉异常情况应立即进行调整加固。加固区域不能积水，如有积水现象应先用不低于C20混凝土填高，高于原地下室底板面不少于50mm。
6. 严格按示意图要求施工剪刀撑，以确保支撑体系稳定。替她需注意细节按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）规范施工。