钢管悬挑式脚手架综合项目施工专项方案.doc

钢管悬挑式脚手架施工方案
一、工程概况
六安康桥特色产业小镇2#4#6#楼工程。2#楼三层，4#6#楼二层。由于工程量小，混凝土龄期不够。首层不填土状况下进行施工。首层采用落地脚手架，待填土时拆除。填土完毕后重新搭设与二层架体连接。二层以上采用钢管悬挑，悬挑高度10米。此脚手架只用于主体构造施工及防护与装修。
二、编制根据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
2、工程施工图
2、工程施工组织设计
3、《建筑施工安全检查原则》JGJ59-1999
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
5、《钢管脚手架、模板支撑架安全选用技术规程》DB11／T583-
三、脚手架选型
依照本工程构造特点，在首层顶板采用钢管式悬挑脚手架，进行主体构造施工。材料采用48型扣件连接，钢管规格为Φ48×3.0mm。脚手架总搭设高度为15.0米计算，施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设3层。
（设计计算见本方案第十某些）。
四、施工准备
1、按规范规定对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品禁止使用，不符合规范规定钢管禁止使用；
2、搭设脚手架前应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通；
3、操作人员应持证上岗。
4、放线定位，做好明显标记。
五、钢管悬挑式脚手架搭设
1、本工程外脚手架采用扣件式落地双排钢管脚手架，钢管采用Φ48×3.0，脚手架内立杆离墙面距离0.3 m，排距为1.00m，立杆纵向间距1.5m，步距为1.8m。
2、搭设顺序：预埋直径园18㎜钢筋埋件→放置纵向悬挑钢管→立杆（立杆下方垫通长脚手板） →横向扫地杆 → 第一步纵向水平杆 → 第一步横向水平杆 → 第二步纵向水平杆 →第二步横向水平杆 → 依次搭设。（外满铺密目安全网，连墙处白织网兜底）。
3、脚手架搭设必要配合施工进度规定，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；
4、每搭设完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆垂直度；
5、禁止将外径48mm与51mm钢管混合使用；
7、相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造规定；
8、开始搭设立杆时，应按楼层柱距设立一到连墙杆，直至连墙件安装稳定后，方可进行下一步搭设；
9、纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部位立杆固定；
10、剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
11、脚手架操作层须满铺脚手板，设200mm高挡脚板和高度1.2m护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）。
12、脚手架搭设立面示意图如下：

六、构造规定
（一）、纵向水平杆构造规定：
1、纵向水平杆设立在立杆内侧，其长度不适当不大于三跨，纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆接头不适当设立在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应不大于500mm，各接头中心至近来主节点距离不适当不不大于纵距1/3，即是60cm；
（二）横向水平杆构造规定：
1、主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件连接且禁止拆除，主节点处两个直角扣件中心距不应不不大于150mm，靠墙一端外伸长度不应0.4L（L为排距），且不应不不大于500mm，因而取最小值不应不不大于420mm；
2、作业层上非主节点处横向水平杆，宜依照支承脚手板需要等间距设立，最大间距不应不不大于纵距1/2；
3、铺设脚手板时，双排脚手架横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。
（三）脚手板设立规定：
1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150㎜；
2、采用对接平铺，四个角应用直径1.2㎜镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；
3、作业层端部脚手板探头长度应取150㎜，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
（四）立杆设立规定：
1、每根立杆底部应设立底座或垫板，本工程采用50厚木脚手板；
2、脚手架必要设立纵、横扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200㎜处立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m。
3、立杆必要用连墙件与建筑物可靠连接；
4、立杆接长，各层各步接头必要采用对接扣件连接。本工程中立杆接长采用对接扣件连接，立杆上对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500㎜，各接头中心至主节点距离不适当不不大于步距1/3；
5、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
（五）连墙件布置规定：
1、连墙件布置最大竖向间距3m，最大水平间距为5m。
2、连墙件布置宜接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300㎜；
3、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，
4、对于高度在24m如下双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，禁止使用仅有拉筋柔性连墙件；对于高度在24米以上双排脚手架，必要采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；
5、连墙件中连墙杆宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接一端应下斜连接，不适当采用上斜连接；
6、连墙件必要采用可承受拉力和压力构造，采用拉筋必要配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等构造部位，拉筋可采用直径不不大于6㎜钢筋。
7、当脚手架下部暂不能设立连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用普通杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45º～60º之间，连接点中心至主节点距离不应不不大于300㎜，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
8、连墙件连墙示意图如下：

10、如构造形式不能满足连墙件拉结搭设，应在构造施工时预埋钢管以满足连墙件搭设。
（六）卸载、剪刀撑与斜撑布置规定：
1、剪刀撑设立应符合下列规定：
（1）本工程每道剪刀撑横跨7根立杆，斜杆与地面倾角不不不大于60º，符合规范规定；
（2）必要在外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立，中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m；
（3）剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100㎜；
（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150㎜；
2、横向斜撑设立应符合下列规定：
（1）横向支撑应在同一节间,由底层至顶层呈之字型持续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150㎜；
（2）在2-4层顶板面预埋园18㎜钢筋或预埋直径4.8架管。（见图）
（七）斜道：
1、本工程脚手架高度均不不大于6m，宜采用之形斜道；
2、斜道宜附着外脚手架或建筑物设立，运料斜道宽度不适当不大于1.5m，坡度宜采用1：6，人行斜道宽度不不大于1m，坡度宜采用1：3；
3、拐弯处应设立平台，其宽度不应不大于斜道宽度；
4、斜道两侧及平台外围均应设立栏杆及档脚板，栏杆高度应为1.2m，档脚板高度不应不大于180mm；
5、运料斜道两侧、平台外围和端部均应按连墙件设立规定设立连墙件，每两步应加设水平杆，应按剪刀撑设立规定设立剪刀撑；
6、斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应不不大于500㎜；
7、脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面板头应压住上面板头，板头凸棱处宜用三角木填顺；
8、人行道和运料斜道脚手板上应每隔250～300㎜设立一根防滑木条，木条厚度宜为20～30㎜。
(八）门洞：
1、本工程双排脚手架门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架构造形式，斜杆与地面倾角α应在45º～60º之间,门洞桁架型式按规范取A型；(如附图)
2、双排脚手架门洞处空间桁架,除下弦平面外,应在别的5隔平面内图示节间设立一根斜腹杆；
3、斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150㎜，当斜腹杆在1跨内跨2个步距（即选用A型）时，宜在相交纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；
4、斜腹杆宜采用通长杆件，当必要接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接长度不应不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100㎜。
5、门洞桁架下两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步；
6、门洞桁架中伸出上下弦杆杆件端头，均增设一种防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处扣件。
七、质量规定
1、纵向水平杆偏差不不不大于总长度1/300，且不不不大于20mm，同跨内外高度差不不不大于10mm；横向水平杆水平偏差不不不大于10mm，外伸尺寸误差不应不不大于50mm；
2、扣件规格必要与钢管外径相似；
3、脚手架步距、立杆横距偏差不不不大于20mm；立杆纵距偏差不不不大于50mm；
4、螺栓拧紧扭力不应不大于40N.m，且不应不不大于65 N.m；
5、连墙点数量、位置要对的，连接牢固，无松动现象；
6、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm；
7、对接扣件开口应朝上或朝内；
8、各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不不大于100mm；
9、作业层、斜道栏杆和档脚板搭设均应搭设在外立杆内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，档脚板高度不应不大于180mm，中栏杆应居中设立；
10、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。
八、脚手架拆除
1、脚手架拆除前应全面检查脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等与否符合规定；依照检查成果补充完善施工组织设计中拆除顺序和办法，并由有关负责人进行拆除安全技术交底；
2、脚手架拆除前应清晰脚手架上杂物及地面障碍物；
3、拆除脚手架必要有拆除方案，拆除时应设警戒区，设立明显标志，并有专人警戒；
4、拆除顺序必要自上而下逐级进行，禁止上下同步作业。连墙点必要与脚手架同步拆除,不容许分段、分立面拆除。如施工需要必要分段、分立面拆除时，应在暂不拆除两端加设连墙杆和横向水平支撑等加强办法，且分段拆除高差不应不不大于2步，如高差不不大于2步，应增设连墙件加固。禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；
5、当脚手架拆至下部最后一根长杆高度（约6.0m）时，应先在恰当位置搭设暂时抛撑加固后，再拆除连墙件；
6、当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架两端，应按规范规定设立连墙件和横向斜撑加固。
7、拆下钢管、扣件应分装用塔吊运至地面，禁止高空抛掷。
九、安全防护及管理
1、脚手架搭设人员必要是通过现行国标考核合格专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；
2、搭设脚手架人员必要戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
3、脚手架构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方可使用；
4、作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载，不得将模板支架，泵送混凝土和砂浆得输送管等固定在脚手架上，禁止悬挂起重设备；
5、当有六级及六级以上大风、雨、等天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架子应有防滑办法；
6、脚手架在有效期间，禁止拆除任何杆件；
7、不得在脚手架基本及邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全办法；
8，临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人防护办法；
9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看守；
10、暂时用电线路架设及脚手架接地、避雷办法应符合《施工现场暂时用电安全技术规范》；
11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，禁止非操作人员入内。
12、防火：脚手架内施工实行动火申请及监护制度，对施工人员特别电焊工进行安全防火教诲；出入口、走道处悬挂灭火器，同步，对作业队伍如何使用灭火器进行教诲。
13、防坠落物：脚手架上杂物应及时清理，保证通道干净、整洁。脚手架内侧与墙面较大空隙处在楼层标高面设立水平安全网。
14、限载：脚手架必要严格禁止超载使用，落地外脚手架施工荷载限制为270kg/m2。
15、定期维护、保养：在脚手架有效期间要经常检查扣件有无松动，安全防护网与否破损或被挪位；附墙杆件与否被拆除等，消除安全隐患。
16、在坑内搭设架子时，地基应保证可靠稳定性，并保证排水，在屋面搭设脚手架时应对临边进行防护，保证安全。

十、计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）。
计算脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆纵距1.60米，立杆横距1.5米，立杆步距1.80米。
采用钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.20米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同步施工1层，脚手板共铺设4层。各取值均按Φ48×2.5钢管取值。

一、大横杆计算:

大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m
脚手板荷载原则值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载原则值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m
静荷载计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.6002=0.273kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.6002=-0.321kN.m
咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：

=0.321×106/3870.0=82.946N/mm2

大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!

3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度

计算公式如下:

静荷载原则值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载原则值q2=0.700kN/m

三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1600.04/(100×2.06×105×92800.0)=2.586mm

大横杆最大挠度不大于1600.0/150与10mm,满足规定!

二、小横杆计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆自重原则值 P1=0.038×1.600=0.061kN
脚手板荷载原则值 P2=0.150×1.050×1.600/3=0.084kN
活荷载原则值 Q=2.000×1.050×1.600/3=1.120kN
荷载计算值 P=1.2×0.061+1.2×0.084+1.4×1.120=1.743kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.743×1.050/3=0.616kN.m

=0.616×106/3870.0=159.173N/mm2

小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×92800.0)=0.03mm

集中荷载原则值P=0.061+0.084+1.120=1.265kN

集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度
V2=1265.440×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×92800.0)=2.720mm

最大挠度和
V=V1+V2=2.369mm

小横杆最大挠度不大于1050.0/150与10mm,满足规定!

三、扣件抗滑力计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆自重原则值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板荷载原则值 P2=0.150×1.050×1.600/2=0.126kN
活荷载原则值 Q=2.000×1.050×1.600/2=1.680kN
荷载计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.126+1.4×1.680=2.552kN
单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载原则值:

作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；为0.1248
NG1 = 0.125×28.000=3.494kN

(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用木脚手板，原则值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.600×(1.050+0.300)/2=0.648kN

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.05
NG3 = 0.050×1.600×4/2=0.160kN

(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.600×28.000=0.224kN
经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.526kN。

活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载原则值 NQ = 2.000×1×1.600×1.050/2=1.680kN

风荷载原则值应按照如下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载原则值Wk = 0.7×0.550×1.250×1.200 = 0.578kN/m2。

考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压原则值(kN/m2)；
la —— 立杆纵距 (m)；
h —— 立杆步距 (m)。

五、立杆稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N=7.78kN；
—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.50；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.57cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.87cm3；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 114.70
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 < [f],满足规定!

2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N=7.43kN；
　　 —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.19；
　　 i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=3.12m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架高度拟定；u = 1.50
　　 A —— 立杆净截面面积，A=3.57cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=3.87cm3；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW = 0.356kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 201.53
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆稳定性计算 < [f],满足规定!

七、连墙件计算:

连墙件轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压原则值，wk = 0.578kN/m2；
Aw —— 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积，Aw = 3.60×3.20 = 11.520m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 9.314kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.314kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60成果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
通过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件设计计算满足规定!

连墙件采用扣件与墙体连接。
通过计算得到 Nl = 14.314kN不不大于扣件抗滑力8.0kN，不满足规定!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆地基承载力计算:

立杆基本底面平均压力应满足下式规定

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基本底面平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 31.14
N —— 上部构造传至基本顶面轴向力设计值 (kN)；N = 7.78
A —— 基本底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 85.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调节系数；kc = 0.50
fgk —— 地基承载力原则值；fgk = 170.00
地基承载力计算满足规定!