钢结构课程设计-某厂房钢屋架设计.doc

钢结构
课程设计任务书
（钢屋架设计）

1 设计题目
某厂房钢屋架设计。
2 设计目的　
课程设计是本课程教学的实践教学环节之一，通过设计使学生进一步掌握钢屋架的设计原理、方法、步骤，提高综合分析、解决问题的能力。
3 设计条件　
某厂房总长度90m，跨度根据不同的学号从附表中取，屋盖体系为无檩屋盖。纵向柱距6m 。
3.1 结构形式：
钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制）。
3.2 屋架形式及荷载：
屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。屋架采用的钢材、焊条为：双号的同学用Q345钢，焊条为E50型。
3.3 屋盖结构及荷载
（1）永久荷载：
三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 kN/m2
水泥砂浆找平层 0.4 kN/m2
保温层 0.5 kN/m2(按分组表确定)
一毡二油隔气层 0.05 kN/m2
水泥砂浆找平层 0.3 kN/m2
预应力混凝土大型屋面板 1.4 kN/m2
屋架及支撑自重：按经验公式计算：
0.12+0.011×18=0.318 KN/m22
（2）可变荷载：
屋面活荷载标准值： 0.7kN/m2
雪荷载标准值： 0.35kN/m2
积灰荷载标准值： 0.7 kN/m2(按分组表确定)

4 设计内容

4.1 确定屋盖结构及支撑的布置图；
4.2 选择钢材及焊接材料，并明确提出对保证项目的要求；
4.3对钢屋架进行内力、杆件截面尺寸的计算；设计一个下弦节点、一个上弦节点、支座节点、屋脊节点及下弦中央节点；
4.4 屋架施工图
（1）手工绘制运送单元的施工图，用铅笔绘制白纸图。设计的节点应尺寸齐备、书写规范、满足构造要求；
（2）施工图内容
①屋架简图（比例1∶100），左半跨标明杆件长度，右半跨注明杆件最不利内力，以及超拱度。
②屋架正面图，上、下弦平面图（有二个比例）。
③侧面图，剖面图及零件详图。
④注明全部零件的编号，规格及尺寸（包括加工尺寸和定位尺寸）孔洞位置，孔洞及螺栓直径，焊缝尺寸以及对工厂加工和工地施工的要求。
⑤材料表。
⑥说明。
5 设计要求
5.1 设计内容完整、计算准确、保证经济；图纸整洁、布图合理；
5.2 计算书须用打印并装订（A4），插图应按一定比例绘制，做到眉目清晰，文图配合；
5.3 图纸应符合《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》的要求；
5.4 屋架跨度、保温层及积灰荷载取值见分组附表所示。请将自己的取值填入设计任务书中；
6 设计进度与考核：
6.1 进度
设计时间一周；
6.2 考核
根据设计内容的完整性、结构合理性、计算准确性以及图纸的质量、口试、考勤等方面为评分标准；
7 参考资料
[1] 夏志斌．钢结构原理与设计[M]．北京：中国建筑工业出版社，2012.7.
[2] 刘声扬．钢结构原理与设计[M]．北京：中国建筑工业出版社，2011.9.
[3] 夏志斌，姚谏.钢结构设计[M]．北京：中国建筑工业出版社.2010.9.
[4] GB50017-2003钢结构设计规范[S]．北京：中国计划出版社.2003.
[5] GB50009-2012建筑结构荷载规范 [S]．北京:中国建筑工业出版社.2012.

附 图
1500×6 = 9000

a . 18米跨屋架几何尺寸

b . 18米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值

c . 18米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值

一、荷载与内力计算：
1、荷载计算
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值：
三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4KN/m2
水泥砂浆找平层 0.4KN/m2
保温层： 0.5KN/m2
一毡二油隔气层 0.05KN/m2
水泥砂浆找平层 0.3KN/m2
预应力混凝土屋面板 1.4KN/m2
钢屋架和支撑自重 0.12+0.011×18m=0.32KN/m2
总计：3.37KN/m2
可变荷载标准值
雪荷载0.35KN/m2<屋面活荷载标准值0.70KN/m2，取0.70KN/m2 0.70KN/m2
积灰荷载 0.70KN/m2
总计：1.4KN/m2
永久荷载设计值 1.2×3.37KN/m2=4.04KN/m2
可变荷载设计值 1.2×1.40KN/m2=1.96KN/m2
2、荷载组合
设计体型屋架时，应考虑以下三种组合：（预应力大型屋面板采用1.5m×6m）
组合一 全跨永久荷载+全跨可变荷载
屋架上弦节点荷载P=(4.04KN/m2+1.96KN/m2) ×1.5×6m=54.00kN
组合二 全跨永久荷载+半跨可变荷载
屋架上弦节点荷载P1=4.04KN/m2×1.5×6=36.36kN
P2=1.96KN/m2×1.5×6=17.64kN
组合三 全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载+积灰荷载
屋架上弦节点荷载P3=(0.12+0.011×18)×1.2×1.5×6=3.46N
P4=(1.4×1.2+0.70×1.4)×1.5×6=23.94kN
3．内力计算
本设计采用图解法计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。由表内三种组合可见：组合一，对杆件计算主要起控制作用；组合三，可能引起中间几根斜腹杆发生内力变号。如果施工过程中，在屋架两侧对称均匀铺设面板，则可避免内力变号而不用组合三。

屋架杆件内组合表
注：表内负责表示压力：正值表示拉力。 表1
杆件
名称
内力系数(P=1)
第一种
组 合
P×
第二种组合
第三种组合
计算杆件内力/KN
全跨
左半
全跨
右半
全跨
P1×+
P2×
P1×+
P2×
P3×+
P4×
P3×+
P4×
上
弦
AB
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
BCD
-6.221
-4.371
-1.85
-335.93
-303.30
-258.83
-126.17
-65.81
-335.93
DEF
-8.993
-5.636
-3.36
-485.62
-426.40
-386.20
-166.04
-111.48
-485.62
FG
-9.102
-4.551
-4.55
-491.51
-411.23
-411.23
-140.44
-140.44
-491.51
下

弦
a-c
3.470
2.537
0.93
187.38
170.92
142.63
72.74
34.34
187.38
c-e
7.962
5.325
2.64
429.95
383.43
336.02
155.03
90.68
429.95
e-g
9.279
5.312
3.97
501.07
431.09
407.36
159.27
127.08
501.07
斜腹杆
aB
-6.502
-4.754
-1.75
-351.11
-320.27
-267.25
-136.31
-64.34
-351.11
Bc
4.739
3.158
1.58
255.91
228.02
200.20
92.00
54.25
255.91
cD
-3.382
-1.862
-1.52
-182.63
-155.82
-149.78
-56.28
-48.09
-182.63
De
1.884
0.540
1.34
101.74
78.03
92.21
19.45
38.69
101.74
eF
-0.690
0.615
-1.31
-37.26
-14.24
-48.11
12.34
-33.63
23.34/-48.11
Fg
-0.462
-1.632
1.17
-24.95
-45.59
3.84
-40.67
26.41
26.41/-45.59
竖杆
Aa
-0.5
-0.5
0.00
-27.00
-27.00
-18.18
-13.70
-1.73
-27.00
Cc
-1.0
-1.0
0.00
-54.00
-54.00
-36.36
-27.40
-3.46
-54.00
Ee
-1.0
-1.0
0.00
-54.00
-54.00
-36.36
-27.40
-3.46
-54.00
Gg
0.812
0.406
0.41
43.85
36.69
36.69
12.53
12.53
43.85
四、杆件截面设计
腹杆最大内力，N=351.11kN（压），由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板刚度取12mm；其余节点板与垫板厚度取10mm。
1、上弦杆(FG杆)；
整个上弦杆采用相同一截面，按最大内力计算，N=491.51kN（压）。
上弦杆计算长度：
在桁架平面内，为节间轴线长度：
在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：
因为，故截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并(详见图3)。
选2L125×80×10，A=3942
截面几何特性：=2.26cm、=6.04cm，a=8mm
按所选角钢进行验算：
，
双角钢T型截面绕对称轴（y轴）应按弯扭屈曲计算长细比

查表1.20，得
（满足）
所选截面合适。

2、下弦杆
整个下弦杆采用同一截面，按最大的内力eg杆计算:N=501.07kN（拉）
计算长度：屋架平面内取节点间轴线长度：
屋架平面外根据支撑布置取：
计算所需要净截面面积为：

选用2L125×80×7。
因为，故用不等肢角钢，短肢相并(见图4)所示。

A=28.19cm2 。a=8mm

按所选角钢进行截面验算，取
，
，
所选取的截面满足要求。
3、端斜杆(aB杆)：
杆件轴力：N=351.11KN(压)，
计算长度:因为，故采用不等肢角钢，长肢相并，使。选用角钢2L×125×80×7，详见图5所示。

A=28.19cm2,。
截面刚度和稳定性验算：
，
，
刚度满足要求
因为，只求：

，所需截面合适。
4、Bc杆

选用2 L75×8，详见下图：

A＝2×11.5＝23 cm，i ＝2.28cm ，i＝3.42cm
满足
满足
（满足）

5、cD杆

选用，详见下图：

由于> ,则由查附表1.20得=0.430

6、斜腹杆(De)

选用2 L56×5，详见下图：

A＝2×5.42＝10.84 cm，i ＝1.72cm ，i＝2.62cm

7、斜腹杆(eF)(Fg)

杆件内力：二杆可以选择内力较大杆件进行计算。
计算长度：,
内力较小，按选择，需要的回转半径为：
。
查型钢表(附录8)，选项截面的和比上述计算的和略大些。选用2L63×5，

得截面几何特性：A=12.286cm2,
，
，

因为，只求：
查附表1.20得
，
，所需截面合适。
5、中竖杆Aa杆：

选用，

由于> ,则由查附表1.20得=0.533，则：

6、
内力大小相同，选用长细比较大的竖杆Ee进行设计，可保证其他竖杆的安全。则：

选用，

由于> ,则由，则：

6、中竖杆Gg
杆件轴力： (压)，
计算长度: ,
选用所示十字连接：

各杆件的截面选择列出，计算结果详见表2。
杆件截面选择表 表2
杆
件
内 力
/KN
截 面 规 格
面 积
/cm2
计算长度/cm
回转半径/cm

应力
/(N/mm2)

上
弦
-491.51
短肢相并
2L125X80X10
39.42
150.75
301.5
2.26
6.04
54.1
150
0.777
160.47
下
弦
429.95
短肢相并
2L125X80X7
28.19
300.00
600.00
2.298
6.04
130.55
250
-
177.7
aB
-351.11
长肢相并
2L125X80X7
28.19
253.00
253.00
4.02
3.33
75.98
150
0.714
174.44
Bc
255.91
T形截面2L75X8
23.00
209.04
261.30
2.28
3.42
91.95
250
-
111.30
cD
-182.63
T形截面
2L75X8
23.00
229.12
286.40
2.28
3.42
100.49
150
0.430
184.66
De
101.74
T形截面
2L56X5
10.84
229.12
286.40
1.72
2.62
133.21
250
-
92.9
eF
-48.11
T形截面
2L63X5
12.29
249.92
312.40
1.94
2.96
128.82
150
0.393
99.6
23．34
Fg
-45.59
T形截面
2L63X5
12.29
249.92
312.40
1.94
2.96
128.82
150
0.393
93.91
26.41
Aa
-27.00
T形截面
2L63X5
12.29
199.00
199.00
1.94
2.89
103.35
150
0.533
41.25
Cc
-54.00
T形截面
2L63X5
12.29
207.20
259.00
1.94
2.89
106.81
150
0.511
86.05
Ee
-54.00
T形截面
2L63X5
12.29
207.20
259.00
1.94
2.89
106.81
150
0.511
86.05
Gg
43.85
十形截面
2L63X5
12.29
260.10
260.10
2.45
2.45
106.2
150
-
43.57
五、节点设计：
本设计采用E50焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值。各杆件内力由表1查得，最小焊缝长度不应小于8。
1、下弦节点c点（详见下图）

(1)、斜杆Bc与节点的连接焊缝计算:N=255.91kN
设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:取
肢尖：取
(2)、斜杆Dc与节点的连接焊缝计算:N=182.63kN
设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:取
肢尖：取
(3)、竖杆Cc与节点板连接焊缝计算：N=54.0kN
因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸=5mm，焊缝长度
(4)、下弦杆与节点板连接焊缝计算：焊缝受力为左右下弦杆的内力差
△N=429.95kN-187.38=242.57kN，设肢尖与肢背的焊脚尺寸为6mm，所需焊缝长度为：
肢背:取
肢尖：取
(5)、节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为290mm×420mm。
下弦与节点板连接的焊缝长度为420mm，=6mm。焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差△N=429.95kN-187.38=242.57kN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：
焊缝强度满足要求。
2、上弦节点B点如(详见图8)：

(1)、斜杆Bc与节点板连接焊缝计算，与下弦节点c中的cB杆计算相同。
斜杆Bc与节点的连接焊缝计算:N=255.91kN
设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:取
肢尖：取
(2)、斜杆Ba与节点板连接焊缝计算，N=351.11kN
设肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为：8mm和6mm。所需焊缝长度为：
肢背:取
肢尖：取
(3)、上弦杆与节点板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm，用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条焊缝计算，计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P与上弦垂直,并且对槽焊缝长度中点的偏心距较小，所以略去由此偏心引起的弯矩，上弦肢背槽焊缝内的应力不用验算。
节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必须验算。
肢尖焊缝承受弦杆内力差△N=355.93-0.0=355.93Kn
偏心距
偏心力矩△M=△Ne=355.930.1=35.60kNm
按构造要求取肢尖，则上弦杆肢尖角焊缝的剪应力为

由偏心距引起的正应力为：

，满足要求。
(4)、节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为290mm×410mm。
4、屋脊节点“G”(详见图9)：

(1)、弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施工焊接，需将拼接角钢的尖角削除，且截支垂直肢的一部分宽度(一般为t++5mm)。拼接角钢的这部分削弱，可以靠节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。N=491.51kN，设焊肢尖、肢背焊脚尺寸为8mm，则所需焊缝计算长度为(一条焊缝)：
，取
拼接角钢的长度：
，取l=400mm
拼接角钢竖肢需切去的高度为
△=t++5=10+8+5=23mm 取△=25mm 即竖肢余留高度为55mm
(2)、弦杆与节点板的连接焊缝计算：
取节点板的长度为300mm，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度为
上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，N=491.51kN×15%=73.7kN,其产生的偏心距△M=△Ne=73.70.1=7.37kNm
设焊肢尖、肢背焊脚尺寸为8mm，焊缝应力为：

，满足要求。
(3)、中竖杆与节点板的连接焊缝计算：N=43.85kN，此杆内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸=5mm，焊缝长度。
5、下弦跨中节点“g”(详见图10)：
(1)、弦杆与拼接角钢连接焊缝计算：
拼接角钢与下弦杆截面相同，传递内力N=501.07kN。
设肢尖、肢背焊脚尺寸为8mm，则需焊缝长度为：

取。
拼接角钢长度不小于
取拼接角钢长度为l=300mm
肢尖节切去△=t++5=7+8+5=20mm,
截面削弱△A=20×7=140mm2。
(切去部分满足要求)。
(2)、弦杆与节点板连接焊缝计算：按下弦杆内力的15%计算，N=501.07kN×15%=75.16kN。
设肢背、肢尖焊脚尺寸为6mm，弦杆一侧需焊缝长度为：
肢背:
取。
肢尖： 按构造要求。
(3)、腹杆与接点板连接焊接缝计算：
N=43.85kN，此杆内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸=5mm，焊缝长度。
因桁架的跨度较大，需将桁架分成两个运输单元，在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接，左半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板的连接用工地焊缝。
6、端部支座节点a(详见图11)

为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座板的净距离取160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相等，厚度同端部节点板为12mm。
(1)、支座底板计算：
支座反力R=754=378kN
取加筋肋的宽度为80mm，考虑底板上开孔，按构造要求取底板尺寸为280mm×380mm，如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为：。
验算柱顶混凝土的抗压强度：
(满足)。
注：为混凝土强度设计值，对C30混凝土，。
底板的厚度按支座反力作用下的弯矩计算，节点板和加筋肋将底板分为四块，每块板为两边支承而另两块相仿边自由的板，故应计算底板单位宽度的最大弯矩为：

式中，为底板下的平均应力为：。
为两支承边之间的对角线长度：
为系数，由查表而定，b1为两支承边的相交点到对角线的垂直距离(如图11所示)。由相似三角形的关系，得：
，
，查表得。

底板厚度，取t=15mm。
(2)、加筋肋与节点板的连接焊缝计算：
加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似，偏于安全地假定一个加劲肋的受力为桁架支座反力的1/4，则焊缝受力：

设焊缝尺寸为6mm，取焊缝的最大计算长度mm,

(3)、节点板加筋肋与底板的连接焊缝计算：
设底板连接焊缝传递全部支座反力R=378KN，其中每块加劲肋各传,
节点板传递。
节点板与底板的连接焊缝长度：

满足要求。
(4)、下弦杆、腹杆与节点板的连接焊缝计算：
①竖杆Aa
设肢背、肢尖焊脚尺寸分别为8mm，6mm。

设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背: 取
肢尖： 取
②斜杆Ba
设肢背、肢尖焊脚尺寸分别为8mm，6mm。

设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背: 取
肢尖： 取
③下弦杆ac
设肢背、肢尖焊脚尺寸分别为8mm，6mm。

设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm.所需焊缝长度为:
肢背: 取
肢尖： 取

六、施工图(详见施工图纸)：

1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究
2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究
3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究
4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制
5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究
6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器
7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究
8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现
9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统
10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究
11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究
12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发
13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制
14. 基于单片机的自动找平控制系统研究
15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发
16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发
17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现
18. 一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制
19. 基于双单片机冲床数控系统的研究
20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制
21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制
22. 基于单片机的软起动器的研究和设计
23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究
24. 基于单片机的机电产品控制系统开发
25. 基于PIC单片机的智能手机充电器
26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究
27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究
28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制
29. 基于微型光谱仪的单片机系统
30. 单片机系统软件构件开发的技术研究
31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制
32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制
33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用
34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制
35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制
36. 基于单片机的数字磁通门传感器
37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究
38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究
39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制
40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪
41. 基于单片机的电机运动控制系统设计
42. Pico专用单片机核的可测性设计研究
43. 基于MCS-51单片机的热量计
44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站
45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究
46. 基于单片机的轮轨力检测
47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现
48. 基于单片机的电液伺服控制系统
49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制
50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究
51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究
52. 单片机控制的后备式方波UPS
53. 提升高职学生单片机应用能力的探究
54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究
55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究
56. 基于单片机的多通道数据采集系统
57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制
58. 基于单片机的红外测油仪的研究
59. 96系列单片机仿真器研究与设计
60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造
61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现
62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制
63. 基于单片机的气体测漏仪的研究
64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器
65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究
66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计
67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计
68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统
69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统
70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究
71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践
72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现
73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统
74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究
75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统
76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究
77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用
78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究
79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究
80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发
81. 基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究
82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究
83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现
84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究
85. 基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现
86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现
87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统
88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现
89. 单片机监测系统在挤压机上的应用
90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用
91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用
92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用
93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发
94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计
95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计
96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发
97. 锅炉的单片机控制系统
98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计
99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制
100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现
101. 基于单片机的公寓用电智能管理系统设计
102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现
103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制
104. 基于ADμC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究
105. 基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计
106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究
107. 单片机实现的寻呼机编码器
108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究
109. 自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究
110. 基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究
111. 超精密机床床身隔振的单片机主动控制
112. PIC单片机在空调中的应用
113. 单片机控制力矩加载控制系统的研究
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