落地式钢管脚手架综合项目施工专项方案附计算报告书.doc

钢管脚手架施工方案
第一章 工程概况
1. 工程概况
汉寿县西套农贸批发大市场升级改造建设工程项目位于汉寿县沧浪西路80号，建筑面积为19291.1平方米，为本来老西套市场进行拆除后新建1栋地下一层、地上二层框架构造商业用房。地下室高度为4.5米。
项目名称：汉寿县西套农贸批发大市场升级改造建设项目
建设单位：汉寿县市场服务中心
勘察单位：湖南省常德工程勘察院
设计单位：湖南大学设计研究院有限公司
施工单位：湖南德成建设工程有限公司
监理单位：湖南湘咨工程项目管理有限公司
审图单位：湖南三嘉建设工程设计征询有限公司

第二章 编制根据
1、《汉寿县西套农贸批发大市场升级改造建设工程设计文献》
2、《汉寿县西套农贸批发大市场升级改造建设工程施工组织设计》
3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

第三章 脚手架搭拆及安全管理
一、方案设想
依照《建筑施工安全检查原则》（JGJ59～）规定，结合本工程实际状况，每步架高为1.8米。

二、材质选取
1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mmA3焊接钢管，其质量要符合现行国标《碳素构造钢》规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。
2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷。扣件应与钢管贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离要不不大于5mm。扣件规格有三种：
（1）直角扣件：重要作大、小横杆与立杆联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：重要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：重要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm。
3、脚手片采用规格为700mm×800mm由8厘钢筋网片。
4、连墙件：采用ф48×3.5 A3焊接钢管，其质量应符合现行国标《碳素构造钢》规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采用。
5、安全网：采用栏杆围网选用合格聚氯乙烯编织1.8×6m密目式安全立网，安全网应为不不大于目/100cm2密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合规定。
三、落地式脚手架立杆基本解决
1、基本平整夯实，100厚C20混凝土硬化，落地立杆垂直稳放在混凝土地坪上，设纵横相连扫地杆。四、落地式架体施工办法及搭设规定
1、立杆：横向间距0.8m，纵向间距1.5m，考虑到上部构造小挑板以及装饰操作空间，外架立杆离墙边700mm～750mm，步高1.8m，且相邻接头错开。底排立杆及扫地杆均漆黄黑相间色。
2、大横杆：间距1.0m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落地处设立纵横向扫地杆。
3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，并尽量保持一致。
4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，所有落地（底），从底到顶呈“之”字型持续设立，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成45°～60°之间。剪刀撑钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不不大于1m。回转扣件固定在与这相交。
5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架第二步开始，每步在外立杆里侧设1.2m高防护栏护和0.3m高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高防护栏杆和0.3m高踢脚杆。
6、脚手板（片）及安全网设立：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板（片），脚手板（片）采用钢筋网片，四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。规定交接处平整，无探头板，脚手片完好无损，破损要及时更换。外脚手架外立杆内侧用密目安全封闭围护。
搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→连墙杆→斜拉杆→搁栅→防护栏杆→脚手片→安全网。
7、外架搭设高度时立杆低于500mm，外立杆搭设至F2层披檐底。外架搭设同步每班做到落手清，一步一清，现场清。
钢管脚手架搭拆以便，但技术规定较高，脚手架搭设原则是同样，即外观必要整体平整，做到横平竖直，几何图形一致，各扣件使用对的，紧固力距应达到4～5kg.m。
8、搭设人员必要是通过专业技术培训合格持证上岗，且上岗前必要要通过度某些项安全技术交底。五、落地式架体内封闭
1、脚手架架体里立杆与墙体间设站人片，站人片设立平整牢固。
2、施工层如下外架每隔3步架底部采用密目安全网或其他隔离办法。
六、通道
上人斜道搭设位置见平面图，详细搭设规定如下：
1、外脚手架设立上下走人斜道，附着搭设在脚手架外侧，不得悬挑。斜道设立应为来回上折形，坡度不不不大于1∶3，宽度不不大于1米，转角处平台面积不不大于3㎡。斜道立杆单独设立，不得借用脚手架立杆，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一种纵距设一连接。
2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和0.3m高踢脚杆，并用合格密目式安全网封闭。
3、斜道侧面及平台外侧设立剪刀撑。
4、斜道脚手片采用横铺，每隔20～30cm设一防滑条，防滑条采用40×60mm方木，并多道铅丝绑扎牢固。
5、外架与各楼层之间设立进出通道，坡度不不不大于1∶3，宽度不不大于1米，通道采用木板铺设，两边设1.2米高防护栏杆和0.3m高踢脚杆，并固定牢固。
6、斜道和进出通道栏杆、踢脚杆统一漆黄黑相间色。
七、脚手架搭设技术规定及验收原则
1、钢管上禁止打孔。
2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形禁止使用浮现滑丝螺栓必要更换。
3、脚手片对接平铺时，接头处必要设两根横向水平杆， 主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件接且禁止拆除，主节点处两个直角扣件中心距，不不不大于150mm，靠墙一端外伸长度不不不大于0.4L，且不不不大于500mm。
4、连墙杆保证架子稳定核心，必要按原则进行设立拉结点采用ф48×3.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆接近主节点设立，偏高主节点距离不应不不大于300mm，连垟与主节点呈水平连结，当不能水平设立时，与脚手架连结一端采用下余连接。
连垟杆排形式采用梅花型。
当脚手架施工操作层高出连垟杆两步时，采用与砼连结加固，直至上一层连垟杆搭凤后方可依照状况拆除。
外墙装饰阶段位结点因施工需要需除去原拉结点时，采用与柱窗洞口暂时拉结加固，以保证外架安全可靠。
连垟杆设立在架体边沿及转角1m范畴内和水平6m以内，垂直一种楼层，顶部800mm范畴内每6m设拉结点加密，使每个拉结点覆盖架体面积不不不大于28m2。
5、脚手架必要设立纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在中底座上皮不不不大于200mm处立杆上。
6、脚手架必要设立纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方立杆上。
7、立杆必要用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积≤28m２。
8、立杆接长除顶层顶步可采用接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：
（1）立杆上对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不得设立同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不不大于500mm；各接头中心至主节点距离不不不大于600mm。
（2）搭接长度不不大于1m，采用不不大于2个回转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不不大于100mm。
9、排脚手架必要用刚性连接垟件与建筑物可靠连接。
10、连垟件必要采用可承受拉力 压力构造。
11、脚手架下有设备基本，管沟时在脚手架使用过程中不得开挖。
12、脚手架必要配备施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连垟件以上。
13、剪刀撑横向搭撑搭设必要随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必要支承在垫块或垫板上。
14、节点连接可靠，其中扣件拧紧限度控制在扭力矩40～50KN(采用力矩扳手)。
15、脚手架立杆垂直度应≤1／300，且应同步控制其最大垂直偏差值(不得不不大于75mm)。
16、纵向水平杆水平偏差应≤1／250，且全架长水平偏差不不不大于50mm。
八、脚手架验收与检查
1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要通过验收，合格后挂验收合格牌才干投入使用。验收时项目经理、架子班长、安所有门关于人员要参加并签字。
2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。
3、脚手架验收和寻常按如下规定执行，检查合格后方容许投入使用或继续使用。
（1）搭设完毕后。
（2）持续使用达到半年。
（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。
（4）施工半途停止作用超过15天，在重新使用前。
（5）在使用过程中发既有显着变形、沉降拆除杠件和拉结以及安全隐患存在状况时。
4、在装饰开始后，要重点检查架子拉接与脚手板铺设状况。
5、脚手架在有效期间，禁止随意拆除或剪断各种设施。
九、脚手架拆除
1、落地式脚手架拆除
（1）拆除作业必要帖而下逐级进行禁止上下同步作业。
（2）连垟件必要随脚手架逐级拆除来先将连垟件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除差不应不不大于2步，如高关不不大于2步，应增设连垟斜件加固。
（3）各构配件禁止抛掷至地面。
（4）拆除前准备工作：
1）全面检查脚手架扣件连接、连垟件、支撑体系等与否符合构造规定。
2）根椐检查成果补充完善施工组织设计中拆除顺序和办法，并经主管部门批准。
3）单位工程负责人进行拆除安全技术交底工。
4）清理脚手架上杂物及地面障碍物。
（5）拆除现场必要设警戒区域，张挂醒目警戒标志。警戒区域内禁止非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必要履行职责。
（6）拆架子高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
（7）如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除，夜间实行拆除作业，应具备良好照明设备。
（8）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺规定。
（9）建筑物内所有窗户必要关闭锁好，不容许向外启动或向外伸挑物件。
（10）拆除人员进入岗位后来，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留材料、对象及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，禁止高处抛掷。
（11）按搭设反程序即后搭先拆进行拆除，即安全网→脚手板（片）→防护栏杆 →搁栅→斜拉杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆。
（12）不容许分立面拆除或上、下二步同步拆除（踏步式）、认真做到一步一清，一杆一清。
（13）所有连墙杆、斜拉杆、隔排办法、登高办法必要随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。
（14）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不容许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同步拆下输送地面。
（15）所有垫脚手板（片）拆除，自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，脚手板（片）面垃圾对象直接从高处堕落伤人。
（16）当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度(约6.5m)时，需搭设暂时抛撑加固后再拆除连垟件。
（17）当天竣工后，仔细检查岗位周边状况，如发现留有隐患部位，及时进行修复或继续完毕至一种程序、一种部位结束，方准撒离岗位。
（18）输送至地面所有杠件、扣件等对象，及时检查，整修与保养，并按品种、规格、随时码堆存储，及时清运出场。
十、脚手架安全管理
1、上岗人员应必要定期体检，合格者方可持证上岗。
2、作业层上施工荷载(作业层人员、器具、材料重量)原则值(取3KN／m2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上；禁止悬挂起重设备。
3、在脚手架有效期间，禁止拆除下列杠件：
（1）主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
（2）连墙件
4、在架板上堆放上砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容量总重量不得不不大于1.5KN／m2。
5、在架面上设立材料应码放整洁稳固，不得影响施工操作人员通行。
6、作业人员在架上最大作业高度应以可进行正常操作为，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增长操作高度。
7、作业中，禁止随意拆除脚手架基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作规定需要暂时拆除时，必要经主管人员批准，采用相应弥补办法，并在作业完毕后及时修复。
8、工人在架上作业中，应注意自我保护和她人安全，避免发生碰撞，闪失和落物，禁止在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。
9、人员上下脚手架必要走设安全防护出入通(梯)道，禁止抛援脚手架上下。
10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发既有不安全状况和迹象时，应及时停止作业进行检查。
11、每步脚架完毕之后必要将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。

第四章 落地脚手架搭设计算书

钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、
《建筑地基基本设计规范》(GB 50007-)、《建筑构造荷载规范》(GB 50009-)、
《钢构造设计规范》(GB 50017-)等规范。
一、参数信息:

1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5米，立杆横距为0.80米，立杆步距为1.80 米；
计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 14.4 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.70米；
大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2；
采用钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距2.90 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；
同步施工层数:2；

3.风荷载参数
海南省陵水地区，基本风压为0.85，风荷载高度变化系数μz为1.52，风荷载体型系数μs为1.20；
考虑风荷载

4.静荷载参数
每米立杆数承受构造自重原则(kN/m2):0.1248；
脚手板自重原则值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；
脚手板类别:8厘钢筋网片；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

5.地基参数
地基土类型:砂土；地基承载力原则值(kN/m2):140.00；
基本底面扩展面积(m2):0.09；基本减少系数:1.00。

二、大横杆计算:

大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板荷载原则值:P2=0.300×0.850/(2+1)=0.085 kN/m ；
活荷载原则值：Q=3.000×0.850/(2+1)=0.850 kN/m；
静荷载计算值：q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148 kN/m；
活荷载计算值：q2=1.4×0.80=1.190 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.502+0.10×1.190×1.502 =0.275 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.502-0.117×1.190×1.502 =-0.324 kN.m；

咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.275×106,0.324×106)/5080.0=63.780 N/mm2；

大横杆抗弯强度:σ= 63.780 N/mm2 不大于 [f]=205.0 N/mm2。满足规定！

3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度

计算公式如下：

静荷载原则值：q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m；
活荷载原则值：q2= Q =0.850 kN/m；

三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度
V= 0.677×0.123×150.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.850
×150.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.628 mm；

脚手板,纵向、受弯构件容许挠度为 l/150与10 mm 请参照规范表5.1.8。

大横杆最大挠度不大于 150.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定!

三、小横杆计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆自重原则值：p1= 0.038×1.450 = 0.056 kN；
脚手板荷载原则值：P2=0.300×0.850×1.450/(2+1)=0.123 kN；
活荷载原则值：Q=3.000×0.850×1.450/(2+1) =1.233 kN；
荷载计算值：P=1.2×(0.056+0.123)+1.4 ×1.233 = 1.940 kN；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.8002/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.940×0.80/3 = 0.550 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m；

σ = M / W = 0.554×106/5080.000=109.033 N/mm2 ；

小横杆计算强度不大于 205.000 N/mm2,满足规定！

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和

小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×850.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.010 mm ；

P2 = p1 + p2 + Q = 0.056+0.123+1.233 = 1.411 kN；

集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1411.430×800.0×(3×800.02-4×850.02/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 1.225 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1.225 = 1.236 mm；

小横杆最大挠度不大于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足规定!；

四、扣件抗滑力计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；

横杆自重原则值：P1 = 0.038×0.800=0.034 kN；

脚手板荷载原则值：P2 = 0.300×0.850×1.450/2=0.185 kN；

活荷载原则值：Q = 3.000×0.800×1.450 /2 = 1.849 kN；

荷载计算值：R=1.2×(0.034+0.185)+1.4×1.849=2.849 kN；

R < 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！

五、脚手架荷载原则值：

作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1233
NG1 = 0.123×14.400 = 1.776 kN；

(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.30
NG2= 0.300×2×1.450×(0.80+0.3)/2 = 0.500 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，原则值为0.15
NG3 = 0.150×2×1.450/2 = 0.218 kN；

(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.450×14.400 = 0.104 kN；

经计算得到，静荷载原则值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.598 kN；

活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2
取值。
经计算得到，活荷载原则值
NQ= 3.000×0.80×1.450×2/2 = 3.698 kN；

风荷载原则值应按照如下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Wo = 0.850 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Uz= 1.520 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =1.200 ；

经计算得到，风荷载原则值
Wk = 0.7 ×0.85×1.520×1.200 = 1.085 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.598+ 1.4×3.698= 8.294 kN；

考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.80×1.4NQ = 1.2×2.598+ 0.85×1.4×3.698= 7.517 kN；

风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×1.085×1.450×
1.8002/10 = 0.607 kN.m；

六、立杆稳定性计算：

不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴心压力设计值 ：N =8.294 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 8294.000/(0.186×489.000)=91.186 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 91.186 不大于 [f] = 205.000 N/mm2 满足规定！

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N =7.517 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 7517.229/(0.186×489.000)+606738.807/5080.000 = 180.085 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 180.085 不大于 [f] = 205.000 N/mm2 满足规定！
七、连墙件计算：

连墙件轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 1.085 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 10.440 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，No= 5.000 kN；

风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 13.862 kN；

连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 18.862 kN；

其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度,
由长细比 l/i=700.000/15.800成果查表得到0.872；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.872×4.890×10-4×205.000×103 = 87.414 kN；

Nl=18.862<Nf=87.414,连墙件设计计算满足规定！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

通过计算得到 Nl=18.862不大于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足规定!

连墙件扣件连接示意图

九、立杆地基承载力计算：

立杆基本底面平均压力应满足下式规定

p ≤ fg

地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 140.000 kN/m2；

其中，地基承载力原则值：fgk= 140.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调节系数：kc = 1.000 ；

立杆基本底面平均压力 ，p = N/A =83.525 kN/m2 ；

其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 7.517 kN；
基本底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。

p=83.525 ≤ fg=140.000 kN/m2 。地基承载力计算满足规定！

脚手架搭设平面示意图(此方案仅为I、II段)