大体积砼综合标准施工专业方案.doc

荷花家园廉租房一期14#栋

大致积（筏板）混凝土
专 项 方 案

编 制 单 位： 湖南省衡南第五建筑工程
编 制 人/日 期：
项目技术责任人/日期：
审 核/日 期：

表B.0.1 施工组织设计或（专题）施工方案报审表

工程名称：荷花家园廉租房14#栋 编号：

致： 株洲南方项目管理 （项目监理机构）
我方已完成 大致积（筏板）混凝土施工专题方案 工程施工组织设计或（专题）施工方案编制，并按要求已完成相关审批手续，请给予审查。
附： 施工组织设计
专题施工方案
施工方案
施工项目经理部（盖章）

项目经理（签字）
年 月 日
审查意见：

专业监理工程师（签字）
年 月 日
审核意见：

项目监理机构（盖章）

总监理工程师（签字、加盖执业印章）

年 月 日

审批意见（仅对超出一定规模危险性较大分部分项工程专题施工方案）：

建设单位（盖章）

建设单位代表（签字）

年 月 日
注：本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。

株质安监统编
施管-11
施工专题方案审批表
工程名称：荷花家园廉租房14#栋 30□□
单位（标段）
工程名称
荷花家园廉租房14#栋
施工单位
湖南省衡南第五建筑工程

编制人
刘桂明
项目技术责任人
刘桂明
项目经理
刘江华
企业相关部门会签意见：
技术部门
责任人：　 　　年　月　日
质量部门
责任人：　 　　年　月　日
安全部门
责任人：　　 　年　月　日
设备部门
责任人：　 　　年　月　日
材料部门

责任人：　 　　年　月　日
审批单位

（公章）
审批人
审批
单位技术责任人：
（总工程师）　　　　年　月　日
注：经过同意施工组织设计（方案），不准随意变更修改，确因客观原因需修改时，应接原审核、审批程序办理。

荷花家园廉租房14#栋大致积（筏板）混凝土施工方案

目 录

1. 编制依据
2. 工程概况
3. 施工方案及施工方法
4. 温度裂缝控制方法
5. 安全环境保护方法

一、编制依据：
1.1勘察设计文件
1.1.1 湖南省勘探测绘院《荷花家园岩土水文勘察汇报》
1.1.2 株洲市规范设计院《荷花家园14#栋》施工图设计文件
1.2 实施标准
1.2.1 国家标准
《建筑地基和基础施工质量验收规范》GB50202-
《大致积混凝土施工规范》GB-50496-
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-
《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-
1.2.2 行业标准
《高层建筑箱型和筏板基础技术规范》JGJ6-
《混凝土泵送技术规范》JGJ/T-
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-
《建筑施工安全检验评分标准》JGJ59-
1.3经过审批本工程施工组织设计
1.4本企业和建设单位签署《荷花家园14#栋施工总承包协议》

二、工程概况
2.1筏板设计概要
2.1.1筏板基底持力层承载力特征值f0=230Kpa。
2.1.2筏板厚度1200MM，内配双层双向Φ22@200钢筋，钢筋保护层厚度为50mm。采取C30强度等级混凝土，上部钢筋网片用Ф25@1000，呈梅花型设置支撑。
2.1.3本筏板无后浇带和膨胀加强带，即为一整体结构构件。
2.2、关键工程量：
材料名称
单位
数量

材料名称
单位
数量
C15混凝土
M3
62

养护模
M2
630
C30混凝土
M3
744

防水彩条布
M2
400
22钢 筋
T
49.5

Φ50*3散热管
kg
1350
胎模用240*115*90多孔砖
千块
22.25

胎模用中砂
M2
35
砌胎模用32.5水泥
吨
20

散热管固定环箍Φ6
Kg
420
2.3施工条件：
2.3.1本筏板混凝土估计浇筑时间将在春季，估计日最高温度在20℃～25℃左右，为雨水充沛季节，阵雨天较多。
2.3.2施工用水用电已满足要求。
2.3.4施工现场道路已满足施工要求。
2.3.5施工机械（如输送泵、振动器、抹浆机、水泵等）均已进场验收，调试运输正常，性能可靠，功率满足施工要求。
2.3.6覆盖养护用养护膜防雨水临时覆盖用防水彩条均已准备到位，能满足工程成品保护需要。
三、施工方案及施工方法
3.1组织确保体系：

项目经理

质检员 项目技术责任人 施工员

混凝土生产厂家 安全员 混凝土领班

混凝土运输 机电操作班 混凝土浇筑 钢筋、模
驾驶员 作业人员 板保护人员

3.2施工方案
3.2.1模板：采取砖砌膜，拟将用M7.5水泥砂浆115*90*240多孔砖，墙厚240mm，墙高1200mm，内侧用20厚1：2水泥砂浆抹光，外侧待砌体砂浆强度达成50%后用素土分层夯填至胎膜墙体顶面标高低100MM。
3.2.2混凝土采取商品混凝土，商品混凝土供给商待定，但必需在筏板浇筑前30d之前确定，应以留足供给商对产品质量确保所需技术准备工作必需时间，标准上选择信誉好，供给能力强售后服务佳供给商。
3.2.3混凝土质量要求
1、技术指标
（1）强度等级不低于C30
（2）到场塌落度150-170MM
（3）混凝土卸料时不得出现离析或假凝等现象。
2、原材料质量要求：
（1）水泥品种应为低水化热
（2）非碱性活性骨料
（3）粗骨料粒径5-31.5MM，质地坚硬，基压碎值不得大于12%级配良好，表面粗糙孔隙率和含砂率小碎石，含泥量小于1%。
（4）细骨料为中砂，其含泥量不得大于3%，细度模数应大于2.3.
（5）掺合料当采取粉煤灰时，其掺量应控制在15-20%，粉煤灰质量应符合国家现行标准《用于水泥和混凝土中粉煤灰》GB1596要求。当采取粒化高炉矿渣粉时，其质量应符合国家现行标准《用于水泥和混凝土中粒化高炉矿渣粉》GB/T18046要求。

（6）外加剂：减水剂、缓凝剂、膨胀剂和抗裂防水剂等贴等添加必需符合《混凝土外加剂》GB8076和《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119要求。
（7）拌合混凝土用水，必需是自来水。
（8）全部原材料抽样复试必需按批次100%抽样复试合格。

3、混凝土配合比设计：
（1）混凝土配合比和试配试验等供货前技术准备工作均由砼生产厂家有资质专业厂家试验室完成。试验结果汇报装顶成册报本企业技术科送监理工程师审查，并由监理工程师签认后方可批量生产或供贷。试验结果包含全部原材料抽样复试，试配和验证配合比、生产配合比等，“三配”试验获取抗压强度初凝、终凝时间水化热泌水性可原性等。
（2）对配合比基础要求：
1、水泥用量：当掺入掺合料时水泥用量大于280Kg/M3
当不掺掺合料时水泥用量大于300 Kg/M3，小于380 Kg/M3；
2、水灰比：水灰比不得大于0.50，用水量不得大于170 Kg/M3；
3、掺合料用量：粉煤灰不应超出胶凝材料40%，矿渣粉不应超出胶凝材料50%，当掺入粉煤灰和矿渣粉两中掺量总量不得超出胶凝材料50%；
4、缓凝剂，减水剂，外加剂必需严格按产品使用说明控制用量和掺入方法；
5、砂率应控制在38%~42@之间并控制好含泥量；
6、混合物泌水量不应小于102/M3.

4、混凝土供货：
1、项目部将协议供给商对运输线路进行考察，确定搅拌机站到工地线路；同时针对运输线路车流量高峰时间进行分析，准备应急预案，确保混凝土立即抵达现场。
2、确保现场停靠待浇混凝土搅拌车砂不少于3台，已预防在混凝土浇筑过程中出现停断混凝土情况，当有可能出现停断混凝土时由商砼厂和本项目部立即沟通加以处理，确保混凝土浇筑连续性和杜绝出现冷缝和施工缝。
3、混凝土运输途中拌筒应保持以1-38/min运转，以防混凝土离析，混凝土罐车抵达现场卸料前应使拌筒保持以8-125min运转。
4、当气温在35℃及以上时，每台灌车必需配置稀释剂，并由厂泵委派专业技术人员驻守现场方便立即对出现假凝塌落度过低不适应泵送时指导处理。
3.2.4、混凝土浇筑
1、浇筑方法：为确保浇筑过程中不出现冷缝，拟采取斜面分两层浇筑方法，施工中从短边一侧开始向另一侧连续推进浇筑，以下图所表示：

推进方法示意图

斜面分层浇筑示意图
2、浇筑过程中应沿直线前进，同时确保各浇筑带基础齐头并进，互搭接。确保各浇筑带上下砼结合，分层厚度控制在600mm左右。
3、为确保连续浇筑前，项目部拟将组织两个施工班组进行交叉作业，以确保在浇筑过程中不产生施工缝和冷缝（临时断缝）。
4、混凝土振捣采取两台Φ50插入式振动器振捣并备用两台应急处理，按600mm分层振捣方法采取快进慢出在每个斜面层上下各部署一道振动器，上面一道部署在砼卸料处，下面一道部署在近坡脚处，在每个斜板层上下各部署一道振动器，上面一道部署在砼卸料处，下面一道部署在近坡脚处，振捣上层时棒头应插入下层20CM，震棒抽出时棒头不得靠紧胎膜进行振捣。
5、顶面表面处理：当砼捣至设计标高时（由胎膜控制），稍停后再用平板振动器拖振一遍，再用铝合金条刮平，用木抹子压抹将水分挤压出表面，待表水逐步蒸发，表面浮浆机进行压抹，压抹后收光，以消除表面收缩裂缝。
6、混凝土养护：采取养护膜覆盖淋水养护。当构件成形后，并完成初凝时立即进行覆盖，覆盖后随机将养护淋水湿透，然后配置专员负责淋水，确保养护期内构件保持高湿度。养护周期为不少于14昼夜，高温养护时间28天。
3.2.5、设备布署：
1、 筏板砼采取车泵（即天泵），车泵型号HBT60C，输送距离50M，输送量70M3/h。依据本筏板砼总量采取一台车泵能满足施工要求。

2、 车泵部署以下图所表示：

泵车现场部署图

3、 小型机具配置：
（1）、插入式Φ50振动器4台套，备用棒6根
（2）、平板式振动器2台套
（3）、抹浆机1台套
（4）、铁锹20把，抹子10把和电筒和机械检修工具
（5）、泥浆泵2台套，潜水泵2台套
3.2.6、人员安排：
序 号
岗位职责
正 班
副 班
1
总协调
XXX现场项目责任人（1人）
2
现场指挥
XXX主施工员（1人）
XXX主施工员（1人）
3
施工员、质检员
XXX质检员（1人）
XXX质检员（1人）
4
施工试验
XXX试验员（1人）
XXX试验员（1人）
5
施工安全
XXX安全员（1人）
XXX安全员（1人）
6
测 量
XXX测量工程师（2人）
XXX测量工程师（2人）
7
临电检修
XXX电工（1人）
XXX电工（1人）
8
机械修理
XXX机修工（2人）
XXX机修工（2人）
9
模板保护
XXX模板工（2人）
XXX模板工（2人）
10
钢筋保护
XXX钢筋工（3人）
XXX钢筋工（3人）
11
砼铺装卸料
XXX普工（3人）
XXX普工（3人）
12
打振动器
XXX砼工（4人）
XXX砼工（4人）
13
抄平表面处理
XXX瓦工（4人）
XXX瓦工（4人）

3.2.7、现场管理人员职责：详见3.6.2

3.2.8、技术交底：
施工前由项目技术责任人向现场施工管理人员包含各工种领班进行施工质量和安全生产技术交底，再由施工员、安全员向全部施工人员进行交底，并形成书面统计。交底关键内容：质量标准要求，作业次序和方法，注意事项等。

3.2.9、筏板大致积砼施工工艺步骤：
1、温润模板，清理杂物
作业准备 2、施工前质量安全班前交底会
3、机械器具试运行
4、获取监理工程签发和浇灌令
1、了解开盘时间
2、预估到场时间 联络砼发车时间
3、派出质检人员驻厂家

1、到场检验出厂质量验收资料
砼 运 输 2、检测塌落度

泵送、铺摊

分层振捣

抄平压光

1、整理质检统计，报旁站监理
人员签字
覆盖养护 2、质检员签认监理旁站统计
3、整理报验资料，报监理工程
师审查验收

四、温度裂缝控制方法
4.1、温度计算：有待试验室提供相关材料温度，砼绝热升温：水泥水热化Q0及其不一样掺量调整值和砼收缩当量温差等方可进行温度计算。所以本项目内容按以往经验进行计算待后进行调整:
搅拌站提供C30混凝土每立方米材料用量及温度以下:
  水泥:335kg,30℃。
砂子:669kg,15℃,含水率为3%。
    石子:1096kg,15℃,含水率为2%。
    水:165kg,10℃。
    粉煤灰:75kg,15℃。
磨细矿渣：90kg，15℃。
    抗裂防水外加剂:15kg,10℃。
（1）混凝土绝热升温
因采取低水化热水泥，依据试验室提供数据其水泥水化热总量：Qo=300 KJ/kg
胶凝材料水化热总量：Q=k×Qo； k=k1+k2-1;
Q - 每立方米胶凝材料水化热量（KJ/kg）；
K – 不一样掺量掺合料水化热调整系数；
K1 – 粉煤灰掺量对应水化热调整系数，按表取值；
K2 – 矿渣粉掺量对应水化热调整系数，按表取值；

不一样掺量掺合料水化热调整系数
掺量
0
10%
20%
30%
40%
粉煤灰k1
1
0.96
0.95
0.93
0.82
矿渣粉k2
1
1
0.93
0.92
0.84
依据试验室提供配合比:
参考调整系数表，采取插入法选择计算K2取值，
矿渣粉掺量＝90÷(335+75+90+15)=17.5%

K2=1-
=0.95
本企业采取0.97为K2取值，更为严格。
K1=0.95，k2=0.97，k=0.95+0.97-1=0.92
Q=0.92×300=276 KJ/kg
T(t)=WQ(1-e-mt)/Cρ
W - 每立方混凝土胶凝材料用量（kg/m3）；
Q - 每立方米胶凝材料水化热量（KJ/kg）；
C - 混凝土比热（kJ/(kg·℃)），通常为0.92～1.0，本工程取C=0.96；
ρ - 混凝土质量密度（kg/m3），ρ=2500；
—常数，为2.718；
m - 和水泥品种、浇筑时和温度相关经验系数；
t - 混凝土浇筑后计算时天数（天）
计算水化热温升温时m值
浇筑温度（℃）
5
10
15
20
25
30
m(1/d)
0.295
0.318
0.340
0.362
0.384
0.406

1-值
浇筑
温度
（℃）
m
龄期（d）
1
2
3
6
9
12
15
18
5
0.295
0.256
0.446
0.587
0.830
0.930
0.971
0.998
0.995
10
0.318
0.272
0.471
0.615
0.852
0.943
0.978
0.992
0.997
15
0.340
0.288
0.493
0.639
0.870
0.953
0.983
0.994
0.998
20
0.362
0.304
0.515
0.662
0.886
0.962
0.987
0.996
0.999
25
0.384
0.319
0.536
0.684
0.900
0.968
0.990
0.997
0.999
30
0.406
0.334
0.556
0.704
0.913
0.974
0.992
0.998
0.999

Tmax=515*276/0.96*2500=59.2℃
各龄期混凝土水化热绝热温升值分别为：
=
当t=3d时，T（3）= 59.2℃×0.639=37.82℃
当t=6d时，T（6）= 59.2℃×0.87=51.5℃
当t=9d时，T（9）= 59.2℃×0.953=56.42℃
当t=12d时，T（12）= 59.2℃×0.983=58.19℃
当t=15d时，T（15）= 59.2℃×0.994=58.84℃
当t=18d时，T（18）= 59.2℃×0.998=59.08℃
当t>18d时，T（>18）= 59.2℃
（2）混凝土干缩率和收缩当量温差
①混凝土干缩率：

式中： —标准状态下最终收缩值（即极限收缩值），取；
— 非标准状态下混凝土任意t龄期（d）收缩变形值；
—常数，为2.718；
—混凝土浇筑后至计算时天数（d）；
、、—考虑多种非标准条件，和水泥品种细度、骨料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土捣实方法、配筋率等相关修正系数。
本工程中,各值以下：
M1=1.1;M2=M3=M7=M6=1.0;;M5=0.93;;M9=1.3;M10=0.90;M11=1.01
M4、M8值参考上表，采取插入法取得
胶浆量＝（335+165）÷(335+669+1096+165+75+90+15)=20.4%

M4=1-
=1.64
M8=

则：
ξy（3）=4.38×10-4×0.030=1.31×10-5；
ξy（6）=4.38×10-4×0.058=2.54×10-5；
ξy（9）=4.38×10-4×0.086=3.77×10-5；
ξy（12）=4.38×10-4×0.113=4.95×10-5；
ξy（15）=4.38×10-4×0.139=6.1×10-5；
ξy（18）=4.38×10-4×0.165=7.22×10-5；
ξy（21）=4.38×10-4×0.189=8.28×10-5；
ξy（24）=4.38×10-4×0.213=9.33×10-5；
ξy（27）=4.38×10-4×0.237=10.38×10-5；
ξy（30）=4.38×10-4×0.259=11.34×10-5；
②收缩当量温差：
Ty（t）=-ξy（t）/а
式中：Ty（t） ——任意龄期（d）混凝土收缩当量温差（℃），负号表示降温；
ξy（t）——各龄期（d）混凝土收缩相对变形值；
а——混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5；
由混凝土任意龄期收缩变形值，可求得任意龄期收缩当量温差为：
Ty（3）=-1.31℃
Ty（6）=-2.54℃
Ty（9）=-3.77℃
Ty（12）=-4.95℃
Ty（15）=-6.1℃
Ty（18）=-7.22℃
Ty（21）=-8.28℃
Ty（24）=-9.33℃
Ty（27）=-10.38℃
Ty（30）=-11.34℃
（3）混凝土弹性模量

式中： —混凝土从浇筑后至计算时弹性模量（）；
—混凝土最终弹性模量（）；可近似了取28d混凝土弹性模量，可按表8取用；
φ-系数，应依据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取0.09；
—常数，为2.718；
—混凝土从浇筑后到计算时天数（d）。
β— β=β1×β2。混凝土中掺合料对弹性模量修正系数。β1为混凝土中粉煤灰掺量对应弹性模量调整系数；β2为混凝土中矿渣粉对应弹性模量调整修正系数；β取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，β=β1×β2可按下表计算：
混凝土弹性模量
项次
混凝土强度等级
弹性模量

项次
混凝土强度等级

弹性模量

1
2
3
4
5
6
C10
C15
C20
C25
C30
C35
1.75×104
2.20×104
2.55×104
2.80×104
3.00×104
3.15×104
7
8
9
10
11
12
C40
C45
C50
C55
C60
C65
3.25×104
3.35×104
3.45×104
3.55×104
3.60×104
3.80×104

不一样掺合料弹性模量调整系数
掺量
0
20%
30%
40%
粉煤灰β1
1
0.99
0.98
0.96
矿渣粉β2
1
1.02
1.03
1.04
本工程C45混凝土Ec=3.35×104
β1、β2取值参考上表，采取插入法取得
粉煤灰掺量＝75÷(335+75+90+15)=14.6%

β1=1-
=0.9975
矿渣粉掺量＝90÷(335+75+90+15)=17.5%

β2=1-
=1.017
β=β1×β2=0.9975×1.017=1.014
则，各龄期弹性模量以下：
E（3）=β×3.35×104×0.237N/mm2=0.805×104N/mm2；
E（6）=β×3.35×104×0.417N/mm2=1.417×104N/mm2；
E（9）=β×3.35×104×0.555N/mm2=1.885×104N/mm2；
E（12）=β×3.35×104×0.660N/mm2=2.241×104N/mm2；
E（15）=β×3.35×104×0.741N/mm2=2.517×104N/mm2；
E（18）=β×3.35×104×0.802N/mm2=2.725×104N/mm2；
E（21）=β×3.35×104×0.849N/mm2=2.884×104N/mm2；
E（24）=β×3.35×104×0.885N/mm2=3.007×104N/mm2；
E（27）=β×3.35×104×0.912N/mm2=3.098×104N/mm2；
E（30）=β×3.00×104×0.933N/mm2=3.17×104N/mm2；
（4）混凝土中心温度
该温度为基础底板混凝土内部中心点温升高峰值,该温升值通常全部小于绝热温升值,通常在混凝土浇筑后几天内产生,以后趋于稳定不再升温,而且开始逐步降温，按下式计算：
Ts（t）=T2+T（t）·
式中： Ts（t）——t龄期混凝土内部中心最高温度（℃）；
T2 ——混凝土浇注温度（℃），取15℃；
T（t）——在t龄期时混凝土最大绝热温升（℃）；
——t龄期降温系数，按下表取值；
降温系数
浇筑块厚度
（m）
不一样龄期水化热（d）时值
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
1.00
1.25
1.50
2.50
3.00
4.00
0.36
0.42
0.49
0.65
0.68
0.74
0.29
0.31
0.46
0.62
0.67
0.73
0.17
0.19
0.38
0.59
0.63
0.72
0.09
0.11
0.29
0.48
0.57
0.65
0.05
0.07
0.21
0.38
0.45
0.55
0.03
0.04
0.15
0.29
0.36
0.46
0.01
0.03
0.12
0.23
0.30
0.37

0.08
0.19
0.25
0.30

0.05
0.16
0.21
0.25

0.04
0.15
0.19
0.24

当筏板厚度为3000mm时，按上表取值：
当t=3d时，Ts（3）=T2+T（3）·=15℃+37.82℃×0.68=40.72℃
当t=6d时，Ts（6）=T2+T（6）·=15℃+51.5℃×0.67=49.51℃
当t=9d时，Ts（9）=T2+T（9）·=15℃+56.42℃×0.63=50.54℃
当t=12d时，Ts（12）=T2+T（12）·=15℃+58.19℃×0.57=48.17℃
当t=15d时，Ts（15）=T2+T（15）·=15℃+58.84℃×0.45=41.48℃
当t=18d时，Ts（18）=T2+T（18）·=15℃+59.08℃×0.36=36.27℃
   由计算数值可知，内部实际最高温度在第9天产生，即：
Ts（max）= Ts（9）=50.54℃
（5）混凝土温度收缩应力
自约束应力：
依据大致积规范GB50496-附录B.6.3

t=3d时，

=0.57
,满足抗拉要求。
t=6d时，

=0.9
,满足抗拉要求。
t=9d时，

=1.15
,满足抗拉要求。
t=12d时，

=1.4
,满足抗拉要求。
t=15d时，

=1.25
,满足抗拉要求。
上述计算中假设砼里表最大温差在25℃，从计算结果看，自约束应力均小于当期抗拉强度值，所以只需控制砼表面温度和内部温度差值在25℃以内即可。
外约束应力

且

式中：—混凝土温度（包含收缩）应力（）；
—混凝土从浇筑后至计算时弹性模量（），通常取平均值；
—混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5；
—混凝土最大综合温差（℃）绝对值，如为降温取负值；当大致积混凝土基础长久裸露在室外，且未回填土时，值按混凝土水化热最高升温值（包含浇筑入模温度）和当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；
—混凝土浇筑入模温度（℃）；
—浇筑完一段时间，混凝土绝热温升值（℃）；
—混凝土收缩当量温差（℃）；
—混凝土浇筑完后达成稳定时温度，依据历年气象资料取当月平均气温（℃），四月份气温取15℃；
—考虑徐变影响松驰系数，按下表取用，通常取0.3～0.5，表中系数不在此范围内计算时取上下限；
S（t）混凝土考虑龄期及荷载连续时间应力松弛系数
时间t（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
S（t）
0.186
0.208
0.214
0.215
0.233
0.252
0.301
0.378
0.570
1.00
—混凝土外约束系数，当为岩石地基时，;
当为可滑动垫层，,通常土地基取0.25～0.50，本工程取0.4；
—混凝土泊松比，取0.15。
（6）安全计算
为确保混凝土因温度收缩而不产生裂缝，其瞬时龄期温度应力应小于混凝土抗拉强度设计值。
K=ft/σ≥1.15
式中：K — 大致积混凝土抗裂安全系数，应≥1.15；
ft — 到指定龄期混凝土抗拉强度设计值。
σ—混凝土温度（包含收缩）应力
C30混凝土设计抗拉强度设计值为1.90
t=3d时：
ft/1.15= 1.9*0.237/1.15=0.39
=15+2/3*40.72+1.31-15=28.45℃

＝﹣0.805×104N/mm2×1.0×10-5×28.45×0.3×0.4/0.85
＝-0.323＜0.39
T=3d时，混凝土最大温度收缩应力小于混凝土抗拉强度，所以满足要求。
t=6d时：
ft/1.15= 1.9*0.417/1.15=0.69
=15+2/3*49.51+2.54-15=35.54℃

＝﹣1.417×104N/mm2×1.0×10-5×35.54×0.3×0.4/0.85
＝-0.74＞0.69
T=6d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，不满足要求。混凝土表面应增加覆盖，提升表面温度，降低最大温差。反算：
当=0.69时，
=34.49℃
混凝土表面温度加大为：=16.05℃
t=9d时：
ft/1.15= 1.9*0.555/1.15=0.92
=15+2/3*50.54+3.77-15=37.46℃

＝﹣1.885×104N/mm2×1.0×10-5×37.46×0.3×0.4/0.85
＝-1.1＞0.92
T=9d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，不满足要求。混凝土表面应增加覆盖，提升表面温度，降低最大温差。反算：
当=0.92时，
=34.57℃
混凝土表面温度加大为：=17.89℃
t=12d时：
ft/1.15= 1.9*0.669/1.15=1.11
=15+2/3*48.17+4.95-15=37.06℃

＝﹣2.241×104N/mm2×1.0×10-5×37.06×0.3×0.4/0.85
＝-1.17＞1.11
T=12d时，混凝土最大温度收缩应力大于混凝土抗拉强度，不满足要求。混凝土表面应增加覆盖，提升表面温度，降低最大温差。反算：
当=1.11时，
=35.08℃
混凝土表面温度加大为：=16.98℃
t=15d时：
ft/1.15= 1.9*0.75/1.15=1.24
=15+2/3*41.48+6.1-15=33.75℃

＝﹣2.517×104N/mm2×1.0×10-5×33.75×0.3×0.4/0.85
＝-1.19＜1.24
T=15d时，混凝土最大温度收缩应力小于混凝土抗拉强度，所以满足要求。
由⑤可知T=15d以后，混凝土最大温度收缩应力均小于混凝土抗拉强度，满足要求。
规范要求:对大致积混凝土养护,应依据气候条件采取控温方法,并按需要测定浇筑后混凝土表面和内部温度,将温差控制在设计要求范围内以内;当设计无具体要求时,温差不宜超出25℃。
砼覆盖需保温层厚度计算：会在施工中依据大致积规范GB50496-中C.0.1式以实测数据进行计算。
4.2、砼测温
4.2.1测温仪器
电子测温仪、温度传感器、标准温度计
4.2.2测温点部署
1）、部署标准（附图）
①筏板测试区选为浇筑平面轴线对称二分之一区域。
②为避开墙柱位置，在平行轴线外侧500～1000mm部署测试孔，每条测试轴线上部署测孔数量大于4点。测试孔间距为3米～5米。
③每个测温孔内沿筏板厚度方向设置3个测点。外表以内50mm、正中、地面上50mm处必需设置。
④大致积混凝土里表温差、降温速率及环境温度及温度应力测试，在混凝土浇筑后，派专职技术人员于初凝后72小时内每2小时测温一次，72小时后每4小时测温一次，7天～14天每