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储罐区防火堤设计要求标准规范.doc
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1、储罐区防火堤设计规范GB 503511 总则101 为合理设计防火堤、防护墙,保障储罐区安全,制定本规范。102 本规范合用于地上储罐区新建和改、扩建工程中防火堤、防护墙设计。不合用于非液态储罐区设计。103 储罐区防火堤、防护墙设计除应执行本规范外,尚应符合国家现行关于原则规定。3 防火堤、防护墙布置31 普通规定311 防火堤、防护墙选用应依照储存液态介质性质拟定。312 防火堤、防护墙必要采用不燃烧材料建造。且必要密实、闭合。313 进出储罐组各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面如下穿过。当必要穿过防火堤、防护墙时,应设立套管并应采用有效密封办法;也可采用固定短管且两端采用软
2、管密封连接形式。314 沿无培土防火堤内侧修建排水沟时,沟壁外侧与防火堤内堤脚线距离不应不大于05m;沿土堤或内培土防火堤内侧修建排水沟时,沟壁外侧与土堤内侧或培土堤脚线距离不应不大于08m,且沟内应有防渗漏办法。沿防护墙修建排水沟时,沟壁外侧与防护墙内堤脚线距离不应不大于05m。315 每一储罐组防火堤、防护墙应设立不少于2处越堤人行踏步或坡道,并设立在不同方位上。防火堤内侧高度不不大于等于15m时。应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设立人行踏步或坡道。32 油罐组防火堤布置321 立式油罐罐壁至防火堤内堤脚线距离,不应不大于该罐罐壁高度一半;卧式油罐罐壁至防火堤或
3、防护墙内堤脚线距离不应不大于3m。注:高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离不不大于15m罐)罐壁至防火堤内堤脚线距离,不应不大于下述高度一半;该高度等于罐壁高度与环粱顶面到场内地面距离之和减去15m。322 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间,应留有宽度不不大于7m消防空地。323 同一种油罐组内总容量及油罐数量应符合下列规定:1 固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐混合罐组,其总容量不应不不大于10m3。2 浮顶、内浮顶油罐组,其总容量不应不不大于600000m3。3 油罐组内油罐数量,当单罐容量不不大于或等于1000m3时,不应多于12座;当单罐容量不大于1000m3或储存丙B类油品时,
4、油罐数量不限。4 油罐组内单罐容量不大于1000m3储存丙B类油品油罐不应超过4排;其她油罐不应超过2排。注:浅盘或浮舱用易熔材料制作内浮顶油罐布置同固定顶油罐。324 油罐组防火堤内有效容积应符合下列规定:1 固定顶油罐,不应不大于油罐组内一种最大油罐容量。2 浮顶油罐或内浮顶油罐,不应不大于油罐组内一种最大油罐容量一半。3 当固定顶油罐与浮顶油罐或内浮顶油罐同组布置时,应取分别按本条第1、2款规定计算值中较大值。4 覆土油罐防火堤内有效容积规定同本条第1、2、3款,但油罐容量应按其高出地面某些容量计算。325 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出02m。立式油罐组防火堤内侧高度不应不大于10m
5、,且外侧高度不应不不大于22m;卧式油罐组防火堤内、外侧高度均不应不大于05m。立式油罐组隔堤高度宜为0508m。326 油罐组防火堤有效容积应按下式计算:VAHj(V1V2V3V4) (326)式中 V防火堤有效容积(m3); A由防火堤中心线围成水平投影面积(m2); Hj设计液面高度(m); V1防火堤内设计液面高度内一种最大油罐基本体积(m3); V2防火堤内除一种最大油罐以外其她油罐在防火堤设计液面高度内液体体积和油罐基本体积之和(m3); V3防火堤中心线以内设计液面高度内防火堤体积和内培土体积之和(m3); V4防火堤内设计液面高度内隔堤、配管、设备及其她构筑物体积之和(m3)。
6、327 防火堤内地面设计应符合下列规定:1 防火堤内地面坡度宜为05;防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时,应依照其危害严重限度采用办法,防止水害;在有条件地区,防火堤内可种植高度不超过150mm常绿草皮。2 当储罐泄漏物有也许污染地下水或附近环境时,堤内地面应采用防渗漏办法。328 防火堤内排水设施设立应符合下列规定:1 防火堤内应设立集水设施。连接集水设施雨水排放管道应从防火堤内设计地面如下通出堤外,并应设立安全可靠截油排水装置。2 在年降雨量不不不大于200mm或降雨在24h内可渗完,且不存在环境污染也许时,可不设雨水排除设施。329 油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面
7、或地面。3210 油罐组内单罐容量不不大于或等于50000m3时,宜设立进出罐组越堤车行通道。该道路可为单车道,应从防火堤顶部通过,弯道纵坡不适当不不大于10,直道纵坡不适当不不大于12。3211 油罐组内隔堤布置应符合下列规定:1 单罐容量等于或不不大于0m3时,隔堤内油罐数量不应多于2座。2 单罐容量等于或不不大于5000m3且不大于0m3罐,隔堤内油罐数量不应多于4座。3 单罐容量不大于5000m3罐,隔堤内油罐数量不应多于6座。4 沸溢性油品油罐,隔堤内储罐数量不应多于2座。5 丙B类油品油罐,隔堤内储罐数量不受以上限制,可依照详细状况进行设立。4 防火堤选型与构造41 选型411 防
8、火堤、防护墙设计,应在满足各项技术规定基本上,因地制宜,合理选型,达到安全耐久、经济合理效果。412 储存酸、碱等腐蚀性介质储罐组,防火堤堤身内侧均应作防腐蚀解决。用于全冷冻式储罐组防火堤,应采用防冷冻办法。413 防火堤选型应符合下列规定:1 土筑防火堤,在占地、土质等条件能满足需要地区应选用。2 钢筋混凝土防火堤,普通地区均可采用。在用地紧张地区、大型油罐区及储存大宗化学品罐区可优先选用。3 浆砌毛石防火堤,在抗震设防烈度不不不大于6度且地质条件较好、不易导致基本不均匀沉降地区可选用。4 砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤,普通地区均可采用。414 防护墙宜采用砌体构造。415
9、防火堤(土堤除外)应采用在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护办法。428 浆砌毛石防火堤构造应符合下列规定:1 堤身及基本最小厚度应由强度及稳定性计算拟定且不应不大于500mm;基本构造应符合现行国标建筑地基基本设计规范(GB 50007)规定。2 毛石强度级别不应低于MU730,砂浆强度级别不适当低于M10,浆砌必要饱满密实。3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶,压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不适当不大于100mm,混凝土强度级别不适当低于C20,压顶内纵向钢筋直径不适当不大于10,钢筋间距不适当不不大于200mm。4 堤身应做1:1水泥砂浆勾缝。429砖、砌块防火堤构造应符合下列规定:1 防火堤
10、堤身厚度应由强度及稳定性计算拟定,且不应不大于300mm,堤外侧宜用水泥砂浆抹面。2 砖、砌块强度级别不应低于MU10,砌筑砂浆强度级别不适当低于M75;基本为毛石砌体时,毛石强度级别不应低于MU30;浆砌必要饱满密实并不得采用空心砖砌体。3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶,压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不适当不大于100mm,混凝土强度级别不适当低于C20,压顶内宜配备不少于310纵向钢筋。4 抗震设防烈度不不大于或等于7度地区或地质条件复杂、地基沉降差别较大地区宜采用加强整体性构造办法。5 夹芯式中心填土砖砌防火堤构造规定:两侧砖墙厚度不适当不大于200mm;沿堤长每隔1520m设不不大于20
11、0mm厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑;中间填土厚度300500mm,并分层夯实;堤顶应设厚度不不大于100mm现浇钢筋混凝土压顶,混凝土强度级别不适当低于C20,压顶内纵向钢筋直径不适当不大于10,钢筋间距不适当不不大于200mm。4210 防护墙构造应符合下列规定:1 砖、砌块防护墙厚度不适当不大于200mm,双面抹水泥砂浆。2 毛石防护墙厚度不适当不大于400mm,双面水泥砂浆勾缝。4211 隔堤、隔墙构造应符合下列规定:1 砖、砌块隔堤、隔墙厚度不适当不大于200mm,宜双面用水泥砂浆抹面,堤顶宜设钢筋混凝土压顶,压顶构造应符合本规范第429条第3款规定。2 毛石隔堤、隔墙厚度不适当不大于40
12、0mm,宜双面水泥砂浆勾缝,堤顶宜设钢筋混凝土压顶,压顶构造应符合本规范第428条第3款规定。3 钢筋混凝土隔堤、隔墙厚度不适当不大于100mm,可按构造配单层钢筋网。5 防火堤强度计算及稳定性验算51 荷载效应和地震作用效应组合511 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应基本组共计算。在7度及7度以上地区应进行地震作用效应和其她荷载效应基本组共计算。512 进行堤内满液工况荷载效应基本组共计算时,荷载效应基本组合设计值应按下式拟定:SGSGKYSYKTSTK (512)式中S荷载效应组合设计值;G、Y、T分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数,取值见表514;
13、SGK按堤身自重荷载原则值计算效应值; SYK按静液压力荷载原则值计算效应值; STK按静土压力荷载原则值计算效应值。513 进行地震作用效应和其她荷载效应基本组共计算时,荷载效应和地震作用效应组合设计值应按下式拟定: (513)式中 G、Y、T分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数,取值见表514; Eh水平地震作用分项系数,取值见表514; SGE按堤身自重荷载代表值计算效应值; SGY按静液压力荷载代表值计算效应值; SGT按静土压力荷载代表值计算效应值;SEGK、SEYK,、SETK分别为按堤身水平地震作用原则值、水平动液压力原则值和水平动土压力原则值计算效应值; 组合
14、值系数,普通可取06。514 对于基本组合,荷载效应和地震作用效应分项系数应按下列规定采用:1 进行截面强度计算时,分项系数应按表514采用。当构造自重荷载效应对构造承载力有利时,表514中G取10。2 进行稳定性验算时,各分项系数均取10。表514 荷载效应和地震作用效应分项系敛所考虑组合GYTEh堤内满液工况荷载效应基本组合121012地震作用和其她荷载效应基本组合12101213注:表中“”号表达组合中不考虑该项荷裁或作用效应。52 荷载、地震作用及内力计算521 自重荷载原则值可按下式计算拟定:G1KB1H1(521)式中 G1K每米堤长计算截面以上堤身自重荷载原则值(kNm); H1
15、计算截面至堤顶面距离(m); B1计算截面以上堤身平均厚度(m); 材质重度(kNm3)。522 防火堤内侧所受静液压力荷载原则值(图522)可按下列公式计算拟定:图522 静液压力计算示意图 (522) (522-2) (522-3) (522-4)式中 每米堤长静液压力沿液体深度分布水平荷载原则值(kNm2); y堤内液体重度,取10kNm3; Z液体深度(m); PYk计算截面以上每米堤长静液压力合力原则值(kNm); HY计算截面至液面距离(m);MYK计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面弯矩原则值(kNmm);HO计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面距离(m)。523
16、 防火堤内培土静土压力荷载原则值(图523)计算可按下列规定拟定:图523 内培土压力计算示意图1 图523中折线AFD为土压力分布曲线,F为转折点,其压力分布可按下列公式计算拟定: (523-1) (523-2) (523-3)(523-4)当H1H2时, (523-5)当H1H2时, (523-6) (523-7) (523-8)式中 、堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载原则值(kNm2); 土压力分布曲线转折处每米堤长静土压力分布荷载原则值(kNm2); 培土坡线与堤背延长线交点A至堤顶距离(m); 培土顶面宽度(m); H1计算截面以上培土高度(m); H2压力分布曲线转折点至堤
17、顶距离(m); 培土坡面与水平面夹角(); 土体重度,可取1618kNm3; Ka以AB为光滑堤背而填土面为水平时积极土压力系数,可按式523-7计算或查附录表A01; 以AB为假想堤背而培土坡面与水平成角时积极土压力系数,可按式523-8计算或查附录表A02;培土内摩擦角(),当无实验资料时,可依照土性质取3540。2 当H1H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算拟定: (523-9) (523-10)(523-11)式中 计算截面以上每米堤长静土压力合力原则值(kNm); 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面弯矩原则值(kNmm); HO计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计
18、算截面距离(m)。3 当H1H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算拟定: (523-12) (523-13)524 防火堤受到水平地震作用计算应符合下列规定:1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用(图524-1)原则值可按下列公式计算拟定:图524-1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 (524-1)P (524-2) (524-3) (524-4)式中 每米堤长水平地震作用分布值(kNm2); PEGK计算截面以上每米堤长水平地震作用合力原则值(kNm); MEGK计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面弯矩原则值(kNmm); max水平地震影响系数最大值,当设防烈度为7度、8度和
19、9度时分别取008(012)、016(024)和032,括号内数值分别用于设计基本地震加速度为015g和030g地区;钢筋混凝土防火堤基本振型参加系数,取16;X计算截面至基本顶面距离(m); 1、2依照XH值求得相应系数,见表524; HO计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面距离(m); H基本顶面至堤顶高度(m); B1计算截面以上堤身平均厚度(m)。2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用(图524-2)可按下列公式计算拟定:图524-2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 (524-5)P (524-6)P (524-7)(524-8)式中 砖、砌块及毛石防火堤基本
20、振型参加系数,取127; 3、4依照XH比值求得相应系数,见表524。525 地震作用时,防火堤内水平动液压力原则值(图525)可按下列公式计算拟定:图525 水平动液压力计算示意图(525-1)P (525-2)P (525-3)式中 每米堤长水平动液压力原则值(kNm2);水平动液压力系数,取035; Hd液体深度(m); P计算截面J三上每米堤长水乎动液压力合力原则值(kNm); MEYK计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面弯矩原则值(kNmm); HY计算截面至液面距离(m)。526 地震作用时,防火堤培土水平动土压力原则值可按下列公式计算拟定:PP (526-1)PETK
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