加氢装置冷高压分离器设计压力选取.pdf
《加氢装置冷高压分离器设计压力选取.pdf》由会员分享,可在线阅读,更多相关《加氢装置冷高压分离器设计压力选取.pdf(6页珍藏版)》请在咨信网上搜索。
1、收稿日期:.作者简介:王鹤,男,年毕业于英国拉夫堡大学化学工程与工艺专业,硕士,主要从事加氢装置的工艺设计工作,高级工程师.E m a i l:w a n g h e s e i c o mc n.加氢装置冷高压分离器设计压力选取王鹤(中国石化工程建设有限公司,北京 )摘要:高压设备的设计压力选取对于加氢装置的安全生产至关重要,若设计压力选取过低,会造成压缩机停机时安全阀起跳几率高,个别设备的操作压力可能会超出设计压力,导致系统安全系数较低;若设计压力选取过高,则会带来相应的投资增加.文章介绍了一种依据A P I (第版)标准计算循环氢回路滞止压力及确定冷高压分离器设计压力的方法.通过对某套渣
2、油加氢装置两次循环氢压缩机联锁停车事故中收集的现场实测数据进行整理、分析,并与利用该方法计算得到的结果进行对比,发现该方法的计算结果与实际生产采集到的操作数据高度吻合,可以相对准确地确定循环氢回路的滞止压力.该方法对于新建和改造加氢装置如何确定设计压力有一定的指导意义.关键词:循环氢回路滞止压力冷高压分离器设计压力d o i:/j i s s n 常规加氢装置包括加氢精制、加氢裂化、渣油加氢等,其正常操作条件为高温、高压、临氢,反应部分的主要设备均为高压设计.反应部分循环氢回路包含众多单体设备,如加氢反应器、热高压分离器、冷高压分离器、循环氢脱硫塔等,其操作温度、操作压力均不相同,因此确定各个
3、单体设备的设计条件相对比较复杂,为保证装置的本质安全性,寻找一种统一、经济、可靠的方法尤为重要.通常确定循环氢系统内单体设备的设计压力,需要根据A P I 规定计算出冷高压分离器的设计压力,再根据系统压降推导出其他设备的设计压力,而计算冷高压分离器的设计压力,需要先确定循环氢系统的滞止压力.本文介绍了一种依据A P I 规定,经由某公司负责设计、采购、施工、试车的某套渣油加氢装置两次循环氢压缩机联锁停车事故中收集的大量现场实测数据,计算滞止压力的推导过程以及确定冷高压分离器设计压力的计算方法,可为新建和改造装置循环氢系统设计压力的确定提供参考.A P I 规定依据A P I A p p e n
4、 d i xB【】中的相关规定,加氢装置循环氢系统内众多设备间不存在能够阻断气体流通的隔离设施,因此该系统通常只在冷高压分离器上设置组安全阀,防止系统超压.该安全阀的设计原则由以下几点确定:)循环氢系统的压力分布应基于最大压降的操作工况确定,通常为反应末期工况.反应末期由于设备结垢、催化剂结焦,压降高于反应初期及反应中期.)计算滞止压力.滞止压力PS O(S e t t l i n gO u tP r e s s u r e)是指当循环氢压缩机因为故障或联锁停机时,假设此时高压系统不向系统外排气,也不接受新的氢气补充时,循环氢系统内各单体设备的操作压力将趋于一致,此一致的操作压力即为滞止压力.
5、)冷高压分离器的设计压力及安全阀定压宜为 倍的滞止压力,这样在循环氢压缩机停机时,设计压力与操作压力之间留有足够的余量,可避免安全阀起跳.)在冷高压分离器设计压力确定完毕后,依据系统压力分布,确定循环氢回路内其他设备的设计压力.滞止压力的计算公式推导假设循环氢压缩机停机时,循环氢系统不向系统外排气,也不从系统外接收氢气,则停机前后循环氢系统内的气体摩尔质量守恒.根据理想气体状态方程,可以得到式().静设备石油化工设备技术,()P e t r o c h e m i c a lE q u i p m e n tT e c h n o l o g yn(PV)/(RT)()式中:n 摩尔质量,k
6、m o l;P 气体压力,b a r(绝);V 气体体积,m;T 气体温度,K;R 通用气体常数.注:b a r k P a.推导式(),则可以得出停机前循环氢系统内总的摩尔质量,见式().n(PV)/(RT)(PV)/(RT)(PV)/(RT)()式中:n 反应部分各个主要设备所包含的摩尔质量,k m o l;P,P,P 循环氢压缩机停机前,反应部分各个主要设备的操作压力,b a r(绝);V,V,V 反应部分各个主要设备的气相容积,m;T,T,T 循环氢压缩机停机前,反应部分各个主要设备的操作温度,K.推导式(),还可以得出停机后循环氢系统内总的摩尔质量,见式().n(PS OV)/(RT
7、)(PS OV)/(RT)(PS OV)/(RT)()式中:PS O 循环氢压缩机停机后的滞止压力,b a r(绝).联立式()和式(),则可以推导出滞止压力,见式().PS O(PV)T(PV)T(PV)TVTVTVT()应用实例循环氢系统流程某炼厂 k t/a渣油加氢装置采用国外专利商提 供的工艺包,其循环氢系 统的流程(见图)为:循环氢经循环氢压缩机(A)升压,与新氢混合后被热高分气预热(B),之后与原料油混合;混氢油与反应产物换热(C)后,进入反应进料加热炉(D)加热至反应所需的温度,依次经过台加氢反应器(E、F、G、H),在催化剂的作用下,进行加氢反应,反应产物经与混氢原料油换热(I
8、)后进入热高压分离器(J);从热高压分离器分离出的热高分气与混合氢换热(K),经蒸汽发生器(L)、热高分气空冷器(M)冷却后进入冷高压分离器(N);从冷高压分离器分离出的循环氢,经循环氢脱硫塔(O)脱除硫化氢后送至循环氢压缩机入口分液罐(P),之后返回至循环氢压缩机入口.A 循环氢压缩机;B 混合氢与热高分气换热器(壳程);C 反应产物与混氢油换热器(管程);D 反应进料加热炉;E 第一加氢反应器;F 第二加氢反应器;G 第三加氢反应器;H 第四加氢反应器;I 反应产物与混氢油换热器(壳程);J 热高压分离器;K 混合氢与热高分气换热器(管程);L 热高分气蒸汽发生器;M 热高分气空冷器;N
9、冷高压分离器;O 循环氢脱硫塔;P 循环氢压缩机入口分液罐图某渣油加氢装置循环氢系统流程示意循环氢回路为一个闭路循环系统,循环氢经过各个不同的设备产生相应的压降,该系统压力的最高点为循环氢压缩机出口,最低点为循环氢压缩机入口,防止循环氢系统超压的安全阀设置在冷高压分离器顶部.由于该装置为渣油加氢装置,加氢反应器催化剂床层飞温的可能性较小,因此,专利商未设置循环氢压缩机停机联锁启动紧急泄压的逻辑控制.依据专利商的工艺包,在反应末期工况下,循环氢回路内的主要设备操作条件、设计条件和气相石油化工设备技术 年容积如表所示.冷高压分离器的安全阀定压为 b a r(表),与冷高压分离器的设计压力一致.表某
10、渣油加氢装置循环氢回路反应末期主要设备参数设备名称设备容积/m气相容积(占总容积的百分比)/m操作温度(设计温度)/操作压力(设计压力)/b a r(表)第一加氢反应器 ()()()第二加氢反应器 ()()()第三加氢反应器 ()()()第四加氢反应器 ()()()热高压分离器 ()()()冷高压分离器 ()()()循环氢脱硫塔 ()()()循环氢压缩机入口分液罐()()()依据式()则可计算得到设计工况下的滞止压力,即PS O b a r(绝)由上述计算结果可知,该循环氢系统设计工况下滞止压力为 b a r(表),如依据A P I 设置为 倍的滞止压力,则冷高压分离器的设计压力应为 b a
11、r(表),但实际冷高压分离器、循环氢脱硫塔、循环氢压缩机入口分液罐的设计压力均为 b a r(表),低于滞止压力,操作中增大了安全阀起跳的概率.在计算滞止压力时,热高压分离器、冷高压分离器、循环氢脱硫塔、压缩机入口分液罐采用正常操作液面高度计算气相空间的容积.加氢反应器由于内部装填催化剂,其气相空间通常占反应器容积的 .由于反应器正常操作压力高于滞止压力,反应器的气相空间大小对于计算滞止压力的影响不敏感,例如气相空间占反应器容积的 时计算得到的滞止压力为 b a r(绝),占 时计算得到的滞止压力为 b a r(绝),两者相差不大.当在循环氢系统内占有主要气相空间设备的操作压力偏离滞止压力较多
12、时,其对于滞止压力的计算结果影响更显著.循环氢系统内各个单体设备的操作压力、设计压力及滞止压力的分布如图所示.图循环氢系统各个单体设备的压力分布第 卷第期王鹤加氢装置冷高压分离器设计压力选取氮气管网中断联锁停循环氢压缩机事故该渣油加氢装置在生产过程中,由于低压氮气管网中断,造成循环氢压缩机干气密封隔离氮气中断,压缩机联锁停车.在此事故发生后,冷高压分离器压力迅速上升,趋于滞止压力,仅m i n左右即达到冷高压分离器的设计压力,安全阀起跳D C S记录的压力峰值为 b a r(表),之后系统压力开始降低,即在此操作工况下,其滞止压力高于设计压力 b a r(表).依据D C S记录,事故发生前循
13、环氢回路内的主要设备操作条件如表所示,冷高压分离器压力变送器趋势截屏如图所示.该工况下因处理量较高,循环氢压缩机为了克服较高的系统压降,出口压力较高,循环氢回路内的主要设备操作压力接近于反应末期工况.表氮气管网中断事故发生前循环氢回路内主要设备操作条件设备名称操作温度/操作压力/b a r(表)第一加氢反应器 第二加氢反应器 第三加氢反应器 第四加氢反应器 热高压分离器 冷高压分离器 循环氢脱硫塔 循环氢压缩机分液罐 图氮气管网中断事故发生时冷高压分离器压力变送器D C S趋势注:图中横坐标所示时间段共 m i n(:),事故发生后,冷高压分离器压力变送器指示峰值出现在:,数值为 b a r(
14、表).根据第节和第节所介绍的计算方法推导,该工况下的滞止压力为 b a r(表),高于冷高压分离器的安全阀定压 b a r(表),如果循环氢 压 缩 机 停 机,则 会 造 成 该 安 全 阀 起 跳.D C S趋势和现场观测到的安全阀起跳现象验证了这一点.循环氢压缩机入口分液罐液位高高联锁停循环氢压缩机事故该渣油加氢装置在生产过程中,由于操作人员经验不足,造成循环氢压缩机入口分液罐达到高高液位,压缩机联锁停车.在此事故发生后,冷高压分离器压力迅速上升,趋于滞止压力,D C S记录的压力峰值为 b a r(表),冷高压分离器安全阀未达到设定值,之后系统压力开始在压力自动控制下降低,即在此操作工
15、况下,其滞止压力未高于冷高压分离器的设计压力 b a r(表).依据D C S记录,事故发生前循环氢回路内的主要设备操作条件如表所示,冷高压分离器压力变送器趋势截屏如图所示.该工况下因处理量较低,循环氢回路内各个设备压降较小,操作压力低于反应末期工况.根据第节和第 节所介绍的计算方法推导,该工况下的滞止压力为 b a r(表),与D C S记录的压力峰值 b a r(表)非常接近,略低于冷高压分离器的安全阀定压,因此安全阀未起跳.上述案例验证了该方法用来计算滞止压力的准确性.石油化工设备技术 年表压缩机入口分液罐液位高高事故发生前循环氢回路内主要设备操作条件设备名称操作温度/操作压力/b a
16、r(表)设备名称操作温度/操作压力/b a r(表)第一加氢反应器 热高压分离器 第二加氢反应器 冷高压分离器 第三加氢反应器 循环氢脱硫塔 第四加氢反应器 循环氢压缩机分液罐 图压缩机入口分液罐液位高高事故发生时冷高压分离器压力变送器D C S趋势注:图中横坐标所示时间段共 m i n(:),事故发生后,冷高压分离器压力变送器指示峰值出现在:,数值为 b a r(表).结论综上所述,依据A P I 的相关规定推导循环氢回路的滞止压力并确定冷高压分离器的设计压力,可以得出如下结论:)加氢装置循环氢回路的滞止压力与操作压力、操作温度和气相容积相关,滞止压力对于确定循环氢回路内主要设备的设计压力至
17、关重要.)本文所述渣油加氢装置的专利商规定的冷高压分离器设计压力没有遵循A P I 所规定 倍的滞止压力的原则,在系统操作压力较高时发生了安全阀起跳.为了减少安全阀起跳概率,可通过适当降低系统操作压力来规避.)本文所介绍的滞止压力推导过程和结果与现场实际生产操作中采集的数据高度吻合,对于确定新建和改造加氢装置循环氢系统设计压力有一定的指导意义.参考文献:Am e r i c a n P e t r o l e u m I n s t i t u t e P r e s s u r e r e l i e v i n ga n dd e p r e s s u r i n gS y s t e
18、m s:A P Is t a n d a r d S t he d W a s h i n g t o nDC:Am e r i c a nP e t r o l e u mI n s t i t u t e :征订通知 年 石油化工设备技术 开始征订 年 石油化工设备技术 期刊征订工作业已开始,如需订阅,请登录期刊网站h t t p:/s y h g s b j s s e i c o mc n,至下载中心下载“石油化工设备技术 征订单”,填写完整并发送至s y h g s b j s s e i s i n o p e c c o m.详情见征订单.欢迎广大读者踊跃订阅!联 系 人:张志芳
19、 毛小冰联系电话:/第 卷第期王鹤加氢装置冷高压分离器设计压力选取E X T E N D E DA P P L I C A T I O N O FS T R A I N H A R D E N I N GA U S T E N I T I CS T A I N L E S SS T E E LS T U D SG u oX u e h u a,X uL e i,C u iM i n h o n g(S I N O P E CE n g i n e e r i n gI n c o r p o r a t i o n,B e i j i n g,;S h a n d o n gM e i l i
20、 n gC h e m i c a lE q u i p m e n tC o,L t d,Z i b o,S h a n d o n g,)A b s t r a c t:T h i sp a p e rc o m p a r e d a n d a n a l y z e dt h er e g u l a t i o n s f o r s t r a i n h a r d e n i n g a u s t e n i t i c s t a i n l e s s s t e e ls t u d s i n t h ed o m e s t i cs t a n d a r d
21、sa n dt h eA S M EC o d e s W h e nt h ed o m e s t i cs t a n d a r d sc a n n o tm e e tt h ea c t u a ld e s i g n r e q u i r e m e n t s,t h e m a t e r i a l t y p e,n o m i n a ld i a m e t e r a n d a p p l i c a b l e t e m p e r a t u r e o f s t r a i n h a r d e n i n gs t a i n l e s ss
22、 t e e ls t u d sc a nb ee x p a n d e d S i n c e G B/T d o e sn o t s p e c i f y t h e a l l o w a b l e s t r e s sv a l u eo f s t r a i n h a r d e n i n ga u s t e n i t i cs t a i n l e s ss t e e l s t u d s,t h i sp a p e rp r o v i d e da m e t h o dt os o l v et h ep r o b l e ma n dr e
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 加氢 装置 高压 分离器 设计 压力 选取
1、咨信平台为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,收益归上传人(含作者)所有;本站仅是提供信息存储空间和展示预览,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容不做任何修改或编辑。所展示的作品文档包括内容和图片全部来源于网络用户和作者上传投稿,我们不确定上传用户享有完全著作权,根据《信息网络传播权保护条例》,如果侵犯了您的版权、权益或隐私,请联系我们,核实后会尽快下架及时删除,并可随时和客服了解处理情况,尊重保护知识产权我们共同努力。
2、文档的总页数、文档格式和文档大小以系统显示为准(内容中显示的页数不一定正确),网站客服只以系统显示的页数、文件格式、文档大小作为仲裁依据,个别因单元格分列造成显示页码不一将协商解决,平台无法对文档的真实性、完整性、权威性、准确性、专业性及其观点立场做任何保证或承诺,下载前须认真查看,确认无误后再购买,务必慎重购买;若有违法违纪将进行移交司法处理,若涉侵权平台将进行基本处罚并下架。
3、本站所有内容均由用户上传,付费前请自行鉴别,如您付费,意味着您已接受本站规则且自行承担风险,本站不进行额外附加服务,虚拟产品一经售出概不退款(未进行购买下载可退充值款),文档一经付费(服务费)、不意味着购买了该文档的版权,仅供个人/单位学习、研究之用,不得用于商业用途,未经授权,严禁复制、发行、汇编、翻译或者网络传播等,侵权必究。
4、如你看到网页展示的文档有www.zixin.com.cn水印,是因预览和防盗链等技术需要对页面进行转换压缩成图而已,我们并不对上传的文档进行任何编辑或修改,文档下载后都不会有水印标识(原文档上传前个别存留的除外),下载后原文更清晰;试题试卷类文档,如果标题没有明确说明有答案则都视为没有答案,请知晓;PPT和DOC文档可被视为“模板”,允许上传人保留章节、目录结构的情况下删减部份的内容;PDF文档不管是原文档转换或图片扫描而得,本站不作要求视为允许,下载前自行私信或留言给上传者【自信****多点】。
5、本文档所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权,请谨慎使用;网站提供的党政主题相关内容(国旗、国徽、党徽--等)目的在于配合国家政策宣传,仅限个人学习分享使用,禁止用于任何广告和商用目的。
6、文档遇到问题,请及时私信或留言给本站上传会员【自信****多点】,需本站解决可联系【 微信客服】、【 QQ客服】,若有其他问题请点击或扫码反馈【 服务填表】;文档侵犯商业秘密、侵犯著作权、侵犯人身权等,请点击“【 版权申诉】”(推荐),意见反馈和侵权处理邮箱:1219186828@qq.com;也可以拔打客服电话:4008-655-100;投诉/维权电话:4009-655-100。