基础综合项目工程专业课程设计计算报告书桥台扩大基础设计.doc

《基本工程》课程设计
无筋扩展矩形基本 计算书

土木建筑工程学院
道路桥梁121班
陈召桃

目录

一、设计资料 …………………………………………………………………… 1

二、设计资料分析 ……………………………………………………………… 3

三、荷载计算及组合 …………………………………………………………… 4
1、桥台自重及上部构造恒载计算 ………………………………………… 4
2、土压力计算 ……………………………………………………………… 5
3、 支座活载反力计算 ……………………………………………………… 8
4、 支座摩阻力计算 ……………………………………………………… 10
5、 荷载组合 ……………………………………………………………… 11

四、地基承载力验算 ………………………………………………………… 13
1、台前、台后填土对基底产生附加应力计算 ………………………… 13
2、基底压应力计算 ………………………………………………………… 13
3、地基强度验算 …………………………………………………………… 14
五、地基变形验算（沉降计算）……………………………………………15

六、 基底偏心距验算 …………………………………………………………17

七、基本稳定性验算 …………………………………………………………17
1、倾覆稳定性验算 …………………………………………………………17
2、滑动稳定性验算 …………………………………………………………18

八、结论 …………………………………………………………………………19

一、设计资料
1、基本概况
某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土T形梁。原则跨径20.00m，计算跨径19.5m。摆动支座，桥面宽度为7+2×1.0m，双车道，参照《公路桥涵地基与基本设计规范》进行设计。
设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载为3.5kN/m2。
材料：台帽、耳墙及截面a-a以上均用20号钢筋混凝土，；台身（自截面a-a如下）用7.5号浆砌片、块石（面墙用块石，其他用片石，石料强度部少于30号），基本用15号素混凝土浇筑，；台后及溜坡填土；填土内摩擦角，粘聚力c=0。
基本类型：无筋扩展矩形基本
基本材料：混凝土强度级别C15~C20，钢筋为Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

2、水文地质资料
水文、地质资料：设计洪水位标高离基底距离为6.5m（即在a-a截面处）。地基土物理、力学性质指标见下表：
表 1
取土深
度自地
面算起
（m）
天然状态下土物理指标
土粒密度

塑性界限
液
性
指
数
IL
压缩系数
a1-2
直剪实验
含水量（%）
天然容重

孔
隙
比
e
液
限

塑
限

塑
性
指
数
IP
粘聚力C
（kN/m2）
内摩
擦角

3.2~3.6
26
19.70
0.74
2.72
44
24
20
0.10
0.15
55
20
6.4~6.8
28
19.10
0.82
2.71
33
19
15
0.6
0.26
20
16

3、桥墩及基本构造和初拟尺寸（如图）
初步拟定基本分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶宽度相等，取0.4m，
基坑边坡系数可取m=0.75~1.0。

图1

4、 荷载组合状况
表 2 作用效应组合汇总表
荷载组合
水平力(kN)
竖向力(kN)
弯矩(kN.m)
（一）
重要
1179.17
8129.51
-2371.30
附加
1221.37
8129.51
-2740.18
（二）
重要
1421.53
7854.90
-3683.11
附加
1463.73
7854.90
-4051.99
（三）
重要
1421.53
7620.87
-3835.24
附加
1463.73
7620.87
-4204.12
（四）

1482.28
7640.02
-4110.24
（五）

1179.17
8380.24
-2208.32
（六）

1179.17
6696.44
-3302.79

二、设计资料分析
设计洪水位高程离基底距离为6.5m（在a-a截面处），地基土物理、力学指标见下表：
表3 各土层物理力学指标
序号
土层名称
层厚m
含水量
％
重度
kN/m3
孔隙比
比重
液限％
塑性指数
液性指数
直剪实验
压缩性指标
C
kPa
φ
度
a1-2
MPa-1
Es1-2
MPa
1
硬塑粘土
6.5
26
19.7
0.74
2.72
44
20
0.1
55
20
0.15
11.6
2
软塑亚
粘土
4.1
28
19.1
0.82
2.71
34
15
0.6
20
16
0.26
7
3
软质基岩

21.5

由表可知上层粘土液性指数远不大于0.75属于硬塑土，中层软塑亚粘土相对承载力较弱，则该基本应浅埋，采用无筋刚性扩展基本，初步拟定埋深2.0m，见图1。
基本分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶等宽，取0.4m。依照襟边和台阶构造规定初拟出平面较小尺寸，见图1.1，经验算不满足规定期再调节尺寸。
基本用C15素混凝土浇筑，混凝土刚性角。基本扩散角为：

满足规定。

三、荷载计算及组合
1、上部构造恒载反力及桥台台身、基本自重和基本上土重计算。
参照图一基本台身构造和给出材料特性，可得出如下计算。
、桥台a-a截面以上自重计算：
竖向力F1=0.8×1.34×7.7×25.00=206.36kN,弯矩M1=206.36×1.35=278.59kN.m；
竖向力F2=0.5×1.35×7.7×25.00=129.94kN,弯矩M2=129.94×1.075=139.69kN.m；
竖向力F3=0.5×2.4×0.35×25.00×2=21.00kN,弯矩M3=21.00×2.95=61.95kN.m；
竖向力F4=0.50.2×24×0.5×(0.35+0.7)×25.00×2=63.00kN,弯矩W4=63.00×2.55=160.65kN.m；
竖向力F5=1.66×1.25×7.7×25.00=399.44kN,弯矩M5=399.44×1.125=449.37kN.m。
‚、a-a截面如下台身及基本自重计算：
竖向力F6=1.25×5.5×7.7×23.00=1217.56kN,弯矩M6=1217.56×1.125=1369.76kN.m；
竖向力F7=0.5×1.85×5.5×7.7×23.00=901.00kN,弯矩M7=901.00×（-0.12）=-108.12kN.m；
竖向力F8=0.5×3.7×8.5×24.00=377.40kN,弯矩M8=377.40×0.1=37.74kN.m；
竖向力F9=0.5×4.3×9.3×24.00=479.88kN,弯矩M9=479.88×0=0kN.m。
ƒ、台后及溜坡填土自重计算：
竖向力F10=[0.5×(5.13+6.9)×2.65-0.51.85×5.5]×7.7×17.00=1382.16kN,弯矩M10=1382.16×（-1.0618）=-1467.58kN.m；
竖向力F11=0.5×(5.13+7.73)×0.8×3.9×2×17.00=682.10kN,弯矩M11=682.10×（-0.07）=-47.75kN.m；
竖向力F12=0.5×0.4×4.3×2×17.00=29.24kN,弯矩M12=29.24×（-1.95）=57.02kN.m；
竖向力F13=0.5×0.4×8.5×17.00=28.90kN,弯矩M13=28.90×0.65=18.79kN.m。
④、上部构造恒载计算：
上部构造恒载取值F14=1100kN,弯矩W13=1100×0.65=715.00kN.m。
综上所述，恒载竖向力之和，弯矩

2、土压力计算。
土压力按台背竖直，，填土内摩擦角，则台背与填土之间外摩擦角计算，台后填土水平。
① 、台后填土表面无汽车荷载时土压力计算
台后填土自重引起积极土压力计算式为：

式中：Ea—台后填土自重引起积极土压力，kN；
B—桥台宽度取7.7m；
—积极土压力系数；
—台后及溜坡填土重度，取；
H—自基底至填土表面距离，取10.0m。

积极土压力系数求取：

则：
其水平向分力：

离基本底面距离：

对基底形心轴力矩：

其竖直向分力：

作用点离基本形心轴距离：

对基底形心轴力矩：

② 、台后填土表面有汽车荷载时
依照墙后破裂棱体范畴内布置车辆荷载换算为墙后填土相似高度均布土层，其厚度h0为：

式中：∑Q—布置在B0L范畴内车轮总重，Q为每辆原则汽车总重550kN；
B0—不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度，m；
L—挡土墙计算长度，m；

其中：

在破坏棱体长度范畴内只能放一列汽车，因是双车道，因此：

台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起土压力：
其水平向分力：

作用点离基本底面距离：

对基底形心轴力矩：

其竖直向分力：

作用点离基本形心轴距离：

对基底形心轴力矩：

ƒ、台前溜坡填土自重对桥台前侧面上积极土压力
计算时，以基本前侧边沿垂线作为假想台背，土表面倾斜度以溜坡坡度为1:1.5算得，，则基本边沿至坡面垂直距离为，若取（土与土之间摩擦角），积极土压力系数：

其水平向分力：

离基本底面距离：

对基底形心轴力矩：

其竖直向分力：

作用点离基本形心轴距离：

对基底形心轴力矩：

6、 支座活载反力计算
支座反力计算考虑如下三种状况。
①、台后无荷载，桥上有汽车及人群荷载
Ⅰ）汽车及人群荷载反力：公路-Ⅰ级车道荷载均布荷载原则值，集中荷载随计算跨径而变，计算跨径不大于或等于5 m时，；计算跨径不不大于或等于50m时， ；计算跨径在5-50m时，按照直线内插求取。人群荷载3.5kN/m2。则：

桥跨上汽车荷载如图所示，荷载布置图如下：

图 2
汽车荷载支座反力：

人群荷载支座反力：

支座反力作用点距离基底形心轴距离：

对基底形心轴力矩：

Ⅱ）汽车荷载制动力
重力式墩台不计冲击系数。
一种设计车道上汽车制动力原则值，为布置在加载长度上计算总重力10%，但公路一级汽车制动力原则值不得不大于165kN。

则制动力取值为：H=165×0.25=41.25kN。
②、台后桥上均有荷载，车辆荷载在台后
Ⅰ）汽车及人群荷载反力：由于支座作用点在基底形心轴右侧，为了在活载作用下得到最大逆时针方向力矩，因而将重车后轴贴桥台后侧边沿，以使桥跨上活载所产生顺时针力矩最小，汽车荷载布置图如下：

图3
则支座反力为：

人群荷载支座反力：

对基底形心轴力矩：

Ⅱ）汽车荷载制动力：依照上面分析，汽车制动力H=41.25kN

4、支座摩阻力计算
取摆动支座摩擦系数，则支座摩阻力：

对基底形心轴弯矩：
（方向按荷载组合需要拟定）
对实体式埋置式桥台不计汽车荷载冲击力，同步从以上对制动力和支座摩阻力计算成果表白，支座摩阻力不不大于制动力。因而，在后来组合中，以支座摩阻力作为控制设计。

5、荷载组合
依照实际也许浮现荷载状况，可分为桥上有活载，台后无汽车荷载；桥上无活载，台后有汽车荷载；桥上有活载，台后也有汽车荷载等荷载组合，同步还应对施工期间桥台仅受台身自重及土压力作用状况进行验算。现将上述组合分别计算如下：
1、桥上有活载，台后无汽车荷载
（1） 重要组合：涉及恒载，桥上活载及台前、台后土压力。
（2） 附加组合：重要组合荷载+支座摩阻力。
2、桥上有活载，台后也有汽车荷载
（1） 重要组合：涉及恒载、桥上活载、桥前土压力及台后有汽车荷载作用时土压力。
（2） 附加组合：重要组合荷载+支座摩阻力。
3、 桥上无活载，台后无汽车荷载
（1）、重要组合：涉及恒载，台前、台后土压力。
（2）、附加组合：重要组合荷载+支座摩阻力。
4、桥上无活载，台后有汽车荷载
（1） 重要组合：涉及恒载、台前土压力及台后汽车荷载时土压力（重车在台后）。
（2） 附加组合：重要组合荷载+支座摩阻力。
5、 无上部构造时
桥台基本自重、台前台后土压力。

表4 荷载组共计算表

序号
荷载作用状况
计算项目
公路一级
工况一
桥上有活载，台后无汽车荷载
工况二
桥上有活载，台后有汽车荷载
工况三
桥上无活载台后无汽车荷载
工况四
桥上无活载，台后有汽车荷载
工况五
无上部构造时
1
上部荷载
竖向力
1100
1100
1100
1100

弯矩
715.00
715.00
715.00
715.00

2
台身、基本自重与基本上土重
竖向力
5917.98
5917.98
5917.98
5917.98
5917.98
弯矩
797.91
797.91
797.91
797.91
797.91
3
汽车荷载引起支座反力
竖向力
680.76
680.76

弯矩
442.49
442.49

4
人群荷载引起支座反力
竖向力
68.25
68.25

弯矩
44.36
44.36

5
台后土压力
力
水平：1541.80
竖直：486.13
水平1764.12
竖直：556.22
水平：1541.80
竖直：486.13
水平1764.12
竖直：556.22
水平：1541.80
竖直：486.13
弯矩
水平：-5134.20
竖直：850.73
水平：-6244.98
竖直：973.39
水平：-5134.20
竖直：850.73
水平：-6244.98
竖直：973.39
水平：-5134.20
竖直：850.73
6
台前溜坡土压力
力
水平：-422.20
竖直：133.12
水平：-422.20
竖直：133.12
水平：-422.20
竖直：133.12
水平：-422.20
竖直：133.12
水平：-422.20
竖直：133.12
弯矩
水平：861.29
竖直：-286.21
水平：861.29
竖直：-286.21
水平：861.29
竖直：-286.21
水平：861.29
竖直：-286.21
水平：861.29
竖直：-286.21
7
支座摩阻力
取与台后土压力同向
水平力
55.00
55.00
55.00
55.00

弯矩
-478.50
-478.50
-478.50
-478.50

8
组合
水平力
1174.6
1396.92
1119.6
1341.92
1118.80
竖直力
8386.24
8456.33
7637.23
7707.32
6537.23
弯矩
-2187.12
-3175.25
-2673.97
-3662.1
-2910.48

四、地基承载力验算
1、台前、台后填土对基底产生附加应力计算
因台后填土较高，由填土自重在基底下地基土中所产生附加应力：

台后填土高度（从原地面起算）h=8m。当基本埋置深度为2.0m时，取基本后边沿附加应力系数=0.46，基本前边沿附加应力系数=0.069。则
后边沿处：
前边沿处：

此处，计算台前溜坡椎体对基本前边沿地面处引起附加应力时，填土高度可近似取基本边沿作垂线与坡面交点距离（h=4.13），并取系数，则

因而，基本前边沿总竖向附加应力：
基本后边沿：
基本前边沿：

2、基底压应力计算
进行基底承载力验算时，传至基底作用效应应当按照正常使用极限状态短期效应组合采用，各项作用效应分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基本自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载均为1.0，汽车荷载为0.7。
（1） 建成后使用时
依照表二作用效应组合汇总表，工况（五）作用下产生竖向力最大为8380.24kN，因而以工况（二）来控制设计。基底压应力计算：

考虑台前、台后填土产生附加应力后总应力：
台前：
台后：
（2） 、施工时
施工时按照表四荷载组共计算表中四工况五来计算，其中竖向力之和为6537.23kN，弯矩为-2910.48 。

考虑台前、台后填土产生附加应力后总应力：
台前：
台后：

3、地基强度验算
（1）、持力层强度验算
依照土工实验资料，持力层为普通黏性土，依照《公桥基规》，当，时，查得[]=354KPa，因基本置埋深度为原地面下2.0m（<3.0m）,不考虑深度修正；对黏性土地基，虽，不进行宽度修正。
[]=
满足规定。
（2）、下卧层强度验算
下卧层为普通黏性土，由e=0.82，，可查得容许承载力[]=222.00KPa，不大于持力层容许承载力[]=354KPa，故作如下验算。
基底至土层Ⅱ顶面（高层为+5.0）处距离为：
Z=11.5-2.0-5.0=4.5m
当，附加应力系数=0.469，且计算下卧层顶面处压应力时，，基底压应力取平均值，即

而下卧层顶面处容许承载力可按下式计算：
其中：，而,则
=228.84KPa
满足规定。

五、地基变形验算（沉降计算）
由于持力层如下土层2为软弱下卧层，按其压缩系数为中压缩性土，对基本沉降影响较大，因而应计算基本沉降。依照规范，桥梁墩台基本沉降量按恒载用单向分层总和法计算。
受压层深度拟定：在土层2底部自重应力为：

基底处附加应力为：

将土层1分为2.0m和2.5m两层，土层2分为2.0m和2.1m两层，下面为软质岩层，不必计算，分为四层即可。
则每一薄层沉降分别：
分层1

附加应力系数
附加应力
分层2

附加应力系数
附加应力
分层3

附加应力系数
附加应力
分层4

附加应力系数
附加应力
每一层平均附加应力

每一层沉降量

基本中心点如下总沉降量为：

按规范得，墩台容许均匀总沉降量为2.0cm，当L<25m时，取L=25m，则容许总沉降[S]= 2.0，故可以满足规定。

六、基底偏心距验算
1、仅受永久作用原则效应组合时，非岩石地基上桥台应满足。

满足规定。
2、考虑作用原则值效应组合时，非岩石地基应满足。
由表4“荷载组合”知桥上无荷载、台后有车辆荷载时最不利：

满足规定。

七、基本稳定性验算
1、倾覆稳定性验算
(1)、使用阶段
永久作用和汽车、人群原则值效应组合，以工况二（桥上有活载，台后有活载）计算，则：

满足规定。
各种作业原则效应组合，以工况四(桥上无荷载、台后有车辆荷载)计算，则：

满足规定。
（2）、施工阶段作用原则值效应组合
以工况五计算，则：

满足规定。

2、滑动稳定性验算
因基底处地基土为硬塑黏土，查得u=0.30。
（1） 、使用阶段
永久作用和汽车、人群原则值效应组合，以工况二（桥上有活载，台后有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后）计算，则：

满足规定。
各种作业原则效应组合，以工况四(桥上无荷载、台后有车辆荷载)计算，则：

满足规定
（2）、施工阶段作用原则值效应组合
以工况五计算，则：

满足规定

八、结论
依照上述计算，则按图示尺寸设计桥台基本满足规定