双排脚手架专业方案.doc

卓尔总部电子研发基地
B1#厂房
脚手架施工方案

编制人：
审核人：
审批人：

中天建设集团
9月29日

目 录

1、编制依据 1
2、工程概况 1
3、脚手架选型 1
4、脚手架材料选择 2
5、脚手架搭设步骤及要求 2
6、脚手架劳动力安排 6
7、脚手架检验和验收 6
8、脚手架搭设安全技术方法 7
9、脚手架拆除安全技术方法 9
符落地式扣件钢管脚手架计算书

1、编制依据
1.1依据卓尔总部电子研发基地B1#图纸
1.2 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-
1.3《建筑施工安全检验标准》 JGJ59-
1.4《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
1.5《钢管脚手架扣件标准》 GB15831-
1.6《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-
2、工程概况
2.1工程建设地点、建设、设计、监理、施工单位
建设地点：天津市西青区精武镇学府路工业园，津涞公路北侧
关键功效分区（用途）：厂房
建设单位：卓尔发展（天津）
设计单位：天津市建筑设计院
监理单位：天津市华泰监理
施工单位：中天建设集团
2.2本工程主体结构为框架结构，非承重结构为砌体填充墙，B区1#厂房无地下室，地上五层，结构层首层高5.17米，二、三层5.1米，四层4.8米，五层3.35米，五层顶23.5米，女儿墙顶五层25.0米、26.2米。结构施工场地标高相对±0.00约为-0.70米，B1#厂房建筑面积71727.73平方米。脚手架搭设总高度28.7米。
3、脚手架选型
本工程考虑到施工工期、质量、安全和协议要求，故在选择方案时，应充足考虑以下几点：
3.1、架体结构设计，努力争取做到结构要安全可靠，造价经济合理。
3.2、在要求条件下和要求使用期限内，能够充足满足预期安全性和耐久性。
3.3、选择材料时，努力争取做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
3.4、结构选型时，努力争取做到受力明确，结构方法到位，升降搭拆方便，便于检验验收；
3.5、综合以上几点，脚手架搭设，还必需符合JGJ59-检验标准要求，要符合相关文明标准化工地相关要求。
3.6、结合以上脚手架设计标准，同时结合本工程实际情况，综合考虑了以往施工经验。
经综合比较，决定采取落地式钢管扣件式脚手架。此架一架多用，主体阶段关键用于安全防护，装修阶段既用于装修施工，也兼作安全防护。装修施工按一层作业考虑。
4、 脚手架材料选择
西侧1轴/1/D轴和南侧1/6-8轴/A轴二层及二层以上采取悬挑脚手架，其它部位采取双立杆双排脚手架。
4. l、双钢管落地脚手架，选择外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必需将入场钢管取样，送有相关国家资质试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
4.2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-要求，由有扣件生产许可证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺点，扣件规格应和钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必需取样送有相关国家资质试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
4.3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色努力争取环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板、剪刀撑统一漆黄黑相间色。
4.4、脚手板、脚手板采取符合相关质量要求。
4.5、安全网采取密目式安全网，网目应满足目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选择绿色。要求阻燃，使用安全网必需有产品生产许可证和质量合格证，和由天津建筑安全监督管理部门发放准用证。
4.6、连墙件采取钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢要求。
4.7悬挑式脚手架采取18#工字钢，预埋一级钢18地锚，其材质应分别符合现行标准《一般碳素结构钢技术条件》（GB/T700）、《低合金结构钢技术条件》（GB1591）
5、脚手架搭设步骤及要求
5.1、 落地脚手架搭设工艺步骤为：场地平整、扎实→基础承载力试验、材料配置→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
5. 2、定距定位。依据结构要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标识；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用记号笔点出立杆标识；垫板、底座应正确地放在定位线上，垫板必需铺放平整，不得悬空。
5.3、施工关键点
5.3.1、地基和基础
5.3.1.1基础
基础施工完成，模板拆除，基础回填至-0.70m，扎实，并浇C20混凝土垫层厚度为100mm，宽度为1.3m，高度高于自然地坪50mm，强度、刚度满足承受脚手架荷载。
5.3.1.2排水沟
距脚手架外立杆200mm处，设置排水沟，沟宽300mm*300mm，并在外架转角部位设置集水井，排水沟坡度3‰，方便于清理。
5.3.1.3底座和垫板
落地式脚手架立杆底部必需设底座和垫板，底座采取5-8mm厚度钢板（150mm*150mm）和32mm（150mm）钢管焊接而成。垫板采取宽200mm、厚50mm木板。
5.3.2、立杆间距
5.3.2. 1、脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，最大步距1.8m(即二步三跨)；里立杆距建筑物外皮0.3m。
5.3.2.2、脚手架底部立杆采取不一样长度钢管参差部署，使钢管立杆对接接头交错部署，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同时同跨内，以确保脚手架整体性。
5.3.2.3、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
5.3.2.4、立杆垂直偏差应控制在小于架高1／400。
5.3.2.5、立杆及纵横向水平杆结构要求：
5.3.2.5.1立杆必需采取对接扣件对接。对接扣件应交错部署，两个相邻立杆接头不应设在同时同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开距离不应小于500mm，各接头中心距离立杆和纵向横杆交叉节点（称主节点，以下同）不应大于步距1/3。
5.3.2.5.2脚手架顶层外立杆顶端应高出建筑物檐口上皮1.5m，里立杆则低于檐口0.5m。
5.3.2.5.3脚手架必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距底座下皮小于200mm处立杆上。横向扫地杆应采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
5.3.2.5.4纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。
5.3.2.5.5纵向水平杆长度不宜小于3跨，并大于6m；通常宜采取对接扣件连接，对接接头应交错部署，不应在同时、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆跨中。
5.3.3、大横杆、小横杆设置
5.3.3.1、大横杆在脚手架高度方向间距分别为1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
5.3.3.2小横杆置于大横杆上侧，挑出距立杆内侧30cm，外侧距立杆15cm。
5.3.3.3、外架子按立杆和大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
5.3.4、剪刀撑设置
脚手架外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间净距离不应大于6m。剪刀撑斜杆接长宜采取搭接，搭接长度大于1m，应采取不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不宜大于150mm。
5.3.5、脚手板、脚手板铺设要求
5.3.5.1、脚手架里排立杆和结构层之间均应铺设木板：板宽为250mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
5.3.5.2、满铺层脚手板必需垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必需采取有效防护方法。
5.3.5. 3、脚手板须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢靠，交接处平整，铺设时要选择完好无损脚手板，发觉有破损要立即更换。
5.3.6、防护栏杆
5.3.6.1、脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
5.3.6.2、选择18号铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
5.3.6.3、脚手架外侧必需设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
5.3.6.4、脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。
5.3.7、脚手架上门洞、出入口结构
5.3.7.1 、门口挑空一根或二根立柱时，必需增设必需斜杆并应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。
5.3.7.2、洞口两侧应增设横向支撑并应伸出增设斜杆端部。
5.3.7.3、增设短斜杆端部应增设一个安全扣件。详见下图。

5.3.8、斜道
5.3.8.1、斜道宜附着在外脚手架或建筑物上，但其杆件要独立设置。
5.3.8.2、人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜用1：3（高：长）。
5.3.8.3、拐弯处应设置平台，其宽度大于斜道宽。
5.3.8.4、斜道两侧和平台外围均必需设置防护栏杆和挡脚板，具体做法和脚手架相同。
5.3.8.5、斜道脚手板上应每隔250-300mm设置一根防滑木条，木条宽宜为20-30mm。
5.3.9、连墙件
5.3.9.1、脚手架和建筑物按计算书中连墙件部署要求设拉结点。楼层高度超出4m，则在水平方向加密。
5.3.9.2、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
5.3.9.3、拉结点应确保牢靠，预防其移动变形，且尽可能设置在外架大小横杆结点处。
5.3.9.4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必需重新补设可靠，有效临时拉结点，以确保外架安全可靠。
5.3.9. 5、预埋件结构示意图

5.3.9.6、连墙件部署示意图见附图1、附图2
5.3.10、架体内封闭
5.3.10.1、脚手架架体里立杆距墙体净距应小于等于200mm，本工程结构设计限制大于200mm必需铺设脚手板，站人脚手板设置要平整牢靠。
5.3.10.2、脚手架施工层里立杆和建筑物之间应采取脚手板或安全网 封闭。
5.3.10.3、施工层以下外架每隔3步和底部用密目网或其它方法进行封闭。
6、脚手架劳动力安排
6.1、为确保工程进度需要，同时依据本工程结构特征和外脚手架工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，全部有上岗作业证书。
6.2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成管理机构，搭设责任人负有指挥、调配、检验直接责任。
6.3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术责任人认可，方可进行施工作业，并必需配置有足够辅助人员和必需工具。、
7、脚手架检验和验收
7.1、脚手架搭设完成或分段搭设完成，应按要求对脚手架工程质量进行检验，经检验合格后方可交付使用。
7.2、高度在20m及20m以下脚手架，应由单位工程责任人组织技术安全人员进行检验验收。高度大于20m脚手架，应由上一级技术责任人随工程进行分阶段组织单位工程责任人及相关技术人员进行检验验收。
7.3、验收时应含有下列文件：
7.3.1、脚手架构配件出厂合格证或质量分类合格标志；
7.3.2、脚手架工程施工统计及质量检验统计；
7.3.3、脚手架搭设过程中出现关键问题及处理统计，
7.3.4、脚手架工程施工验收汇报。
7.4、脚手架工程验收，除查验相关文件外，还应进行现场检验，检验应着重以下各项，并记入施工验收汇报。
7.4.1、构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
7.4.2、安全网张挂及扶手设置是否齐全；
7.4. 3、基础是否平整坚实、支垫是否符合要求；
7.4.4、连墙件数量、位置和设置是否符合要求；
7.4.5、垂直度及水平度是否合格。
8、脚手架搭设安全技术方法
8.1、技术保障方法
8.1.1、架子搭设完成，检验是否用合格密目安全网围护于架子外围如有漏围立即补上。
8.1.2、钢管和扣件进场前应经过检验挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次。架体上扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40N·m～65 N·m之间。^
8.1.3、架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完成后由搭设班组会同项目部技术安全、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检验，验收合格后方可投入使用。
8.1.4、该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
8.1.5、脚手架安全性是由架子整体性和架子结构完整性来确保，未经许可严禁她人破坏架子结构或在架子上私自拆除和搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
8.2、质量保障方法
8.2.1、操作人员作业前必需进行岗位技术培训和安全教育。
8.2.2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必需给作业人员下达安全技术交底，并传达至全部操作人员。
8.2.3、脚手架必需严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必需在现场监督搭设情况，确保搭设质量达成设计要求。
8.2.4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计和单项作业验收表对脚手架进行验收，发觉不符合要求处，必需限时或立即整改。
8.3、安全保障方法
8.3.1、操作人员必需持有登高作业操作证，方可上岗。
8.3.2、架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必需确保本身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用具不得上架子。
8.3.3、在架子上施工各工种作业人员,应注意本身安全(尤其是在卸料平台上工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
8.3.4、雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
8.3.5、应设安全员负责对脚手架进行常常检验和保修。
（1）、在下列情况下，必需对脚手架进行检验|
a 在六级以上大风和大雨后
b 停用超出二个月，复工前。
（2）、检验保修项目
a 各主节点处各杆件安装、连墙件等结构是否符合《施工方案》要求；
b 扣件螺丝是否松动；
c 安全防护方法是否符合要求。
8.3. 6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火方法和专员看护,安全员巡视检验。
8.3.7、脚手架临街面必需有预防坠物伤人防护方法。
8.3.8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
8.3.9、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻小于30Ω。
8.3.10、外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地处理。
8.3. 11、定时检验脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前立即维修加固，以达成坚固稳定，确保施工安全。
8.3. 12、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾混用。
8.3.13、外脚手架搭设人员必需持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
8.3. 14、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板和多层作业时，应尽可能使施工荷载内、外传输平衡。
8.3.15、确保脚手架体整体性，不得和井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8.3.16、结构外脚手架每支搭一层，搭完成后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
8.3.17、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全贮备。
8.3.18、结构施工时不允很多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超出两层，临时性用悬挑架同时作业层数不超出两层。
8.3. 19、看成业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取合适临时撑拉方法。
8.3.20、各作业层之间设置可靠防护栅栏，预防坠落物体伤人。
9、脚手架拆除安全技术方法
9.1、拆架前，全方面检验拟拆脚手架，依据检验结果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。作业计划通常包含：拆架步骤和方法、安全方法、材料堆放地点、劳动组织安排等。
9.2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专员指挥，严禁非作业人员进入。
9.3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
9.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”标准，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，以后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”标准依次进行。严禁先将连墙件整层数层拆除后再拆脚手架及上下同时进行拆架作业。
9.5、拆立杆时，要先拆包柱再拆立杆，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再端头扣件。
9.6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
9.7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开和另一人相关结扣时，应先通知对方，以防坠落。
9.8、拆架时严禁碰撞脚手架周围电源线，以防触电事故。
9.9、在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9.10、拆下材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当日拆当日清”，拆下扣件和铁丝要集中回收处理。
9.11、高层建筑脚手架拆除，应配置良好通讯装置。
9.12、输送至地面杆件，应立即按类堆放，整理保养。
9.13、当日离岗时，应立即加固还未拆除部分，预防存留隐患造成复岗后人为事故。
9.14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，严禁夜间拆除。
9.15、翻掀垫铺脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，预防外翻将脚手板内未清除残留物从高处坠落伤人。

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架计算参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、
《钢结构设计规范》（GB50017-）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)等编制。

一、参数信息:
1.脚手架参数
计算脚手架为双排脚手架，
横杆和立杆采取双扣件方法连接，搭设高度为28.7米，12.0米以下采取双管立杆，12.0米以上采取单管立杆。
搭设尺寸为：立杆纵距1.50米，立杆横距0.90米，立杆步距1.80米。
内排架距离墙长度为0.30米。
横向杆计算外伸长度为0.15米。
小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为1根。
采取钢管类型为Φ48×3.5。
连墙件采取2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采取扣件连接。
2.荷载参数
脚手板自重标准值0.30kN/m2，
栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，
同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

二、小横杆计算:
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上最不利部署(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载
(1)作用小横杆线荷载标准值
qk=(3.00+0.30)×1.50/2=2.47kN/m
(2)作用小横杆线荷载设计值
q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.50/2=3.420kN/m

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩
Mmax=qlb2/8=3.420×0.902/8=0.346kN.m
σ=Mmax/W=0.346×106/5080.0=68.16N/mm2
小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
V=5qklb4/384EI=5.0×2.47×900.04/(384×2.06 ×105×12.19×104)=0.84mm
小横杆最大挠度小于900.0/150和10mm,满足要求!
三、大横杆计算:
大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
用小横杆支座最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆不利部署，计算大横杆最大弯矩和变形。(需要考虑悬挑荷载)
1.由横向水平杆传给纵向水平杆集中力
(1)由横向水平杆传给纵向水平杆集中力标准值
Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.5×2.47×0.90×(1+0.15/0.90)2=1.51kN
(2)由横向水平杆传给纵向水平杆集中力设计值
F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×3.420×0.90×(1+0.15/0.90)2=2.09kN

大横杆计算荷载简图
2.抗弯强度
最大弯矩考虑为小横杆荷载计算值最不利分配弯矩
M=0.175Fla=0.175×2.09×1.50=0.5486kN.m
σ=M/W=0.5486×106/5080.0=108.00N/mm2
大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆荷载标准值最不利分配挠度
V=1.146×Fkla3/100EI=1.146×1.51×103×1500.003/(100×2.060×105×12.19×104)=2.3mm
大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力计算:
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，
P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
根据扣件抗滑承载力系数1.00
该工程实际旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN 。
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
纵向水平杆经过扣件传给立杆竖向设计值:
R=2.150F=2.150×2.09=4.5kN
双扣件抗滑承载力设计计算R <= 16.00满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包含以下内容：
(1)脚手架自重标准值产生轴向力
每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1260
下部双立杆部分:
NG1=(Hs-H1)×gk + H1(gk+gk1)×0.65
Hs:双管立杆脚手架全高
H1:双管立杆脚手架双管部分高度
gk1:双管立杆脚手架副立杆每米立杆承受结构自重标准值
经过计算gk1=0.0731
NG1 = (28.70-12.00)×0.1260+12×(0.1260+0.0731)×0.65=3.658kN
上部单立杆部分:
NG1L=(Hs-H1)×gk=(28.70-12.00)×0.1260=2.142kN
(2)脚手板自重标准值产生轴向力
脚手板自重标准值(kN/m2):本例采取木脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×2×1.500×(0.900+0.150)/2=0.472kN
上部单立杆部分脚手板按1层计
NG2L = 0.300×1×1.500×(0.900+0.150)/2=0.236kN
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值产生轴向力
栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采取栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.11
NG3 = 0.110×1.500×2/2=0.165kN
(4)吊挂安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生轴向力
吊挂安全设施荷载，包含安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010
NG4 = 0.010×1.500×28.700=0.430kN
上部单立杆部分安全网计算
NG4L = 0.010×1.500×(28.700-12.000)=0.250kN
经计算得到，静荷载标准值
构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.067kN。
钢管结构自重和构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.725kN。
上部单立杆部分静荷载标准值
构配件自重：NG2KL=NG2L+NG3+NG4L = 0.651kN。
钢管结构自重和构配件自重：NGL = NG1L+NG2KL = 2.793kN。
(5)施工荷载标准值产生轴向力
施工均布荷载标准值(kN/m2):
NQ = (3.000+2.000×(2- 1))×1.500×(0.900+0.150)/2=3.94kN
(6)风荷载标准值产生轴向力
风荷载标准值:

其中 W0 —— 基础风压(kN/m2)，根据《建筑结构荷载规范》要求采取：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度改变系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
脚手架底部 Uz = 1.000,
单双立杆交接位置Uzx = 1.000,
Us —— 风荷载体型系数（双立杆部分）：Us = 0.8000
—— 风荷载体型系数（单立杆部分）：Usx = 0.8000
经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 1.000×0.8000×0.300 = 0.240kN/m2。
单双立杆交接位置风荷载标准值 Wkx = 1.000×0.8000×0.300 = 0.240kN/m2。
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值
底部立杆最大轴向压力N = 1.2NG + 0.9×1.4×0.65×NQ = 8.897kN
单双立杆交接位置最大轴向压力NL = 1.2NGL + 0.9×1.4NQ = 8.316kN
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值
底部立杆最大轴向压力N = 1.2NG + 1.4×NQ = 7.271kN
单双立杆交接位置最大轴向压力NL = 1.2NGL + 1.4NQ = 8.868kN
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基础风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆纵距 (m)；
h —— 立杆步距 (m)。
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×1.4×0.240×1.50×1.802/10 = 0.147kN.m
单双立杆交接位置弯矩 Mwx=0.9×1.4×0.240×1.50×1.802/10 = 0.147kN.m
六、立杆稳定性计算:
卸荷吊点根据结构考虑，不进行计算。
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参考刘群主编《建筑施工扣件式钢管脚手架结构和计算》P143页双立杆脚手架试验结果计算。
双立杆立杆稳定性计算，只需考虑主立杆，其主立杆荷载分配系数为总荷载0.65。
1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中N —— 立杆轴心压力设计值，底部N=7.271kN；单双立杆交接位置NL=8.868kN；
i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架基础参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；
λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m；
Φ —— 轴心受压立杆稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197结果查表得到0.186；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 7271.000/(0.186×489.000)=79.94N/mm2
不考虑风荷载时，底部双立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!
单双立杆交接位置钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ = 8867.600/(0.186×489.000)=97.50N/mm2
不考虑风荷载时，单双立杆交接位置立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中N —— 立杆轴心压力设计值，底部N=8.897kN；单双立杆交接位置NL=8.316kN；
i —— 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架基础参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.80；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=171；
λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=3.12m；
Φ —— 轴心受压立杆稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=197结果查表得到0.186；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW = 0.147kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 8897.000/(0.186×489.000)+(147000.000/5080.000)=126.76N/mm2
考虑风荷载时，底部双立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!
单双立杆交接位置钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ = 8316.000/(0.186×489.000)+(147000.000/5080.000)=120.37N/mm2
考虑风荷载时，单双立杆交接位置立杆稳定性计算 σ < [f],满足要求!
七、最大搭设高度计算:
不考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手