高支模满堂脚手架搭设专项方案.doc
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1、陕西汉王药业有限公司中药科技产业园(强力定眩片专线)高支模满堂脚手架专项施工方案编 制: 审 核: 批 准: 编制单位:陕西有色建设有限公司编制日期:3月13日目 录一、编制根据1二、工程概况1三、施工方案11、施工流程12、脚手架设立13、脚手架搭设24、脚手架拆除35、重大危险源监控及防止办法3四、安全生产保证体系4五、安全技术保证体系4六、高支模满堂脚手架设计验算4(一)梁模板扣件钢管高支撑架计算书4(二)扣件钢管楼板模板支架计算书14一、编制根据1、构造施工图纸2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-)3、混凝土构造设计规范(GB50010-)4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
2、范(JGJ130-)5、建筑施工手册第四版二、工程概况陕西汉王药业有限公司中药科技产业园(强力定眩片专线)工程由西安利君医药设计有限责任公司设计,由陕西汉王药业有限公司投资建设,该项目位于陕西省汉中市。该工程构造类型为框架构造,建筑层数为3层,建筑高度18.70m,建筑面积17884.59m2。5.550标高如下,板厚110,模板支撑高度为8.04m;11.150标高如下,板厚110,模板支撑高度为5.49m;17.200标高如下,板厚120,模板支撑高度为5.48m;最大梁截面为300850mm,支撑高度为7.3m。支撑体系为高支模项目,为危险性较大分某些项工程。三、施工方案高支模采用扣件式
3、满堂钢管脚手架,使用48.3mm、壁厚3.6mm钢管,立杆采用4m,6m钢管,纵横水平杆采用6m钢管,剪刀撑采用6m钢管。 1、施工流程:场地清理弹立杆定位轴线排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆连接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连接件绑扎水平安全网 2、脚手架设立: 、脚手架立杆纵横距为0.9m,步距为1.5m,其中300850mm梁纵横距为0.9m,竖向支撑采用单立杆,并用对接扣件互相错开对接,且不能在同一步距内,下端第一杆采用4m杆和6m杆互相错开。 、纵横水平杆采用6m钢管,纵横向间距均为0.9m,步距均为1.5m。 、剪刀撑四边与中间每隔4m设立一道竖向剪
4、刀撑,由底到顶持续设立,满堂脚手架两端与中间每隔5m设立一道水平剪刀撑。 3、脚手架搭设、立杆施工规定(1)立杆设立前要用墨斗线弹出立杆位置线,并在位置线处设立立杆。(2)立杆接长禁止搭接,必要采用对接扣件连接,相邻两立杆对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开距离不不大于500mm,各接头中心距主节点不不不大于步跨1/3。(3)禁止将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上,立杆垂直偏差不不不大于架高1/300。(4)、禁止使用不合格、锈蚀、和有裂纹扣件。、水平杆施工规定 纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相似,顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不不不大于1.5m。 (1)脚手架底座上不
5、不不大于200mm处立杆上必要设立纵、横向扫地杆,横向水平杆设于纵向杆之下,纵向水平杆固定在立杆内侧,并采用直角扣件与立杆扣紧。 (2)纵横向水平杆接长普通采用对接扣件连接,相邻纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应不大于500mm。 (3)每一主节点处必要设立一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上,该杆轴线偏离主节点距离不应不不大于150mm。 (4)水平杆必要扣接在立杆上,不得互相扣接。扣件螺帽一定要拧紧,立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件,保证竖向传力和水平观感。、剪刀撑设立规定 (1)每道剪刀撑宽度不应不大于4跨,其宽度为46m,持续布置
6、,斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至主节点距离不得不不大于150mm。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧,夹角为4560之间。 (2)满堂脚手架应在同一立面处按相应间距持续设立剪刀撑(3)剪刀撑斜杆接头采用搭接方式,搭接长度不应不大于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不不大于100mm处和搭接中段固定。、扣件规定:(1)扣件式钢管脚手架重要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管连接,对接扣件用于两根钢管对接连接,承载力直接传递到构造板上。(2)扣件与钢管接触面要保证严密,保证扣件与钢管连接紧
7、固。 (3)扣件和钢管质量要合格,满足施工规定,对发现脆裂、变形、滑丝禁止使用。 、安全网安全网采用10cm10cm安全网,在支撑体系上设立一道水平安全网。高度为4米。4、脚手架拆除、拆除前应报审批准,进行必要安全技术交底后方可进行拆除。周边设围栏或警戒标记,划出工作禁区,禁止非拆卸人员进入,并设专人看守。拆除时,班构成员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中,不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内。 、严格遵守拆除顺序,拆除顺序应从上而下,一步一清,不容许上下同步作业,本着先搭后拆,按层次由上而下进行,脚手架逐级拆除。 、拆除脚手架大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间
8、操作人往下顺钢管,不得往下乱扔;拆除脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下,不得往下投扔,以免伤人和不必要损失。、拆除过程中最佳不要半途换人,如必要换人时,应将拆除状况交代清晰;拆除过程中最佳不要中断,如确需中断应将拆除某些解决清晰告一段落,并检查与否会崩塌,确认安全后方可停歇。、拆下来钢管、模板、扣件要分类堆放,进行保养,检修。5、重大危险源监控及防止办法: 、作业中,禁止随意拆除脚手架构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作规定需要暂时拆除时,必要经主管人员批准,采用相应弥补办法,并在作业完毕后及时予以恢复。、人在架设作业时,应注意自我安全保护和她人安全,避免发生碰撞、闪失和
9、落物,禁止在架杆上等不安全处休息。、每班工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业问题,在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发既有不安全状况和迹象时,应及时停止作业进行检查,直到安全后方可正常作业。四、安全生产保证体系项目经理部健全安全生产保证体系,设立安全生产管理机构,配备专职安全监督管理人员,并赋予一定管理权限。建立健全安全生产责任制,严格执行安全生产法律、法规原则和公司安全规章制度,保证安全生产。五、安全技术保证体系建立以项目部总工程师为主,施工安监科、技术质量科各专业人员构成安全技术保证体系,负责编制施工技术方案、作业指引书(含安全技术办法),负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工
10、人员、新入工地人员及其他人员安全技术培训教诲,组织制定安全操作规程。编制危险源辨认、风险评价、风险控制筹划和方案。六、高支模满堂脚手架设计验算5.550标高如下,板厚110,模板支撑高度为8.04m;11.150标高如下,板厚110,模板支撑高度为5.49m;17.200标高如下,板厚120,模板支撑高度为5.48m,最大梁截面为300850mm,支撑高度为7.3m。取300850mm,支撑高度7.3m作为梁模板支撑满堂架计算对象,选用板厚120mm楼板,支撑高度8.04m,作为计算对象。(一)梁模板扣件钢管高支撑架计算书根据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB5
11、0009-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.3m,梁截面 BD=300mm850mm,立杆纵距(跨度方向) l=0.90m,立杆步距 h=1.50m,梁底1道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm
12、2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照布置单根承重杆计算。模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。8503007300图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制组合S=1.2(25.500.85+0.20)+1.402.00=65.770kN/m2由永久荷载效应控制组合S=1.3525.500.85+0.71.402.00=72.531kN/m2由于永久荷载效应控制组合S最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用钢管类
13、型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.5000.850.900=20.910kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m): q2 = 0.2000.300(20.85+0.300)/0.300=0.736kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN):经计算得到,活荷载原则值 P1 = (0.000+2.000)
14、0.3000.900=0.400kN考虑0.9构造重要系数,均布荷载 q = 0.9(1.3520.910+1.350.736)=26.300kN/m考虑0.9构造重要系数,集中荷载 P = 0.90.980.900=0.353kN面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3; I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4; 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值,受力图与计算成果如下: 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得
15、到从左到右各支座力分别为 N1=1.727kN N2=5.025kN N3=5.025kN N4=1.727kN最大弯矩 M = 0.077kN.m最大变形 V = 0.097mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.077900900/21600=3.565N/mm2面板抗弯强度设计值 f,取15.00N/mm2;面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32656.0/(2400.00018.000)=0.553N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足规定!(3)挠度计
16、算面板最大挠度计算值 v = 0.097mm面板最大挠度不大于166.7/250,满足规定!二、梁底支撑木方计算 梁底木方计算按照三跨持续梁计算,计算公式如下:均布荷载 q = 1.225.000.850.3+1.20.35(20.85+0.3)+3.000.31.4=12.561kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.560.900.90=0.201kN.m最大剪力 Q=0.60.90012.561=3.015kN最大支座力 N=1.10.90012.561=5.527kN木方截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 5
17、3.33cm3; I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/53333.3=3.77N/mm2木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33015/(25080)=1.131N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值,均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以木方计算跨
18、度(即木方下小横杆间距)得到q=9.921kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.921900.04/(1009000.002133334.0)=0.090mm木方最大挠度不大于900/250,满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值,受力图与计算成果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.312kN.m最大变形 vmax=
19、0.096mm最大支座力 Qmax=7.696kN抗弯计算强度 f = M/W =0.312106/5260.0=59.38N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于366.7/150与10mm,满足规定!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值,受力图与计算成果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.859kN.m最大变形 vmax=0
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