安全通道综合项目施工专项方案.doc

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 2
三、施工准备 3
3.1技术准备 3
3.2.现场准备 4
3.3 材料准备 4
3.4 人员和技术培训 4
四、施工组织和计划 4
4.1、工程进度计划 4
4.2、劳动力计划 4
4.3、材料计划 5
五、安全通道搭设方案 5
5.1 安全通道总体设计概况 5
5.2、 搭设计算参数 5
六、安全通道搭设结构要求 5
6.1 立杆 5
6.2 纵向水平杆 6
6.3 横向水平杆 7
6.4连墙件 7
6.5剪刀撑 7
6.6防砸蓬搭设 8
6.7安全通道搭设 9
6.9、安全通道安全防护 11
6.10安全通道检验验收 11
七、安全方法 11
7.1 材质及其使用安全技术方法 11
7.3 安全通道安全技术方法 12
7.4 安全通道拆除安全技术方法 12
八、文明施工 13
九、安全计算 13

一、编制依据
1.1、施工图纸：
图纸名称
新客站农迁房“兴城.嘉苑”四期项目 (建筑施工图)
1.2、关键规范、规程、标准
序 号
名 称
编 号
1
建筑结构荷载规范
GB50009-
2
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
3
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程
JGJ130-
4
建筑施工安全检验标准
JGJ59-
5
建筑施工现场环境和卫生标准
JGJ146-
6
安全防范系统验收规则
GA 308—
7
建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准
DBJ01-83-
8
钢管脚手架、模板支架安全选择技术规程
DB11/T583-
3、其它文件
名 称
编号
企业施工组织设计管理方法

企业施工现场文明安全管理要求

《施工现场安全防护用具及机械设备使用监督管理要求》

《建筑工程预防高处坠落事故若干要求》

二、工程概况
项目名称：新客站农迁房“兴城.嘉苑”四期项目
施工地点：成城市成华区青城山路和大渡河路交汇处
建设单位：成城市成华区统一建设办公室
施工单位：中铁八局集团建筑企业
监理单位：成全部交大工程建设集团
施工内容：建筑物地上安全通道及防砸棚搭拆等。
工程为节能改造工程，关键进行外墙保温工程，依据工程需要，需搭设安全通道楼号以下：
本工程名称为新客站农迁房“兴城.嘉苑”四期项目工程，建设地点在成城市成华区成城市成华区青城山路和大渡河路交汇处；属于框架剪力墙结构；建筑面积为56300.41㎡，1#楼地下2层，负二层层高3.7米，负一层层高4米，地上1#楼两个单元均为33层，局部商业2层，2#楼共一个单元为24层，局部有商业有2-4层，1#建筑高度：99.6m；标准层层高：3m ，2#楼建筑高度为75.6米。
依据本工程特点，在工地主大门进入施工区域时，需将1#楼和2#楼之间过道作为施工关键通道，为此，需在此部位设置施工安全通道。而在主体标准层施工期间，为满足施工及检验需求，则需依据施工进度还应在外架上搭设临时施工便道。
安全通道设计
综合现场情况，确定本工程主大门处安全通道采取钢管搭设，安全通道设计净高为5m，净宽为6m安全通道，具体位置及部署如附图所表示。

主通道处施工通道平面部署示意图
在单元门处也应设置安全通道，宽度4米，高度4米。
而楼层临时上人便道设置于外架内，采取单跑直上跑梯，宽度0.8米，高度为标准层高度3米，坡度1:1.0。
三、施工准备
3.1技术准备
3.1.1熟悉施工图纸，并依据工程结构实际情况，及以往经验制订切实可行安全通道方案。
3.1.2按工程实际情况选择落地双排钢管扣件脚手架，并对安全通道材料、质量、搭设（安装）、拆除、结构、搭设验收、安全管理、受力计算等步骤进行具体说明。
3.1.3施工前要对方案进行具体交底，使施工人员深入领会，方便切合实际将方案落实。
3.2.现场准备
应清除地面杂物，平整扎实场地，并使排水通畅，多种材料码放整齐。准备好周转材料堆放所需场地。
3.3 材料准备
3.3.1钢管杆件：钢管杆件采取Φ48.3×3.5mm型号钢管，钢管材质宜使用力学性能适中Q235钢,焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB/T-700）对应要求。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆钢管长度分别为3m、4m、6m等，用于拉结固定钢管长度为1.5m、2m、3m等。
3.3.2扣件：扣件应符合《可锻铸铁分类及技术条件》（GB158-31）要求，机械性能不低于KT33-8可锻铸铁制造。扣件附件采取材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢要求；螺纹均应符合GB196-81《一般螺纹》要求，垫圈应符合GB96-76《垫圈》要求。
3.3.3脚手板：脚手板采取木跳板，厚度50mm，宽度250mm，长度4000mm。
3.3.4安全网：立网采取绿色密目安全网，性能达成国家标准(GB4609m84),水平网采取大眼网，新网必需有产品质量检验合格证，安全网选择应符合《安全网》（GB5725-85）要求。
3.3.5多层板：采取18mm厚竹胶板或多层板。
3.4 人员和技术培训
（1）操作人员上岗前，必需持有上岗证，带班人员要求有相关经验。
（2）安全通道施工前，要求操作人员和带班人员掌握施工方案。班组长要进行技术及安全交底，提出相关针对性安全注意事项。
四、施工组织和计划
4.1、工程进度计划
根据甲方要求和基础安排：
安全通道全部准备（包含材料、人工和设备）必需提前作好；计划考虑提前1天进场，安排现场场地和部署垂直运输；安全通道搭设计划4日历天，安全通道拆除在屋面工程完成后整体拆除；相关安全通道验收在全过程进行，整体完成后进行综合验收。
4.2、劳动力计划
工种人员
管理人员
班组长
力工
架子工
人 数
3
2
10
30
4.3、材料计划
此次施工中材料用量以下:
序 号
材料项目
规 格
单 位
数 量
1
φ48.3钢管
6米
根
560
4米
根
350
2米
根
120
3米
根
180
2
钢管扣件
十字扣
个
800
接头扣
个
80
转角扣
个
120
3
密目网
1.8m×3.0m
平米

4
水平网
3.0m×6.0m
平米
1500
5
绑扎铅丝
12#
千克
500
6
木脚手板
50×250×4000mm
块
3000
五、安全通道搭设方案
5.1 安全通道总体设计概况
本工程共包含1#楼群楼及2#楼主楼，最大建筑高度为99.60m，在楼栋之间因为间距较小，该进出口部位需搭设安全通道，拟建宽度6米。而全部施工建筑首层入户单元门处全部搭设护头蓬进行防护；楼房四面均搭设安全通道，通道宽度4米。为此，计算受力时按6米宽安全通道进行核实。
5.2、 搭设计算参数
5.2.1、搭设高度：最高6m；
5.2.2、安全通道搭设几何尺寸:立杆间距1.5m,排距1.2m,步距1.8m,内侧立杆距建筑物距离为350mm。外侧立面连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置，每道剪刀撑跨越立柱根数为5根4跨。脚手架外立面满挂密目网封闭。
六、安全通道搭设结构要求
6.1 立杆
立杆采取单立杆，立杆和纵向水平杆采取直角扣件连接。接头交错部署，两个相邻立柱接头避免出现在同时同跨内，而且在高度方向最少错开50cm；各接头中心距主节点距离小于步距1/3。立杆接长除顶层顶步外，其它各层各步接头必需采取对接扣件连接，立杆在顶部搭接时，搭接长度大于1m，必需等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离大于100mm。
6.1.1、每根立杆底部设置底座或垫板，垫板面积大于0.25㎡；
6.1.2、安全通道必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采取直角扣件固定在距底座上皮小于300mm处立杆上。横向扫地杆采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，高低差小于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离大于500mm；
6.1.3、安全通道底层步距小于2m；

6.1.4、立杆必需用连墙件和建筑物可靠连接。
6.1.5、立杆接长除顶层顶步可采取搭接外，其它各层各步接头必需采取对接扣件连接。对接，搭接应符合下列要求：
a. 立杆上对接扣件应交错部署：两根相邻立杆接头不应设置在同时内，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点距离不宜大于步距1/3；
b.搭接长度大于1m，应采取不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘距离大于100mm。
（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1.8m，高出檐口上皮1.8m；
6.2 纵向水平杆
纵向水平杆置于横向水平杆之下，立柱内侧，用直角扣件和立杆扣紧，采取最少6m 且同一步纵向水平杆四面要交圈。
纵向水平杆采取对接扣件连接，其接头交错部署，不在同时同跨内；相邻接头水平距离大于50cm，各接头距立柱距离小于纵距1/3，纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超出全长1/300，局部高差不超出5cm。
6.3 横向水平杆
每一立杆和纵向水平杆相交处（主节点）全部必需设置一根横向水平杆，并采取直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点小于15cm。横向水平杆间距和立杆纵距相同，且依据作业层脚手板搭设需要，在两立柱之间等距离设置1 根横向水平杆，最大间距不超出75cm 。
横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离大于10 cm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘15 cm 。上下层横向水平杆在立杆处错开部署，同层相邻横向水平杆在立杆处相向部署。
6.4连墙件
6.4.1、安全通道使用刚性连墙件，严禁使用柔性连墙件；
6.4.2、连墙件优先使用菱形部署，也能够使用方形、矩形部署；
6.4.3、连墙件数量应符合以下要求：连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置，当该处有困难时，应采取其它可靠方法；连墙件设置宜靠近主节点，偏离节点距离小于30公分；在建筑物每宜层范围内均需设置一排连墙件；竖向拉结设置小于3米，横向拉结小于6米；
6.4.4、因本工程楼内住户并不搬离，所以只能在楼梯间窗户处进行拉结。拉结采取钢管在楼梯间搭设双向井字固定连接。详见附图。

6.5剪刀撑
6.5.1.本工程安全通道剪刀撑设置于安全通道外侧，且沿长度和高度连续设置；
6.5.2每道剪刀撑跨越立柱根数为5根4跨，每道剪刀撑宽度不应小于4跨。
6.5.3.剪刀撑接长均采取搭接，搭接长度大于0.5m，设置3个旋转扣件；

6.5.4.剪刀撑应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不应大于150 mm，在其中间应增加2～4个扣结点；
6.5.5.剪刀撑底部斜杆下端应至于垫板上；
6.5.6.横向斜撑设置应符合下列要求：
.横向斜撑应设置在同一节间内，由底至顶成之字型部署；斜撑应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端和立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不应大于150mm；
.横向斜撑除在拐角处设置外，中间沿纵向每隔6跨在横向平面内设一道斜杆；遇操作层时可临时拆除，转入其它层时应立即补设。
6.6防砸蓬搭设
本工程施工建筑四面靠近道路部位全部搭设防砸蓬，防砸蓬宽度为6米（部分施工现场没有空间部位可依据现场实际情况进行调整）。防砸蓬高度设为4米，防砸蓬顶部设两层满铺木脚手板，并在上层满铺彩条布，防砸蓬两侧满挂密目网。搭设见详图。

通道搭设后平面效果图
6.7安全通道搭设
门洞、安全通道出入口脚手架搭设斜腹杆采取旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端头上，旋转扣件中心线至主节点距离小于150mm。斜腹杆采取通常杆件，当必需接长时采取搭接，搭接长度为1000mm。门洞桁架下两侧立杆为双立杆，副立杆高度应高于门洞口1步。门洞口桁架伸出上下弦杆杆件端头，均设一个防滑扣件，该扣件紧靠主节点扣件。见下图：

6.8斜道立面部署示意图附后。

施工便道（斜道）平面示意图

施工便道（斜道）立面示意图
6.9、安全通道安全防护
本工程施工建筑四面靠近道路部位全部搭设安全通道，安全通道宽度为6米（部分施工现场没有空间部位可依据现场实际情况进行调整）。安全通道高度设为4米，安全通道顶部设两层满铺木脚手板，并在上层满铺彩条布，安全通道两侧满挂密目网。
6.10安全通道检验验收
脚手架搭设应对其进行检验验收，具体要求以下：
立杆垂直偏差：搭设高度H≤25m时：
纵向偏差小于H／200，且小于50mm；
搭设高度H>25m时：纵向偏差小于H／300，且小于75mm；
纵向水平杆一根杆两端水平偏差小于总长度1／300，且小于20mm，同跨内外纵向水平杆水平偏差小于10mm。
步距、排距偏差小于20mm；立杆纵距偏差小于50mm。
扣件紧固力宜在40~65N.M范围内。
连墙点数量、位置要正确，连接牢靠，无松动现象。
七、安全方法
7.1 材质及其使用安全技术方法
7.1.1、扣件紧固程度宜在40~50 N•m，并小于65 N•m，对接扣件抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以确保安全。
7.1.2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘大于100mm。
7.1.3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用，严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象扣件。
7.1.4、钢管在进场前进行检测,取得检测汇报合格材料才能进场。
7.1.5安全通道严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
7.2 安全通道搭设安全技术方法
7.2.1施工前技术交底落实到作业人员，确保每个作业人员熟悉技术交底。
7.2.2施工过程中，巡视员应加强巡视，对施工中出现问题立即提出，并进行整改。
7.2.3搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开和另一人相关扣件时必需先告诉对方，并得到许可，以防坠落伤人。
7.2.4安全通道立即和结构拉结或采取临时支顶，以确保搭设过程安全，未完成部位在每日收工前，一定要确保架子稳定。
7.2.5在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检验、验收和签证。每两步验收一次，达成设计施工要求后挂合格牌。
7.3 安全通道安全技术方法
7.3.1安全通道内不得停放车辆和堆放材料；顶部不得堆放荷载。
7.3.2定时检验安全通道，发觉问题和隐患，在施工作业前立即维修加固，以达成坚固稳定，确保施工安全。
7.4 安全通道拆除安全技术方法
7.3.1安全通道搭拆人员必需是经过考评专业架子工，并持证上岗。连墙件应在在其上全部可拆杆件全部拆除以后才能拆除。
7.3.2拆架前，全方面检验待拆安全通道，依据检验结果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准备工作。
7.3.3架体拆除前，必需察看施工现场环境，包含架空线路、外脚手架、地面设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除尽可能拆除掉。
7.3.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专员围护，严禁非作业人员进入。
7.3.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开和另一人相关扣件时必需先告诉对方并得到许可，以防坠落伤人。
7.3.6拆架时不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
7.3.7天天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7.3.8在拆除过程中，凡松开连接杆、配件应立即拆除运走，避免误扶、误靠已松脱杆件。拆除杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，严禁单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
7.3.9全部杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
7.3.10全部脚手板，应自外向里竖立搬运，以预防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
八、文明施工
8.1．严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、严禁嬉戏和打闹。
8.2．施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
8.3．管件堆放场做到整齐、摆放合理、专员保管，并建立严格领料手续。
8.4．施工人员做到活完料净脚下清，确保安全通道施工材料不浪费。
8.5．运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆下扣件和钢丝要集中回收处理，应立即整理、检验，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
九、安全计算
扣件式钢管落地脚手架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)、《钢结构设计规范》(GB 50017-)等。
9.1参数信息:
9.1.1.脚手架参数
安全通道设高度为5m，采取双管单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1.5m，横向水平杆步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.50m；
横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上横向水平杆根数为 2 根；
采取钢管类型为 Φ48×3.5（计算受力采取市场材料Φ48×2.8进行核实）；
横杆和立杆连接方法为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.0；
连墙件采取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采取扣件连接；
连墙件连接方法为双扣件。
9.1.2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.00 kN/m2；
9.1.3.风荷载参数
本工程地处北京，基础风压0.4 kN/m2；
风荷载高度改变系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.229；
9.1.4.静荷载参数
每米立杆承受结构自重标准值(kN/m):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施和安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:2；
9.1.5.地基参数
地基土类型:混凝土地面；地基承载力标准值(kPa):130.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.50。
9.2、横向水平杆计算:
横向水平杆根据简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆上面。
根据横向水平杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆最大弯矩和变形。
9.2.1.均布荷载值计算
横向水平杆自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；
荷载计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；

横向水平杆计算简图
9.2.2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，
计算公式以下:
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.656×12/8 = 0.207 kN·m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =40.75 N/mm2；
横向水平杆最大弯曲应力 σ =40.75 N/mm2 小于 横向水平杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
9.2.3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.213×10004/(384×2.06×105×121900)=0.629 mm；
横向水平杆最大挠度 0.629 mm 小于 横向水平杆最大许可挠度 1000 / 150=6.667 和10 mm，满足要求！
9.3纵向水平杆计算:
纵向水平杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆上面。
9.3.1.荷载值计算
横向水平杆自重标准值: P1= 0.038×1=0.038 kN；
脚手板荷载标准值: P2= 0.35×1×1.5/3=0.175 kN；
活荷载标准值: Q= 2×1×1.5/3=1 kN；
荷载设计值: P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1)/2=0.828 kN；

纵向水平杆计算简图
9.3.2.强度验算
最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载和横向水平杆传输荷载设计值最不利分配弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式以下:
Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.828×1.5= 0.332 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.332=0.339 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.339×106/5080=66.642 N/mm2；
纵向水平杆最大应力计算值 σ = 66.642 N/mm2 小于 纵向水平杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
9.3.3.挠度验算
最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载和横向水平杆传输荷载设计值最不利分配挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式以下:
νmax = 0.677ql4/100EI
纵向水平杆自重均布荷载引发最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式以下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度：
横向水平杆传输荷载 P=（0.038+0.175+1）/2=0.607kN
ν= 1.883×0.607×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.535 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+1.535=1.588 mm；
纵向水平杆最大挠度 1.588 mm 小于 纵向水平杆最大许可挠度 1500 / 150=10和10 mm，满足要求！
9.4、扣件抗滑力计算:
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
横向水平杆自重标准值: P1 = 0.038×1×2/2=0.038 kN；
纵向水平杆自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板自重标准值: P3 = 0.35×1×1.5/2=0.262 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1×1.5 /2 = 1.5 kN；
荷载设计值: R=1.2×(0.038+0.058+0.262)+1.4×1.5=2.53 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
9.5、安全通道立杆荷载计算:
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受结构自重标准值，为0.1394kN/m
NGD1 = [0.1394+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×(43.00-20.00) = 3.795kN；
NGS1 = [0.1394+0.038+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×20.00 = 4.068kN；
(2)脚手板自重标准值；采取木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NGD2= 0.35×0×1.5×(1+0.4)/2 = 0 kN；
NGS2= 0.35×(28-0)×1.5×(1+0.4)/2 = 10.29 kN；
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NGD3 = 0.14×0×1.5/2 = 0 kN；
NGS3 = 0.14×(28-0)×1.5/2 = 2.94 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网:0.005 kN/m2
NGD4 = 0.005×1.5×(43-20) = 0.172 kN；
NGS4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.967 kN；
NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 17.448 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1×1.5×2/2 = 3 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×3.967+ 0.85×1.4×3= 8.331 kN；
Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×17.448+ 0.85×1.4×3= 24.508 kN；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×3.967+ 1.4×3=8.961kN；
N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×17.448+ 1.4×3=25.138kN；
9.6、立杆稳定性计算:
安全通道采取双立杆搭设，根据均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不一样高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值根据以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基础风压(kN/m2)，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度改变系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：μz= 0.84，0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.229；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:
Wk1 = 0.7 ×0.4×0.84×0.229 = 0.054 kN/m2；
Wk2 = 0.7 ×0.4×0.74×0.229 = 0.047 kN/m2；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.054×1.5×1.52/10=0.022 kN·m；
Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.047×1.5×1.52/10=0.019 kN·m；
9.6.1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = Nd = 8.331 kN；
不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = N'd= 8.961kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；
长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：φ= 0.262
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 8331/(0.262×489)+21631.844/5080 = 69.284 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 69.284 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 8961/(0.262×489)=69.943 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 69.943 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
9.6.2. 架体底部立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,双立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=14.634 kN；
不考虑风荷载时,双立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ]/2=14.949kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；
长细比: L0/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：φ= 0.262
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 14634.3/(0.262×489)+19056.624/5080 = 117.976 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 117.976 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 14949.3/(0.262×489)=116.684 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 116.684 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
9.7、连墙件稳定性计算:
连墙件轴向力设计值应根据下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.229，ω0＝0.4，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.229×0.4 = 0.059 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.115 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.115 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 400/15.8结果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4.89×10-4×205×103 = 93.529 kN；
Nl = 6.115 < Nf = 93.529,连墙件设计计算满足要求！
连墙件采取双扣件和墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.115小于双扣件抗滑力 16 kN，满足要求！