六安市某综合楼暖通空调设计本科毕业论文.doc

X X 大 学

本 科 生 毕 业 设 计

毕业设计题目： 六安市某综合楼暖通空调设计
学 生 姓 名： XXX
所 在 学 院： 水利与能源动力工程学院
专业及班级： 建环XXX
指 导 教 师： XXX
完 成 日 期： XXX

摘 要
本课题为六安市某综合楼暖通空调设计，建筑物共七层，高31.8m，建筑面积3826m2，空调面积3776m2。空调系统总冷、热负荷分别为358.51kW和331.376kW。
通过对空气源热泵、溴化锂吸收式制冷机组加热交换器及螺杆式冷水机组加热交换器三种冷热源方式的技术经济比较，发现螺杆式冷水机组加热交换器的冷热源方案最佳。通过对空调方案的优缺点及适用场合分析，并结合工程实际，本建筑一层采用全空气空调系统，二至七层采用风机盘管加新风系统。本课题还进行了空调风、水系统设计、冷热源机房设计以及通风系统设计。

关键词： 螺杆式冷水机组 热交换器
全空气系统 风机盘管加新风系统

Abstract
The project is the design of air-conditioning system for a comprehensive building in Lu’an，which is a 7-storey building and is 31.8 meters high. Its building area and air-conditioning area are 3826m2 and 3776 m2, respectively. The cooling load of the project is 358.51kW, and the heating load is 331.376kW.
Though the techno-economic analysis of three usual cooling and heating resources, namely the air source heat pump, LiBr absorption chiller and heat exchangers, Screw Chillers and heat exchangers, the last one is considerd to be the optimum choice. According to the comparion of the advantages and disadvantages as well as application occasions of some air conditioning schemes, I adopt all-air system from the ground floor. Meanwhile the fan coil units with fresh-air systems are used in other rooms. I also design the air system and the water system of air-conditioning system, the cooling and heating resources’ room and ventilation system.

Keywords: Screw Chillers heat exchanger
All-air system fan coil unit with fresh-air system

目 录
1 工程概述与设计依据 1
1.1工程概述 1
1.2设计依据 1
1.2.1围护结构热工指标 1
1.2.2室内人数和照明、设备负荷的设计依据 1
1.2.3室外设计参数 2
1.2.4室内设计参数 2
1.2.5体力活动性质 3
1.2.6当地基本条件 3
2 负荷计算 4
2.1夏季冷负荷的计算 4
2.1.1夏季冷负荷的组成 4
2.1.2空调冷负荷计算方法 4
2.2湿负荷的计算 11
2.2.1湿负荷的组成 11
2.2.2湿负荷的计算方法 11
2.3冬季热负荷的计算 11
2.3.1热负荷的组成 11
2.3.2热负荷的计算方法 11
2.4计算新风负荷 13
2.4.1新风量的确定 13
2.4.2新风负荷的计算 13
2.5设计工况下空调总冷负荷，总热负荷及总湿负荷 14
3 空调方案的确定 15
3.1空调系统的确定 15
3.1.1全空气系统方案的确定 15
3.1.2风机盘管加新风方式的确定 15
3.2系统划分的原则 15
3.3本工程空调方案的确定和系统的划分 16
3.4空气处理过程设计 16
3.4.1全空气系统的设计计算 16
3.4.2空气处理设备的选择 17
3.4.3风系统的水力计算 18
3.4.4风机盘管加新风系统的设计计算 20
3.4.5新风机组的选择 21
4 气流组织的设计 22
4.1概述 22
4.2空调送风口与回风口 22
4.2.1送风口 22
4.2.2回风口 23
4.3空间气流分布的形式 24
4.4送回风口的选择计算 24
4.4.1散流器的选择计算 24
4.4.2回风口的选择计算 25
5 冷热源的选择及设备选型 26
5.1冷热源的选择 26
5.1.1冷源. 26
5.1.2热源 27
5.2冷热源方案的经济性比较 27
5.3冷热源设备的选择 29
5.3.1冷水机组的选择 29
5.3.2换热器的选择 30
6 空调水系统的设计计算 31
6.１空调水系统的确定 31
6.1.1空调水系统的划分 31
6.1.2空调水系统的形式 31
6.2冷冻水管路的设计 32
6.2.1分水器后的冷冻水管的设计 32
6.2.1分水器前的冷冻水管的设计： 34
6.3空调冷冻水泵的选择 34
6.3.1空调冷冻水泵流量的确定 34
6.3.2水泵扬程的确定 35
6.4膨胀水箱的选择 35
6.5分、集水器的选择 36
6.5.1直径D的确定 36
6.5.2配管间距的确定 36
6.6冷却塔的选择 36
6.7冷却水管路的设计 37
6.7.1冷却水管路的阻力计算 37
6.7.2冷却水泵的选择 38
6.8冷凝水管路的设计 38
6.9机房热水管路的设计 39
6.9.1热水管路的阻力计算 39
6.9.2热水泵的选择 39
7 防火和防排烟设计 41
7.1防排烟的方式 41
7.2空调建筑防火防烟的措施 41
7.3本建筑中的防火排烟设计 42
8 通风设计 43
8.1通风的主要功能 43
8.2排风量的计算 43
9 空调系统的保温、消声和隔振 44
9.1保温层的计算 44
9.1.1防止结露的保温层厚度 44
9.1.2保温层的经济厚度 44
9.1.3保温层厚度的确定 45
9.2噪声及隔声、减振处理 45
9.2.1噪声来源 45
9.2.2消声、隔声处理 45
9.2.3减振设计 46
总结 47
谢辞 48
参考文献 49
附表Ⅰ 50

- VI -
1 工程概述与设计依据
1.1工程概述 
本工程为某综合楼暖通空调系统设计，位于安徽省六安市，总建筑面积约为3826m²，共七层，第一层层高4.5m，二到七层层高为3.9m，一层为商店店面和大门门厅，二层至五层为办公室、餐厅和住宿区。每层均无空调机房，第一层属于大空间建筑，采用全空气一次回风系统，机组选取薄型吊顶机三台；二到七层均为小办公房间，采用风机盘管加新风系统，新风机组均安装在每层的西侧，采用吊顶新风机组。 
1.2设计依据 
1.2.1围护结构热工指标 
A. 外墙：选用填泡沫混凝土钢筋混凝土(084001)，围护结构夏季传热系数K=0.98W/(㎡·K)，围护结构冬季传热系数K=0.99W/(㎡·K)，围护结构延迟时间为ε=8.5h，衰减系数β=0.47；
B. 内墙：选用砖墙（003003），K=2.38W/(㎡·K)，β=0.56，ε=5.4h； 
C. 屋面：选用屋面01-3，K=0.66W/(㎡·K)，衰减系数β=0.32，延迟时间ε=10.7h； 
D. 外窗：采用8-10mm双层空气层、隔热玻璃 ，K=2.22W/(㎡·K)，衰减系数β=1，延迟时间ε=0.4h；
1.2.2室内人数和照明、设备负荷的设计依据
A. 室内人员数量：
餐厅、大会议室： 5 m2/人
办公室、套房： 5人
中会议室： 3 m2/人
客房： 3人
B. 照明功率密度值
办公室： 11 W/ m2
会议室： 18 W/ m2
走廊： 5 W/ m2
门厅： 15 W/ m2
餐厅： 15 W/ m2
C. 电器设备功率密度值
办公室： 22 W/ m2
会议室： 5 W/ m2
门厅： 5 W/ m2
走廊： 0 W/ m2
餐厅： 13W/ m2
1.2.3室外设计参数 
根据文献，安徽六安市室外气象参数如表1-1所示
表1-1 安徽六安市室外设计参数表
六安
经度
纬度
116.5E
31.75N
夏季
空调室外干球温度（℃）
35.5
空调室外湿球温度（℃）
28
空调室外日平均温度（℃）
31.4
室外平均流速(m/s)
2.1
冬季
室外空调计算干球温度（℃）
-4.6
室外空调计算相对湿度
76%
室外平均风速(m/s)
2
1.2.4室内设计参数
表1-2 室内设计参数表
编号
房间名称
夏季
冬季
人均新风量（m³/h.人）
温度℃
湿度%
温度℃
湿度%
1
商店
26
55
18
50
20
2
门厅
25
55
16
50
10
3
办公室
25
55
20
45
30
4
餐厅
25
55
18
50
30
5
客房
25
55
20
50
30
6
会议室
25
60
18
50
30
7
雅间
25
55
20
50
30
1.2.5体力活动性质 
体力活动性质可分为： 
静坐：典型场所：影剧院、会堂、阅览室等； 
极轻劳动：主要以坐姿为主，典型场所：办公室、旅馆等； 
轻度劳动：站立及少量走动，典型场所：实验室、商店等； 
中等劳动：典型场所：纺织车间、印刷车间、机加工车间等；
 重劳动：典型场所：炼钢，铸造车间、排练厅、室内运动场等。 
所以本设计中办公室，客房属于极轻劳动，商店属于轻度劳动。
1.2.6当地基本条件
城市热网提供0.8MPa的蒸汽，蒸气200元/t;商业用电价格0.87元/度；自来水3.1元/t。

2 负荷计算
空调房间冷（热）、湿负荷是确定空调系统送风量和空调设备容量的基本依据。 
     在室内外热、湿扰量作用下，某一时刻进入一个恒温恒湿房间内的总热量和湿量称为在该时刻的得热量和得湿量。当得热量为负值时称为耗（失）热量。在某一时刻为保持房间恒温恒湿，需向房间供应的冷量称为冷负荷；相反，为补偿房间失热而需向房间供应的热量称为热负荷；为维持室内相对湿度所需由房间除去或增加的湿量称为湿负荷。
2.1夏季冷负荷的计算
 2.1.1夏季冷负荷的组成 
       夏季空调房间的冷负荷主要有以下组成：       
1) 通过围护结构传入室内的热量      
2) 通过外窗进入室内的太阳辐射热量     
3) 人体散热量       
4) 照明散热量       
5) 设备散热量 
6) 伴随人体散湿过程产生的潜热量
2.1.2空调冷负荷计算方法 
冷负荷的计算常采用谐波反应法和冷负荷系数法。本设计采用谐波反应法。谐波反应法计算冷负荷的过程很复杂，一般需用电子计算机。为了便于手算，采用谐波法的工程简化计算方法。
以4001套房为例说明夏季空调冷负荷计算方法：
A、墙和屋面传热冷负荷计算公式
外墙或屋面传热形成的计算时刻冷负荷Qτ(W)，按下式计算：
Qτ=K·F·Δtτ-ξ (2.1)
式中：
F—计算面积，㎡；
τ—计算时刻，点钟；
τ-ξ—温度波的作用时刻，即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻， 点钟；
Δtτ-ξ—作用时刻下，通过外墙或屋面的冷负荷计算温差，简称负荷温差，℃。
（注：例如对于延迟时间为5小时的外墙,在确定16点房间的传热冷负荷时,应取计算时刻τ=16,时间延迟为ξ=5,作用时刻为τξ=16-5=11。这是因为计算16点钟外墙内表面由于温度波动形成的房间冷负荷是5小时之前作用于外墙外表面温度波动产生的结果。）
计算结果见表2-1和表2-2
表2-1  北外墙（4001套房）冷负荷
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
K （W/㎡·℃）
0.98
F（㎡）
18.93
传热负荷温差（℃）
9.7
10.2
10.8
11.3
11.7
11.7
12
11.8
11.5
11.1
10.6
总辐射照度W/㎡
181
151
0
0
0
0
0
0
0
0
0
冷负荷(W)
179
190
200
209
217
221
222
219
213
205
196
表2-2  西外墙（4001套房）冷负荷
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
K （W/㎡·℃）
0.98
F（㎡）
22.86
传热负荷温差（℃）
10.8
12.1
13.6
15.2
16.7
17.6
17.9
17.7
17.2
16.4
15.5
总辐射照度W/㎡
613
380
0
0
0
0
0
0
0
0
0
冷负荷(W)
243
271
305
341
373
394
401
397
385
368
348
 B、外窗的温差传热冷负荷
通过外窗温差传热形成的计算时刻冷负荷Qτ按下式计算：
Qτ=a·K·F·Δtτ (2.2)
式中：
Δtτ—计算时刻下的负荷温差，℃；
K—传热系数；
a—窗框修正系数。
C、外窗太阳辐射冷负荷
透过外窗的太阳辐射形成的计算时刻冷负荷Qτ，应根据不同情况分别按下列各式计算：
该建筑中房间外窗仅采用内遮阳，而当外窗只有内遮阳设施时
Qτ=F·Xg·Xz·Jnτ (2.3)
式中：
Xz—内遮阳系数；
Jnτ—计算时刻下，透过有内遮阳设施玻璃太阳辐射的冷负荷强度,W/㎡。
计算结果见表2-3和表2-4
表2-3 北外窗（4001套房）温差传热和太阳辐射冷负荷
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
K （W/㎡·℃）
2.28
F（㎡）
6.52
传热负荷温差（℃）
8.9
8.5
7.8
7.1
6.5
6
5.5
5.3
4.8
4.5
4.1
直射面积（㎡）
6.52
6.52
0
0
0
0
0
0
0
0
0
辐射照度W/㎡(直|散)
40|66
64|36
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
冷负荷(W)
803
795
358
302
269
242
220
204
183
169
153

表2-4 西外窗（4001套房）温差传热和太阳辐射冷负荷
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
K （W/㎡·℃）
2.28
F（㎡）
4.05
传热负荷温差（℃）
8.9
8.5
7.8
7.1
6.5
6
5.5
5.3
4.8
4.5
4.1
直射面积（㎡）
4.05
4.05
0
0
0
0
0
0
0
0
0
辐射照度W/㎡(直|散)
449|66
283|36
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
0|0
冷负荷(W)
873
686
111
94
84
75
68
63
57
52
48
D、内围护结构的传热冷负荷
[1]. 相邻空间通风良好时
当相邻空间通风良好时，内墙或间层楼板由于温差传热形成的冷负荷可按下式估算：
Q=K·F·(twp-tn) (2.4)
式中：
twp—夏季空气调节室外计算日平均温度，℃；
[2]. 相邻空间有发热量时
通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差传热负荷，按下式计算：
Q=K·F·(twp+Δtls-tn) (2.5)
式中：
Q—稳态冷负荷，下同，W；
tn—夏季空气调节室内计算温度，℃；
Δtls—邻室温升，可根据邻室散热强度采用，℃。
该房间相邻房间也有做空调系统，且温度相同，两间房间内部不计传热，忽略内墙负荷影响，可不做计算。
E、人体冷负荷
人体显热散热形成的计算时刻冷负荷Qτ，按下式计算：
Qτ=φ·n·q1·Xτ-τ (2.6)
式中：
φ—群体系数，取0.89；
n—计算时刻空调房间内的总人数，该房间计算人数为5人；
q1—名成年男子小时显热散热量，W；
τ—计算时刻，h；
τ—人员进入空调区的时刻，h；
τ-τ—从人员进入空调区的时刻算起到计算时刻的持续时间，h；
Xτ-τ—τ-τ时刻人体显热散热的冷负荷系数。
表2-5 人体显热和总冷负荷
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
显热|全热(W)
155|247
155|246
179|307
193|321
196|324
198|326
200|328
201|329
202|330
203|330
203|331
F、灯光冷负荷
照明设备散热形成的计算时刻冷负荷Qτ，应根据灯具的种类和安装情况分别按下列各式计算：
白炽灯散热形成的冷负荷
Qτ=n1·N·Xτ-τ (2.7)
镇流器在空调区之外的荧光灯
Qτ=n1·N·Xτ-τ (2.8)
镇流器装在空调区之内的荧光灯
Qτ=1.2·n1·N·Xτ-τ (2.9)
暗装在空调房间吊顶玻璃罩内的荧光灯
Qτ=n0·n1·N·Xτ-τ (2.10)
式中:
N—照明设备的安装功率，W；
n0—考虑玻璃反射，顶棚内通风情况的系数，当荧光灯罩有小孔， 利用自然通风散热于顶棚内时，取为0.5-0.6，荧光灯罩无通风孔时，视顶棚内通风情况取为0.6-0.8；
n1—同时使用系数，一般为0.5-0.8；
τ—计算时刻，h；
τ—开灯时刻，h；
τ-τ—从开灯时刻算起到计算时刻的时间，h；
Xτ-τ—τ-τ时刻灯具散热的冷负荷系数。
G、设备冷负荷
热设备及热表面散热形成的计算时刻冷负荷Qτ，按下式计算：
Qτ=qs·Xτ-τ (2.11)
式中：
τ—热源投入使用的时刻，h；
τ-τ—从热源投入使用的时刻算起到计算时刻的持续时间，ｈ；
Xτ-τ—τ-τ时间设备、器具散热的冷负荷系数；
qs—热源的实际散热量，W。
[1]. 电热工艺设备散热量
qs=n1·n2·n3·n4·N (2.12)
[2]. 电动机和工艺设备均在空调房间内的散发量
qs=n1·n2·n3·N/η (2.13)
[3]. 只有电动机在空调房间内的散热量
qs= n1·n2·n3·N·(1-η) /η (2.14)
[4]. 只有工艺设备在空调房间内的散热量
qs=n1·n2·n3·N (2.15)
式中:
N—设备的总安装功率，W；
η—电动机的效率；
n1—同时使用系数，一般可取0.5-1.0；
n2—安装系数，一般可取0.7-0.9；
n3—负荷系数，即小时平均实耗功率与设计最大功率之比，一般可取0.4-0.5左右；
n4—通风保温系数；
H、散湿过程的潜热冷负荷
人体散湿和潜热冷负荷
人体散湿量按下式计算
Dτ=0.001·φ·nτ·g (2.16)
式:
D—散湿量，kg/h；
φ—群体系数;
nτ—计算时刻空调区的总人数；
g—一名成年男子的小时散湿量，g/h。
(2)人体散湿形成的潜热冷负荷Qτ(W)，按下式计算：
Qτ=φ·nτ·q2 （2.17)
式中:
q2—一名成年男子小时潜热散热量，W。
另外，由于空调房间为正压，故不考虑空气渗透、外门开启造成的冷负荷。
综上所诉，计算的得到套房4001房间的总冷负荷和总湿负荷如下表
表2-6 4001套房总冷负荷和总湿负荷表
计算时刻
17:00
18:00
19:00
20:00
21:00
22:00
23:00
0:00
1:00
2:00
3:00
冷负荷(W)
5012
4852
4142
4204
4224
4226
4214
4192
4153
4113
4067
湿负荷(g/s)
0.551
0.551
0.581
0.581
0.581
0.581
0.581
0.581
0.581
0.581
0.581
由表2-6可以看出套房4001的最大冷负荷出现在下午17：00，最大冷负荷为5012W，该时刻湿负荷为0.551g/s。其余房间冷负荷和湿负荷详见附表Ⅰ 。

2.2湿负荷的计算
2.2.1湿负荷的组成 
空调房间的湿负荷有以下组成：
1）人体散湿量； 
2）渗透空气带入室内的湿量； 
3）化学反应过程的湿量
4）各种潮湿表面、液面或流液的散湿量； 
5）食物或其他物料的散湿量； 
6）设备散湿量。
2.2.2湿负荷的计算方法 
     本次设计湿负荷主要考虑的是人体散湿量。 
人体湿负荷Wr（kg/h）可按下式计算： 
( )Wr=1/(1000Wnφω)j=                  （2.18） 
式中   n — 计算时刻空调房间内的总人数；       j
φ — 群体系数，可通过《空气调节》查得； 
       ω—  一名成年男子的每小时散湿量，g/h，可通过《空气调节》查得。
2.3冬季热负荷的计算
2.3.1热负荷的组成
冬季热负荷的计算采用稳态算法，热负荷主要包括两项；
1）围护结构的耗热量
2）门窗缝隙渗入冷空气的耗热量
2.3.2热负荷的计算方法
A、围护结构的耗热量
围护结构耗热量计算公式：
(2.19)
Q：围护结构耗热量，W；
Qj：围护结构基本耗热量，W；
Qx：围护结构附加耗热量，W；
K： 围护结构传热系数，W∕（㎡·℃）；外墙冬季K取0.99W/㎡·℃，屋面冬季K取0.67W/㎡·℃，外窗冬季K取2.28W/㎡·℃，内墙冬季K取2.38W/㎡·℃
F：围护结构面积，㎡；
tn：冬季室内计算温度，取20℃；
tw：冬季空调室外计算温度，℃；tw = - 5 ℃；
α：围护结构温差修正系数；外围护结构取1.0，与不采暖的房间有隔墙，且不采暖房间有门窗与室外相通，取0.7。
xch：朝向修正率；北向、东北向、西北向取0，东、西方向取-5%，东南、西南方向取-10% — -15%，南向取-15% — -25%；
xf：风力附加耗热量修正率，取0；
xg：高度附加率；超过4m每增加1m附加2%；但最大附加率不超过15%；四层高度为12.3m，取0.15。
B、门窗缝隙渗入冷空气的耗热量
该工程冬季采用空调供热，室内为正压，因此冷风渗透耗热量忽略不计；室内保持5Pa正压，将外门开启冷风侵入耗热量计入热负荷。
3.3.3冬季湿负荷的计算
计算方法同3.2.2夏季湿负荷的计算。
以4001客房为例计算冬季热负荷：
表2-7 4001套房冬季热负荷
类别
面积(㎡)
冬季传热系数(W/(㎡·K))
基本耗热量(W)
附加耗热量(W)
耗热量(W)
总热负荷(W)
北外墙
18.93
0.99
453
68
521
521
北外窗
6.52
2.28
719
54
827
827
西外墙
22.86
0.99
547
0
547
547
西外窗
4.05
2.28
223
0
223
223
小计

2118

由表格可知，该房间冬季室内热负荷为2118W，其他房间的热负荷见附表Ⅰ 。
2.4计算新风负荷
2.4.1新风量的确定
确定新风量的依据有两个因素：
（1） 按人群对空气品质要求统计的新风量；
（2） 保证房间正压所需风量。
根据参考文献，对于保持室内正压5Pa，有外窗，密封性较好的房间，换气次数取0.7。
在实际工程设计中，新风量为以上两种的计算方法所得的最大值。
各房间新风量的确定见表2-8。
2-8 新风量的对比表
房间
面积（m2）
体积（m3）
满足室内正压(5Pa)要求
满足室内卫生要求（m3/h）
新风量（m3/h）
1001[商店]
529.25
2381.625
2381.625
3528
3528
1002[门厅+商务]
304.92
1372.14
274.428
152.46
274.428
2001[大餐厅]
132.02
514.878
1029.756
1320.2
1320.2
2002[雅间北1,4]
26.91
104.949
209.898
300
300
2004[雅间北2]
53.82
209.898
419.796
600
600
3002[办公室]
26.91
104.949
73.4643
150
150
3003[客房1,3]
26.91
104.949
73.4643
90
90
3004[中会议室]
53.82
209.898
146.9286
538.2
538.2
3006[套房]
53.82
209.898
146.9286
150
150
4001[套房]
56.58
220.662
154.4634
150
154.4634
4004[客房2]
29.67
115.713
80.9991
90
90
5001[套房]
56.58
220.662
154.4634
150
154.4634
7001[办公室1]
29.67
115.713
80.9991
120
120
7002[办公室2,6]
26.91
104.949
73.4643
120
120

2.4.2新风负荷的计算
Qc.o=Mo(ho-hR) (2.20)
式中Qc.o——夏季新空气源负荷，W;
Mo——新风量，kg/h;
ho——室外空气焓值，kJ/kg;
hR——室内空气焓值，kJ/kg。
以4001客房为例计算新风冷负荷:
新风量Mo=154 m3/h=184.8 kg/ h
夏季室外t0=35℃，ts=28.1℃，ho=91.1 kJ/kg
室内tR=25℃，φ=55%，hR=53.3 kJ/kg
4001客房新风冷负荷Qc.o=Mo(ho-hR)= 184.8×(91.1-53.3)=6885.44 kJ/ h=1912w
冬季新风热负荷计算方法同夏季。
2.5设计工况下空调总冷负荷，总热负荷及总湿负荷
各房间负荷汇总见附表1。其中室内总冷负荷为建筑物空气调节区夏季室内冷负荷最大值的累计值。由表中可得出：该建筑物总冷负荷为358.51kW，其中室内总冷负荷为195.453kW，新风总冷负荷为163.057kW；总热负荷为331.376kW，其中室内总热负荷为137.6KW，新风热负荷为193.8kW；总湿负荷为52.68g/s。

3 空调方案的确定
3.1空调系统的确定 
3.1.1全空气系统方案的确定 
商店、门厅两个房间空间大，人员密集，冷负荷密度大，室内热湿比小，综合舞厅的各个因素采用一次回风定风量全空气系统。其理由如下： 
1） 适合于室内负荷较大时； 
2） 与二次回风相比，处理流程简单，操作管理简单； 
3） 设备简单，最初投资少； 
4） 可以充分进行通风换气，室内卫生条件好。 
因该层没有机房，采用吊顶式空气处理机组三台。
3.1.2风机盘管加新风方式的确定 
办公室、雅间、客房等小空间人员集中程度大，各房间的负荷根据运行时间不一致，且各自有不同要求，因而采用风机盘管加新风系统。风机盘管直接放置在各个空调房间内，对室内回风进行处理；新风则由新风机组集中处理后通过新风管道送入室内与回风混合。新风机采用吊顶式新风机，放置在每层的最西边。风机盘管加新风系统的冷量或热量是由空气和水共同承担，所以属于空气-水系统。
其优点如下： 
1）布置灵活，节能效果好，各房间能根据室内负荷情况单独调节温湿度，房间不使用时可以关掉机组，不影响其他房间的使用； 
2）各空调房间互不相通，不会相互污染； 
3）风机盘管可以安装在空调房间内； 
4）与集中式空调相比，不需要回风管道，节省建筑空间； 
5）节省运行费用；
6）使用寿命长。
3.2系统划分的原则
空调分区的原则：
² 室内参数基准与精度、热湿比相近
² 位置相近，运行时间大致相同
² 洁净度与躁声要求一致
² 有害物、污染物产生量类似
² 与防火分区对应
² 总风量不能太大
3.3本工程空调方案的确定和系统的划分
商店门厅空间大，冷负荷中湿负荷较大，一般不宜采用风机盘管加新风系统。因为该系统除湿能力较低，过滤器效率低，机外余压很小，每台的制冷量小，在大空间装有太多的风机盘管，管理和维修均很不方便。
因此本工程一层大空间采用全空气单风道定风量一次回风系统，而二至七层为客房和小包间采用风机盘管加新风系统，便于各房间单独调节；一至七层均无空调机房因此采用吊顶式空调机组。
因处理负荷较大且设置吊顶机，考虑到噪声及屋梁的影响，一层两个房间设置三台吊顶处理机组，风量为5000m³/h、8000 m³/h和5000 m³/h。
3.4空气处理过程设计
3.4.1全空气系统的设计计算
以商店空调系统为例确定送风状态点、送风量和系统所需冷量，夏季处理过程见图3-1。

图3-1 商店全空气系统夏季工况h-d图
A. 计算热湿比及房间送风量：
（1）由附表1，得室内冷负荷40.4kw, 湿负荷2.39g/s，则
热湿比ε=40.4/2.39= 16884.9kJ/kg
（2）在h-d 图上，根据tN = 26 oC，φ = 55%，由此确定N点，hN =56.082 kJ/kg，过N点作ε线与φ = 90 % 线相交,即得送风点O，to= 17.1 oC，ho= 45.229kJ/kg，
则总送风量为：G = Qc /（hN-hK）=40.4/(56.082-45.229)=11838.853m3/h
B. 确定新风状态点W
根据tW干= 35 oC，tW湿= 28.1 oC,确定室外状态点W，hW=91.059 kJ/kg；新风量为3528 m3/h
C. 确定新回风混合状态点C
新风量Go=3528 m3/h，由NW/NC=Go/ G=3528/11838.9=29.8%,可用作图法在NW线上确定C点，hC= 66.505kJ/kg
D. 确定回风量
回风量G总回=G- Go =11838.9-3528=8310.9m3/h
按同样方法计算得出门厅系统的风量和所需冷量，见表3-1（原始数据来自附表1）。
表3-1 各空调系统的风量和系统所需冷量
系统名称
商店
门厅
室内冷负荷Qc (ｋｗ)
40.4
12.7
室内湿负荷Mw(g/s)
2.39
0.35
夏季热湿比ε
16884.9
36286
室内状态点N（TN，φ，h N）
26℃，55%，56.1kJ/kg
25℃，55%，53.3kJ/kg
送风状态点O（TK，φ，h K）
17.1℃，90%，45.2kJ/kg
16.6℃，90%，44.033kJ/kg
送风量 (m3/h)
11838.9
4362
换气次数
7.7
4.7
回风量(m3/h)
8310.9
4088.9
新风量(m3/h)
3528
274
空调系统冷负荷Qc.k(kW)
79.11
15.95
室内热负荷Q2 (kW)
21.5
12.75
空调系统热负荷Qh.k(kW)
37.58
15.75

3.4.2空气处理设备的选择
u 吊顶机组的选择