ysk366单相电容运转异步电动机的设计.doc

湖南工程学院毕业设计

毕 业 设 计 论 文

题 目 YSK-36-6单相电容运转异步电动机的设计

（院）系 电气与信息工程系
专业电机制造与运行班级0211班学号 0201221138
学生姓名 李 彪
导师姓名 彭 晓 教 授

完成日期 2005年6月19日

湖南工程学院
毕业设计任务书

设计（论文）题目： YSK-36-6单相电容运转异步电动机的设计
姓名 李彪 系别 电气与信息工程系 专业 电机制造与运行
班级 0211班 学号 0201221138号 指导老师 彭 晓 教研室主任 石安乐
一、基本任务及要求：
1. YSK-36-6单相电容运转异步电动机的设计：根据电机体积与容量关系的确定；
2．定、转子主要尺寸及冲片尺确定；定、转槽数确定；主绕组设计计算；参数计算；
3．铁耗和机械损耗计算；副绕组设计；起动点的性能计算；过载能力的性能计算；
4．结构设计（主要零部件设计如：定子冲片、定子线圈展开图形及接线原理图，转子冲片图；
5． 电机性能满足JB4270-86标准。
二、进度安排及完成时间：
1、4月28日：布置任务，下达设计任务书。
2、5月7日-5月15日：查阅资料，撰写文献综述
3、5月15日-5月26日：毕业实习，撰写实习报告。
4、5月27日-6月8日：电机磁路设计及特定工作点变频时电机性能计算，
中期检查。
5、6月9日-6月14日：结构设计和变频电路的选用，撰写毕业设计说明书。
6、6月15日-6月17日：修改、装订毕业设计说明书。
7、6月18日-6月20日：毕业设计答辩

目录
第1章 摘 要…………………………………………………………………………4
前言…………………………………………………………………………5
第2章 单相电容运转空调风扇电机概述…………………………………………7
2.1风扇电机的工作原理及特点 …………………………………………………7
2.2单绕组异步电动机的双旋转磁场分析 ………………………………………8
2.3电容运转异步电动机的特点……………………………………………………12
2.4单相异步电动机的特点………………………………………………………13
第3章电容运转电动机电磁方案设计………………………………………………… 15
3.1数据与技术要求…………………………………………………………15
3.2重要尺寸及冲片…………………………………………………………15
3.3主绕组设计………………………………………………………………17
3.4主相参数计算……………………………………………………………19
3.5磁路计算…………………………………………………………………25
3.6铁耗和机械风摩耗计算…………………………………………………29
3.7副绕组设计………………………………………………………………30
3.8起动性能计算……………………………………………………………31
3.9运行性能计算……………………………………………………………33
3.10有效材料用量……………………………………………………………48
第4章分变频部分……………………………………………………………49
4.1变频调速的原理…………………………………………………………49
4.2单相电容电机变频调速器控制原理……………………………………49
4.3解决好既变频又变压……………………………………………………50
4.4变频调速系统的实现……………………………………………………51
4.5使用中应注意的问题……………………………………………………51
4.6抽头调速和变频调速的性能比较………………………………………52
第5章单相电容运转空调风扇电机噪音及控制………………………………………53
第6章……………………………………………………………………………………55
6.1 控制单相电容电机过载能力和起动转距提高电机性能………………………55
6.2经济技术和可行性分析…………………………………………………………55
结束语…………………………………………………………………………………56
致谢…………………………………………………………………………………57
第1章

Summary : Summary : Operation principle and characteristic of the fan electrical machinery; Revolve round pair of the group electrical machinery magnetic field analysis only; The pulse shakes the analysis of the magnetism tendency; Characteristic of the single different step motor; The electric capacity operates the main winding of characteristic of the asynchronous motor is designed; The main parameter is calculated; The iron dawdles the wind dawdles and calculates; One pair of windings is designed; Start performance to calculate; Operation performance is calculated; Frequency conversion adjusts the speed principle; Frequency conversion adjusts the realization systematic in speed; Pay attention to the question while using; Noise of the electrical machinery and controlling; How to improve the overload capacity of the electrical machinery and start torque and overload capacity to improve the performance of the electrical machinery; Economy and feasibility analysis.

Keyword: Extremely every magnetism is open; Every extremely total magnetism tendency; Saturation coefficient; Transfer to the difference rate; 80C196KC

前 言
现代社会科技日新月异，空调作为一种家电已经成为人们生活中所不可缺少的，随着生活水平的提高人们不仅要求它的调温性能更注重它的舒适度和环保性，因此空调的变频已经成为各厂家技术攻关的重点。变频式空调器的工作原理是压缩机由变频式电动机拖动，电源变频器输出频率变化的交流电给电动机，使电动机的转速可以根据室内制冷量的需要而连续变化，最终压缩机的制冷达到连续变化的自动控制。变频式空调器不仅具有高效、节能、舒适的特点，而且工作特性好，除霜时有防止冷风吹出控制功能，不降低房间温度。另外，它启动灵活，故障判断电脑化。
单相电机又称小功率电机，可按用途分为控制微电机和驱动用小功率电机。前者用于自动控制和计算装置中，分别执行元件、检测元件和解算元件，后者主要用于一般用途的各种小型机械装置的驱动 。这种电机在美国被称为“分马力电机”（Fractional Horse Power Motors）。它是指其折合到1500r/min时连续定额的额定功率不超过1.1KW的电动机，它有广泛的用途。而空调风扇电机正是小功率电机的一种。
空调风扇电机是空调制冷系统中一个重要部件，其性能的好坏直接影响空调整体质量水平和产品的销量。根据单相电容运转空调风扇电机的用户要求和实际使用情况不难发现空调风扇电机运行性能第一个特点就是要求降低噪声，以A计权声功率级的噪声值要求在45dB以下，该项指标是评价空调质量好坏的关键性能之一，直接影响产品的声誉与竞争力。第二个特点是对电机的起动转矩和过载能力要求不高因为该电机的负载是风扇空气和风道，因此要设计好单相电容运转空调风扇电动机除满足用户要求和满足JB4270-86《房间空气调节器单相电容运转异步风扇电机技术通用条件》标准外，还就最大限度地利用空调风扇的上述特点，用最经济的方法设计电机。
本次设计根据空调风扇电机的性能特点，为了进一步减小体积、提高效率、降低噪音而进行的改进设计。本设计方案程序简单、结构清楚、数据精确，设计过程除了追求减小体积、提高效率、降低噪音外，兼顾简化工艺，降低成本，提高电机性能，尽量实现智能模糊控制等特点。根据空调风扇电机的特点和所设计电机容量的大小，采用比较成熟的设计程序，在设计过程中选择合理的设计参数，控制影响电机工作性能的气隙磁密、气隙磁场椭圆率的大小和选择合适的定转子铁心与端盖的配合、轴承与轴承及端盖轴承室的配合，合理的工艺、工装，是确保空调风扇电机良好的运行性能的关键。
电机的控制也是电机研究的热门课题，控制正朝着智能化的方向发展，空调电机更是如此。以前大都用抽头调速，但随着变频技术的发展,发现变频调速的性能远远优于抽头调速，（后面将在同转速下变频调速和抽头调速的结果做一比较）。变频调速范围广，能连续变速，为智能化的发展提供了保障。国内好多生产空调的大企业如海尔、海信、奥克玛、春兰、美的等大的空调生产厂商生产的空调现在都采用变频调速。变频技术在我国推广应用以有10多年，但总的说来，普及的面还很小，仍处于起步阶段。就其原因：
1） 价格昂贵，一直是阻碍变频调速技术推广应用的一个主要原因；
2）变频调速有一定的技术难度，人们有一个了解和熟悉的过程。
但是随着电子技术的不断进步，变频的价格已经有所下降；加以，党中央，国务院在大力提倡技术创新，在《中华人民共和国节约能源法》第39条中，并将变频调速列为通用节能技术加以推广，许多设备的技术改造势在必行。所以，变频调速技术有着广泛的前景。
本设计参考了陈永校，汤宗武编《小功率电动机》、《单相异步电动机》、《电机学》、《电机设计》、《房间空气调节器风扇用电容运转异步电动机通用技术条件》、《微特电机》等资料。其中难免有不足之处敬请指正和谅解。

第2章 单相电容运转空调风扇电机概述

2.1风扇电机的工作原理及特点：

风扇电机属于微型单相电容运转异步电动机，其大致工作原理和特点是：定子绕组由两相绕组（主绕组、副绕组）组成，两绕组相轴夹角为90°，副相外接电容。当两绕组并联接入电压时，由于电容接于副绕组，会使副绕组电流滞后主绕组电流90°电角度，两相绕组产生的磁场合成椭圆磁场，转子即在磁场驱动下旋转。风扇电机中定子产生椭圆磁场，其效率明显低于产生圆形磁场的三相异步电机，其气隙中谐波较大，振动和噪音也较大。
小功率电动机是一种在气隙磁场中通过电磁感应实现机电能量转换的电动机，由于其运行转速与电网频率之比不是恒定值，按国家标准规定，在不致引起误解或混淆的情况下，一般也可以称之为异步电动机。单相异步电动机只需要单相电源供电，使用方便，广泛应用于工业、农业和人民生活的各个领域，如用在洗衣机、电风扇、冰箱、空调器等家用电器，以及驱动水泵、鼓风机、碾米机、饲料粉碎机、和各种电动工具等，各种小功率电动机的容量范围与电机的起动性能（如起动性能、起动转矩等）和运行性能（如效率、功率因数等）有密切的关系。例如：电容运转感应电动机的效率和功率因数较高，但它的起动转矩偏小，如果要加大起动转矩，有时可选用较大电容值的电容器，但这又会影响电机的运行性能和成本，故它的容量一般做得偏小。
单相异步电动机与三相异步电动机的主要不同就在于它的不对称。三相对称电动机工作时，内部是圆形旋转磁场。而单相异步电动机在一般情况下，内部则是椭圆形磁场，仅在某一转速上满足条件时才是圆形磁场。
一个内部是椭圆形磁场的电机是同样能工作的，只是它的性能要不及圆形磁场的好，对于一个椭圆形磁场，可看作是一个正序圆形磁场与一个负序圆形磁场共同在作用，当正序转矩大于负序转矩时便会向正向旋转，反之亦然。
电容电动机是由于定子上主、副绕组处于不同空间位置，并流着不同时间相位电流而产生旋转磁场的，由这一旋转磁场的作用而使电机起动运行。
对于仅有单绕组的单相异步电动机，定子上单绕组所产生的是脉振磁势，分解所得到的是正、负序幅值相等的旋转磁势。如果定子是静止的，则短路的转子定子产生效应相等的反作用，与定子合成后，会产生正、负序相等的磁场（磁密）。这样，电机在n=0时所产生的正、负序转矩便也相等。即Tf=Tb。电机的起动转矩Tst=Tf-Tb=0。这就是说单绕组异步电机没有起动转矩，为了起动就需要配置副绕组，使电机能在n=0的条件下由定子主、副绕组建立起能使电机起动的椭圆形磁场。
单绕组异步电机没有起动转矩，但是在转子起动以后，虽然定子仅有单绕组通电，电机却能产生驱动转矩，会使电机在单绕组下工作，这又是单绕组电机所独具的特点，因为当转子以某一转速旋转时，转子对顺它转向旋转的正序磁势间转差率较小，转子近乎开路，正序现在阻抗值大，转子正序电流较小，经转子反作用合成的正序旋转磁场较大，磁密及反电势均较大，正序转矩值也较大，如图1-1中曲线所示：

但是转子对逆序磁势来说则是短路的，要呈现出很强的去磁阻尼效应，这时逆序视在阻抗值较小，转子的逆序电流分量较大。由于转子的支磁，合成的逆序磁场的幅值将很小，磁密、反电势等也均小，所产生的逆序转矩如图1-1中曲线2所示也较小，正、负序转矩之差便是电机实际产生的转矩，如图1-1中曲线3所示，单绕组异步电动机的机械特性充分反映了这样一个性质，即电机没有起动转矩，但是如果能驱使转子转动，电机即可以在旋转方向产生驱动转矩，使它连续转动。
依靠分相起动仅保留单绕组运行的异步电动机虽然电能指标不及电容电动机，但是结构却最简单，运行可靠，价钱便宜。适于将电机做得大些。

2.2 单绕组异步电动机的双旋转磁场分析：
当一台三相异步电动机在运行时，如果定子有一相线断开，例如图1-2中的开关K打开，若电动机轴上所带的负载不太大的话，则电机将继续运转，只不过此时的工作电流增大，电动机的温升提高，而且转速下降了，实际上这台电动机已经处于单运行了，此时，若切断电源，电动机将停止运转，若侍转子停转后，如仍使开关处于断开状态，再次接通电源后，电动机就不能重新启动，由此在可看出三相异步电动机在作单相运行时，机械特性较“软”效率较低，起动转矩为零等，异步电动机在单、三相运行时，性能差异的根本原因就在于两者气隙磁场的性质是不同的。

脉振磁势的分解：
一个集中绕组通电后，在空间产生的是随时间脉振的矩形波磁势，分解后将有各奇次谐波分量存在，经适当设计绕组，便可消去高次谐波分量，仅余下基波分量。这样便是在空间以绕组轴线为对称成余弦分布，并随电流周期交变而脉振的磁势。假设t=0时，电流值为最大，则这个余弦分布的脉振磁势可写作：F=Fmcosxcosωt
式中基波磁势幅值：Fm=0.9Kdp1Nφ1I
这样一个在空间上不动，而幅值随时间脉振的波就是驻波，一个驻波可以看着是由两个幅值减半，方向相反的行波合成，即：F=F++F-就幅值上来看F+=F-=0.5Fm=0.5(0.9Kdp1Nφ1I)随着时间的变化，任一时刻的脉振磁势都可以看着是由两个正序和负序旋转磁势所组成的，见图1-3

脉振磁势的分解，实际上是反映着时间变量向空间向量的转化，其中每一个旋转磁势者具有磁势幅值恒定，转速是频率所确定的同步转速的性质，即为圆形旋转磁势。它们与转子间的作用关糸将因与转子间有不同的转差率而不同。如以s代表正序磁势与转子间的转差率，则有
正序磁式的转差率 s=1-v
负序磁式的转差率2-s=1+v (式中v=n/n1─转子的相对转速)
每别把每个磁势磁势对转子的作用计算出来以后，再予迭加起来，便是一个脉振磁势与转子相作用的结果。这就是相对单绕组电机的脉振磁势，采取双旋转磁势的分析方法。
单绕组产生的脉振磁势下是一对应于绕组中电流I的，同样，分解出来的每一个圆形旋转磁势也要对应于绕组中的一个电流分量。分别叫作等效的正、负序电流分量I+、I-。则：
F+=0.9Kdp1Nφ1I+
F-=0.9Kdp1Nφ1I-
即每个圆形旋转磁势是由绕组中的一半电流所产生，并随时间变化正、负序磁势在空间向着相反方向旋转。
椭圆形磁势：
设电动机的定子铁心上放有两套绕组M和A，在空间上，它们轴间的夹角为Ø电角度，分别对时间t作正弦变化的交流电流Ím和Ía，且设时间上Ía导前Ím一个ψ角。
仍取电动机气隙圆周空间坐标直线x=0与相轴A重合。合成磁势幅值的失端点轨迹是一个长轴为f+和f-幅值之和，短轴为f+和f-幅值之差的椭圆。这就是所谓的椭圆磁势。如图1-4所示。
有时为了改善电机的性能，故意把电机设计成Ø≠90°；有时为了通用定子冲片，也会导致两相绕组相轴夹角Ø≠90°。在这些情况下，为获得圆形磁场，在相位上就必须考虑Ø+ψ=180°这个条件了。
总之，椭圆磁势可以分解为两个速率相等，转向相反而幅值不等的旋转磁势。当正、负序磁势大小相等时，就是脉振磁势，当负序磁势待于零时，就成了圆形磁势了。
正、负序感应电势：
定子的正、负序磁势经与转子作用后要分别合成正、负序磁场、磁通。将在定、转子绕组上分别感应有电势，其效应就是迭加的，在电路上就是串联的。
分析时是把多相鼠笼转子等效为具有主绕组匝数的对称两相转子。这样在定、转子绕组上将感应有相同的电势。
现在独立观察每个圆形磁势的作用，当转子开路时，所感应的电势如图1-4(a)所示

对于图示规定的电势正方向，则有Ea=jI0Xa=Ua。
实际转子为短路且旋转，转子对于正、负序磁势的效应，就表现为要以图1-4(b)所示电路影响着正序磁势。把励磁支路与转子支路合成后并有图1-4(c)所示两相正序（以及负序）的现在阻抗。这样正、负序感应电势可作：
Ef=IfZf(2)
Eb=IfZb(2) (式中Zf(2)、Zb(2)─两相对称电机的正、负序视在阻抗)

2.3、电容运转异步电动机的特点：
电容运转异电动机简称电容电动机，电容运转异步电动机的接线图如图1-5所示。

○
主绕组

○ 运行电容

笼型转子 副绕组

单相电容运行异步电动机接
它是在副相接以电容器与主相绕组并联于电网上的一种电动机，由于它的副绕组始终要通电。所以，它不需要起动继电器切除副回路。由于副绕组需长期运行，故副绕组与主绕组电密差不多，它的副绕组与电容器的选配，多是以工作时能有较好的性能指标为准则。副绕组串入电容器，考虑到长期工作的要求，应选用耐压较高的聚丙烯野心家器，容量较小，电容运转单相异步电动机的起动性能为如电容起动的单相电动机，它的起动转矩较低，起动电流也较大，电容电动机工作时，内部接迫害圆形磁场，因而效率与功率因数单绕组的异步电动机要高，且振动和噪音都比较低，因而房间空气调节器的电动机多数是用单相电容运转异步电动机，这种电动机不仅在起动时而且在运行时也是一个两相电机，所以运行时在气隙中可以产生较强的旋转磁场，提高了它的运行性能，因而它的功率因数、效率、过载能力都比电阻起动和电容起动单相电机要好得多。
电容电动机最大的优点是：只需单相电源供电即可，因此，被广泛应用于各式家电器。如小功率的驱动装置中，在仅有单相电源供电的偏远地区，像林业、矿山的牵引、运输等动力设备也多采用电容电动机，甚至一些大功率电机如风力发电机，也是采用单相异步电动机。
根据负载性质的不同，电容电动机基本有以下两类

1 起动转矩要求不高，单向，连续运行
这类负载如：风机，风扇，空调器，磨床等。它们的阻力主要来自风或外加负载，这类负载的起动动阻力矩较小，而起动后，它的阻力矩因风叶的性质随转速的二次方增大，如图1-1的曲线1，负载的斜率，会超过电机的机械特性在非稳定区的斜率，这样，便能稳定运行在异步电机的各种转速上，包括非稳定区间，应用于这类负载上的电机，可能把它的工件点设计在输出最大功率处，即接近于最大转矩外，这种电机的转子要尽可能小，副绕组和电容的设计就在额定时出现圆形磁场，实现对称运行为准，以保证力能指标（η、cosØ）高，噪声小，通用的驱动电动机，如DO2糸列电机，就是具有这样性质的一类电机。
2 起动转矩要大，双向旋转，工作时间短
这类负载如，洗衣机，小型提升绞车等。它们的特点是工作时间短，不是连续的，鉴于电机的工作时间短，故可以在适当降低力能指标的基础上，从设计上采取一些措施（如增大转子电阻等）提高起动转矩，为了实现正、反转，多使用主、副绕组具有相同的匝数。
单相电容支转异步电动机的定子具有，主绕组和副绕组，它们的轴线的空间相位上相差90°电角度，副绕组串联一个工作电容器C（容量比电容器小得多）后，与主绕组并接于电源。

2.4、单相异步电动机的特点：

2.41不对称
单相异步电机与三相异步电机相比较，其最大的不同，最主要的就是不对称，三相异步电机是具有三相对称绕组的电机，在外加三相电源对称条件下，实现平行运转，而单相异步电机则不然，供给它的是单相电源，为了使单相异步电机能够具有或接近三相异步电机的运行性能，采取了种种措施，如电的，磁的，空间位置上的不对称。用这些不对称来应付电源上的不对称，这就是单相异步电机最本质的特点，分别介绍之。
电的不对称：
电的不对称，就是在电路上的一些不对称，对于仅有单相绕组工作的电机，即分相电机，是没有办法使它工作在平衡条件下的，性能上总是有所失的。
对于具有两相或三相绕组的电容电机，在单相电源条件下要它能实现平衡运行，就得要求各相电流在时间上要有相位差，这就需要各相回路参数不等，即电路不对称才行，假如各绕组是对称的，就应该通过外接移相电容元件（多是电容），来造成各回路的不对称，通常都是将电容电机设计成不对称的多相绕组，即各相绕组在槽形，槽数，匝数，线径上不相同，再配以移相元件，使电机能在平衡的条件下运行。
2.42 空间位置的不对称：
单相异步电机的各相绕组在空间位置上并不像三相对称电机那样要求对称分布，只要求在空间最佳位置放置绕组，以求得最佳的工作状态。
2.43 磁的不对称：
对于那些功率甚小的单相异步电机，性能要求不高，但求结构工艺简单，就宜采用多极的定子，集中的绕组，这样绕线、下线方便，可以简化制造工艺，又可利用它在气隙中上的不等和磁场上的不称来改善电机的运行性能。

第3章 电容运转电动机电磁方案设计

3.1 数据与技术要求：
(1) 型号： YSK98-6
(2) 电压： UN=220V
(3) 相数： m=2
(4) 频率： f=15～60Hz
(5) 极数： p=6
(6) 输出功率： PN=98W
(7) 效率： η≥47%
(8) 功率因数： cosØ≥0.85
(9) 额定转速： n1=880rad/min n2=800rad/min n3=680rad/min
(10) 噪声： ≤45db 声功率级
(11) 起动转矩： ≥0.408N•M
(12) 最大转矩： ≥1.356N•M
(13) 绝缘等级： B级
(14) 工作方式： 连续
(15) 电机性能满足4270-86标准。

3.2 重要尺寸及冲片
(16) 定子外径： D1=12cm
(17) 定子内径： Di1=6.8cm
(18) 气隙： g=0.045cm
(19) 转子外径： D2=6.71cm
(20) 转子内径： Di2=1.2cm
(21) 迭长： L1/L2=4.5/4.5(cm)
(22) 定转子槽数： S1/S2=24/34
(23) 定子、转子槽形尺寸（单位：厘米）
w10
w11
w13
d10
d11
d14
t1
d1
0.23
0.494
0.771
0.1
0.15
1.066
0.462
1.7015
w20
w21
w23
d20
d21
d24
t2
d2
0.1
0.3
0.2
0.02
0.15
0.673
0.272
0.943

（1） 极矩: τp=πDi1/p=π×6.8/6=3.560 (cm)
（2） 定子齿距: τt1=πDi1/S1=π×6.8/24=0.890 (cm)
（3） 转子齿距: τt2=πD2/S2=π×6.71/34=0.620 (cm)
（4） 定子齿宽：
t1=t1min+(t1max-t1min)/3=0.462 (cm) (其中t1‘=π(Di1+2d10+2d11)/S1-W11
=π(6.8+2×0.1+2×0.15)/24-0.494
=0.461 (cm)
t1ˊ‘=π(Di1+2d10+2d11+2d14)/S1-W13
=π(6.8+2×0.1+2×0.15+2×1.066)/24-0.771
=0.463 (cm)
t1’和t1’’中，大者为t1max,小者为t1min)
（5） 转子齿宽：
t2= t2min+ (t2max-t2min) /3=0.272 (cm)
(其中t2ˊ=π(D2-2d20-2d21)/S2-W21
=π(6.71-2×0.02-2×0.15)/34-0.3
=0.288 (cm)
t2‘’=π(D2-2d20-2d21-2d24)/S2-W23
=π(6.71-2×0.02-2×0.15-2×0.673)/34-0.2
=0.264 (cm)
t2’和t2’’中，大者为t2max,小者为t2min)
（6） 定子齿计算长度：
dt1=d10+d11+d14=0.1+0.15+1.066=1.316 (cm)
（7） 转子齿计算长度：
dt2=d20+w21/2+d24=0.02+0.3/2+0.673=0.843 (cm)
（8） 定子轭计算高度：
dy1=(D1-Di1)/2-d1+0.2w13/2
=(12.14-6.8)/2-1.701+0.2×0.771/2
=0.976 (cm)
（9） 转子轭计算高度：
dy2=(D2-Di2)/2-d2+0.2w23/2
=(6.71-1.2)/2-0.943+0.2×0.2/2
=1.832 (cm)
（10） 定子轭计算长度：
Lc1=π(D1-dy1)/2p
=π(12-0.976)/(2×6)
=2.8861 (cm)
（11） 转子轭计算长度：
Lc2=π(Di2-dy2)/2p
=π(6.71-1.832)/(2×6)
=1.276 (cm)

3.3 主绕组设计
1. 初选正弦绕组
查表得绕组参数：Kdp1=0.829
跨距为y1=2，y2=4槽线数分配比例为58.6％，41.4％
2. 主绕组串联导体数Zφ1的计算
(1) 每极磁通估算值：
φ=2Bt1t1S1LKFe/πp
=(2×13000×0.462×24×4.5×0.94)/(6π)
=64727.083 (M)
式中：Bt1为预取定子齿磁通密度(根据设要求选Bt1=13000,KFe=0.94)按设计要求对于低噪声电机可取 Bt1=8000～14000Gs;迭压糸数KFe=0.92～0.95;
(2) 有效串联导体数初值：
[Zφ1’Kdp1]=(4.5UKφˊ)×107/(fφ)
=(4.5×220×0.84×107)/(50×64727.083)
=2569.558
式中：初选Kφˊ=0.84
(3) Zφ1ˊ初值:
Zφ1ˊ=[Zφ1ˊKdp1]/Kdp1
=2569.558/0.829
=3099.588
(4) 每极串联导体数初值Zp1ˊ:
Zp1ˊ=(a1 Zφ1ˊ)/2p
=3099.558/(2×6)
=258.299
(5) 每相串联导体数Z1,Z2的确定：
跨距 y1=4 Z1= Zp1ˊ×41.4%
=258.299×41.4%
=106.935
取偶数得： Z1=106
跨距 y2=2 Z2= Zp1ˊ×58.6%
=258.299×58.6%
=151.363
取偶数得： Z2=152
则Zp1=Z1+Z2=106+152=258
(6) 主绕组串联导体数：
Zφ1=(2×Zp1p)/a1
=(2×258×6)/1
=3096
3. 主相电流估算值：
I1ˊ=P2N/(UηˊcosØˊ)
=98/(×220×0.47×0.85)
=0.7889 (A)
4. 线径的确定
(1) 取电流密度 =6(A/mm2)
(2) 导线截面初值：
Smˊ=I1ˊ/(a1)
=0.7889/(1×6)
=0.1315 (mm2)
查《小功率电动机》附表6取 dm=0.420 (mm), dmˊ=0.46 (mm)
Sm1=0.1661mm2
5. 校算槽满率（长度单位为mm,面积单位为）
1）槽面积=0.5[d(2r+w)+d(w+w)+πw]
=0.5[10.66+π(7.71/2)
=137.2925
2)槽绝缘面积S
S=C(2d+2d+πr+w)
=0.2[2
=9.8162
3)槽楔绝缘面积S
S=（0.5—1.0）w=1=4.94
4）槽的有效面积S
S=- S- S=137.2925-9.8162-4.94
=122.5363
5）槽满率S
S=2Zd/S=2
=0.3661
S=(Zd+Zd)/S=0.4673
S=2Zd/S=0.633
其中Z、Z、d由以后计算所得。
6.槽中心平均直径D
D=D+d+d+d=8.752 (cm)

7.