门窗方案设计书计算书样板.doc

目录

1 计算引用的规范、标准及资料 1
1.1 门窗及相关设计规范： 1矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。
1.2 建筑设计规范： 1聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
1.3 铝材规范： 1残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。
1.4 玻璃规范： 2酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
1.5 钢材规范： 2彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
1.6 胶类及密封材料规范： 3謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
1.7 门窗及五金件规范： 3厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
1.8 相关物理性能等级测试方法： 4茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 4鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
1.10 土建图纸： 4籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
2 基本参数 5預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
2.1 门窗所在地区 5渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。
2.2 地面粗糙度分类等级 5铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
2.3 抗震设防 5擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
3 门窗承受荷载计算 5贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
3.1 风荷载标准值的计算方法 5坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 7蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 7買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 7綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值 8驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
3.6 作用效应组合 8猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
4 门窗竖中梃计算 8锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
4.1 竖中梃受荷单元分析 9構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
4.2 选用竖中梃型材的截面特性 11輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
4.3 竖中梃的抗弯强度计算 12尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
4.4 竖中梃的挠度计算 12识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。
4.5 竖中梃的抗剪计算 12凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。
5 玻璃板块的选用与校核 13恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
5.1 玻璃板块荷载计算 13鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
5.2 玻璃的强度计算 14硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。
5.3 玻璃最大挠度校核 14阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
6 附录 常用材料的力学及其它物理性能 16氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。

金地J8·门窗设计计算书 深业泰然
门窗设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1 门窗及相关设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。
《铝合金门窗工程技术规范》 JGJ214-2010
《铝合金门窗》 GB/T8478-2008
《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》 JGT/140-2005
《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008
《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012
1.2 建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
1.3 铝材规范：
《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008
《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008
《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008
《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008
《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008
《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2012
《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
1.4 玻璃规范：
《镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002
《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002谚辞調担鈧谄动禪泻類。
1.5 钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1995嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
1.6 胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
1.7 门窗及五金件规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004
《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004
《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000
《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004
《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000
《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000
《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004
《铝合金门窗》 GB/T8478-2008
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997
《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000
《地弹簧》 QB/T2697-2005鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。
《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999
《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999
《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999
《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999
《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999
《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999
《铝合金门锁》 QB/T3901-1999
《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999
《闭合器》 QB/T3893-1999 纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。
《外装门锁》 QB/T2473-2000颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。
《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000
《叶片门锁》 QB/T2475-2000濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。
《球型门锁》 QB/T2476-2000銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。
《铜合金铸件》 GB/T13819-1992挤貼綬电麥结鈺贖哓类。
《锌合金压铸件》 GB/T13821-2009
《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009
《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999
《建筑门窗五金件 插销》 JG214-2007
《建筑门窗五金件 传动机构用执手》 JG124-2007
《建筑门窗五金件 旋压执手》 JG213-2007
《建筑门窗五金件 合页（铰链）》 JG125-2007
《建筑门窗五金件 传动锁闭器》 JG126-2007
《建筑门窗五金件 滑撑》 JG127-2007
《建筑门窗五金件 滑轮》 JG129-2007
《建筑门窗五金件 多点锁闭器》 JG215-2007
《建筑门窗五金件 撑挡》 JG128-2007
《建筑门窗五金件 通用要求》 JG212-2007
《建筑门窗五金件 单点锁闭器》 JG130-2007
《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004
《钢塑共挤门窗》 JG207-2007
《电动采光排烟窗》 JG189-2006
1.8 相关物理性能等级测试方法：
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008
《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002
《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008
《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.10 土建图纸：

2 基本参数
2.1 门窗所在地区
武汉地区；
2.2 地面粗糙度分类等级
门窗属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
2.3 抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.04；骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。
3 门窗承受荷载计算
3.1 风荷载标准值的计算方法
门窗属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：
wk=βgzμs1μzw0 ……8.1.1-2[GB50009-2012]
上式中：
wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；
z：计算点标高：94.1m；
βgz：高度z处的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=1+2gI10(z/10)-α ……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]
其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；
A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；
也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
g：峰值因子，取2.5；
I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。
α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
对于C类地形，94.1m高度处的阵风系数为：
βgz=1+2×2.5×0.23×(94.1/10)-0.22=1.7023
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：
A类场地：μzA=1.284×(z/10)0.24
B类场地：μzB=1.000×(z/10)0.30
C类场地：μzC=0.544×(z/10)0.44
D类场地：μzD=0.262×(z/10)0.60
公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
对于C类地形，94.1m高度处风压高度变化系数：
μz=0.544×(94.1/10)0.44=1.4587
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。
1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；
2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
本计算点为墙面大面位置，按如上说明，查表得：
μs1(1)=1
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。
1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。
3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 ……8.3.4[GB50009-2012]詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。
其中：
μs1(25)=0.8μs1(1)=0.8
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=1.05×1.6=1.68m2
LogA=0.225
则：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4
=0.968
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。
1 封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2 仅一面墙有主导洞口的建筑物：
—当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
—当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
—当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；
3 其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；
注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；
2：μs1应取主导洞口对应位置的值；
本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑内表面)；
因此，计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为：
μs1=0.968+0.2
=1.168
而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：
μs1=1+0.2
=1.2
w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，武汉地区取0.00035MPa；胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。
3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值
wk=βgzμzμs1w0
=1.7023×1.4587×1.168×0.00035
=0.001015MPa
3.3 计算面板材料时的风荷载标准值
wk=βgzμzμs1w0
=1.7023×1.4587×1.2×0.00035
=0.001043MPa
3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值
qEk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
qEk：垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
3.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值
PEk=βEαmaxGk ……5.3.5[JGJ102-2003]
PEk：平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值(N)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；
按照JGJ102规范5.4节条文说明部分的规定，对于竖向门窗和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃门窗，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。
3.6 作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。
进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风 荷 载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风 荷 载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；

4 门窗竖中梃计算
基本参数：
1：计算点标高：94.1m；
2：力学模型：简支梁；
3：竖中梃跨度：H=1600mm；
4：竖中梃左受荷单元宽：W1=600mm；
竖中梃右受荷单元宽：W2=1500mm；
5：竖中梃材质：6063-T5；
4.1 竖中梃受荷单元分析
(1)竖中梃计算简图的确定：
因为：W1<H
W2<H
所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
受力简图为：

(2)竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析：
wk：风荷载标准值(MPa)；
W1：左受荷单元宽(mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
qwk1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；
qw1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；
qwk1=wk×W1/2
=0.001015×600/2
=0.304N/mm
qw1=1.4×qwk1
=1.4×0.304
=0.426N/mm
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.04×0.0004
=0.00008MPa
qEk1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
W1：左受荷单元宽(mm)；
qEk=qEAk×W1/2
=0.00008×600/2
=0.024N/mm
qE1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE1=1.3qEk1
=1.3×0.024
=0.031N/mm
qk1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)；
q1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q1=qw1+0.5qE1
=0.426+0.5×0.031
=0.442N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
qk1=qwk1
=0.304N/mm
M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N·mm)；
M1=q1×H2/24×(3-(W1/H)2)
=0.442×16002/24×(3-(600/1600)2)
=134810N·mm
V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；
V1=q1H/2×(1-W1/2/H)
=0.442×1600/2×(1-600/2/1600)
=287.3N
(3)竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析：
wk：风荷载标准值(MPa)；
W2：右受荷单元宽(mm)；
H：竖中梃的跨度(mm)；
qwk2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；
qw2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；
qwk2=wk×W2/2
=0.001015×1500/2
=0.761N/mm
qw2=1.4×qwk2
=1.4×0.761
=1.065N/mm
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A：门窗构件的面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.04×0.0004
=0.00008MPa
qEk2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
W2：左受荷单元宽(mm)；