钢管悬挑脚手架综合项目施工专项方案.doc

民安西上1号大楼钢管悬挑
脚
手
架
施
工
方
案

编制人：
审核人：
批准人：

河南城源建设工程有限公司
年 月 日

目 录
1．编制根据 1
2．工程概况 1
3．施工材料规定 1
4．钢管脚手架搭设构造规定 2
4.1双排脚手架搭设顺序 2
4.2立柱构造规定 2
4.3纵向水平杆构造规定 2
4.4横向水平杆构造规定 3
4.5脚手板构造规定 3
4.6连墙杆构造规定 3
4.7剪刀撑搭设规定 4
4.8脚手架防雷办法 4
4.9卸料平台 4
4.10安全网设立 5
4.11卸荷设立 5
5．脚手架施工、验收与管理 5
5.1脚手架施工 5
5.2脚手架检查与验收 6
5.3脚手架使用 7
5.4脚手架安全管理 7
6．脚手架拆除 8
7．重要材料筹划 8
8．现场应急救援预案 8
9．脚手架计算书 9
附图：民安西上1号楼外架平面布置图

1．编制根据
1.1 《建筑施工手册》
1.2 《建筑施工安全检查评分原则》JGJ59-
1.3 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
1.4 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
1.5 《建筑构造荷载规范》 GB50009-
1.6 《混凝土构造设计规范》 GB50010-
1.7 民安西上1号楼建筑施工图
2．工程概况
民安西上1号大楼为框架构造及框剪构造，地下二层，地上18F，主楼东西长18m，南北长68.2m，总建筑面积38049m2，一~五层为商业，1层4层高5m，2层、3层层高为4.5m；五层以上为公寓，原则层层高为5.09m，女儿墙顶标高95.66m。外墙装饰做法重要为幕墙及真石漆。
为了满足主体施工阶段安全防护及外装饰阶段施工需要，本工程自一层顶开始搭设外出悬挑脚手架，商业挑脚手架搭设高度19.9m，上部主楼公寓悬挑高度15.27m，悬挑梁采用16#工字钢，脚手架净宽度800mm，步距1800mm，纵距1500mm（可依照实际尺寸在1400～1800mm间调节），内立杆距墙400mm，脚手架构造尺寸详见附图。斜拉索采用φ14钢丝绳，拉环采用ф20圆钢制作，埋入砼内长度≮La.为了增强架体稳定性且不影响后期外墙装饰装修，拉结点采用刚性拉结，沿架体全高按“二步三跨”与主体构造进行连结。
3．施工材料规定
工字钢应有产品合格证及质量检查报告，弯曲及锈蚀严重不得使用，材料部应
对所进工字钢质量负责。
扣件式钢管脚手架使用钢管为φ48×3.0mm焊接钢管，属冷弯薄壁型钢材，符合现行国标《冷弯薄壁型钢构造技术规范》（GBJ18）。钢管上必要涂防锈漆且禁止打孔。锈蚀严重钢管不得使用。新钢管应有产品质量合格证及质量检查报告。
扣件采用可煅铸铁制作扣件，其材质应符合现行国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定，拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。旧扣进行质量检查，有裂缝、变形禁止使用，浮现滑丝螺栓必要更换。新扣件应有生产允许证、法定检测单位测试报告和产品质量合格证。
本工程脚手板采用满铺钢板网，宽度同脚手架立杆横向净宽，每步满铺。
安全网：涉及立网和平网都应有产品质量合格证并获得郑州市安检站颁发使用允许证。旧安全网使用前应将表面粘结砂浆（或混凝土）清理干净并抽样做实验，合格后方可使用。
钢丝绳、绳卡必要有产品质量合格证。
4．钢管脚手架搭设构造规定
4.1双排脚手架搭设顺序
安放工字钢→摆放扫地杆（贴近工字钢大横杆）→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆、并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设暂时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧→安第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板，绑扎防护栏及挡脚板→立挂安全网
4.2立柱构造规定
立柱接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接，对接、搭接应符合如下规定：
立柱上对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步内，错开距离不不大于1000mm（规范为500㎜）；各接头中心距主节点距离不应不不大于600mm(h/3)。
立柱搭接长度不应不大于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。
立杆顶端宜高出女儿墙上皮1 m，高出某些要绑两道护身栏。顶层连墙点以上自由高度不得不不大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，应采用恰当暂时撑拉办法。
脚手架必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
4.3纵向水平杆构造规定
纵向水平杆设在横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。
水平杆普通宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合如下规定：
对接接头应交错布置：两根相邻纵向水平杆接头不应设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不适当不大于500mm，且应避开跨中，各接头中心至主节点距离不适当不不大于600mm（la/3）。
为满足立柱设计高度规定，可采用立杆搭接方式，搭接接头长度不应不大于1m，并应等距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。
4.4横向水平杆构造规定
每一主节点处必要设立一根横向水平杆，并采用直角扣件扣接在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应不不大于150mm。
操作层上非主节点处横向水平杆宜依照支撑脚手板需要等距离设立，最大间距不应不不大于900mm(1/2la)。
横向同一排立杆上、下相邻小横杆宜布置在立杆两侧，即“跳杆布置”。
4.5脚手板构造规定
脚手板普通应设立在至少三根横向水平杆上。当脚手板长度不大于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。
脚手板宜采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必要设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm～150mm，两块脚手板外伸长压和不应不不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必要支在横向水平杆上，搭接长度应不不大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应不大于100mm。
竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠固定。
外用电梯处在外架搭设时要断开搭设，外用电梯安装后断开处加以封闭，此处端部所有拉结均采用钢管穿墙刚性拉结，并设立必要横向支撑。
4.6连墙杆构造规定
连墙杆采用刚性连接：由连墙杆、扣件构成，既能承受拉力又能承受压力。连接大样见附图。
脚手架连墙杆布置间距取为“两步三跨”，即纵向间距≯5.4m，垂直间距≯3.6m，上下拉结位置宜错开布置，呈“梅花状”。
连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和构造立面垂直，并尽量接近主节点，偏离主节点距离不应不不大于300mm。
连墙杆必要从第一步水平杆开始算起进行设立，当设立有困难时，可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接。
连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设立，与脚手架连接一端可稍为下斜，不容许上翘。大样图如下。

立杆
连墙杆

横向水平杆

容许
不对的
对的

C、连墙杆上翘
B、连墙杆稍向下斜
A.连墙杆水平设立

4.7剪刀撑搭设规定
每道剪刀撑跨越立柱根数宜为5根。每道剪刀撑宽度为4跨(6m)，斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。脚手架外侧立面整个长度和高度上持续设立剪刀撑。
剪刀撑接头采用双钢管对接接头，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应不不大于150mm。剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升架子一起及时设立。
4.8脚手架防雷办法
本工程脚手架在相邻建筑物、构筑物防雷保护范畴以外，应安装防雷装置，防雷冲击接地电阻值不应不不大于30Ω。避雷针用直径25～32mm，壁厚不不大于3mm钢管或直径不不大于12mm镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架立杆上，超过架体高度不不大于1m，并将所有最上层大横杆所有接通，形成避雷网络。接地板和接地线运用在施工正式接地板和接地线，本工程运用柱子主筋兼作接地线，用不不大于ф12钢筋与正式工程接地线焊接。
4.9卸料平台
为便于周转材料吊运，本工程设立3个转料平台。
构造及形式见附图：受料平台为活动，一层使用完后，可用塔吊吊至上一层。加工尺寸见附图。钢丝绳选用6×37 Ф19.5 ,钢丝破断拉力总和F＝197.5KN，容许堆载值为500kg/m2。
安全：受料平台三面均设立防护栏杆，高度1.2米，平台底部满铺花纹钢板，伸入主体不不大于50cm，单侧设立外出1米外出安全兜网，围栏上部设立安全母绳，当需要吊运长度超过受料平台长材料时，其端部护栏做成格栅门，需要时打开。由于本工程东侧为学校，南侧为家属楼，为保证下部人员安全，在原则层卸料平台下部周边设立悬挑安全防护网，即在七层、十五层楼面各设立一道，防护悬挑外出长度4米，下部挂设安全水平兜网，上铺安全网一道，外侧防护栏杆不低于600mm并挂设安全网，有效期间加强检查，保证使用安全。
4.10安全网设立
脚手架外立面满挂密目安全网，密目网采用1.8×6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。外架随着构造进度分段搭设，在每段架体搭设完毕后进行验收，验收合格并办妥验罢手续方可使用。
作业层安全网应高于平台1.5m以上，由于本工程层高较高，每层水平应满铺钢板网，并在外架与墙体间缝隙设立水平兜网，以满足安全施工需要。
4.11卸荷设立
本工程采用外挑工字钢完全卸载，卸荷装置以上荷载均有该卸荷装置进行承担。在24.09米、39.36米、54.63米、69.9米、85.17米标高各卸载一次，商业外架搭设高度为19.09米,主楼盘扣外架搭设高度为15.27米；卸载装置采用φ146*37+1钢丝绳配合花篮螺栓、卡环与梁或墙上预埋拉环连接，且在建筑物每个大角必要设双层钢丝绳，卸荷钢丝绳采用骑马式卡扣固定端头，每个固定点不少于3 个卡扣（同向），钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内，搭接钢丝绳亦采用此种方式。其撑或拉节点必要满足传力规定，并通过荷载实验保证安全后方可应用到工程上。
5．脚手架施工、验收与管理
5.1脚手架施工
本工程外架采用16号工字钢做悬挑支撑，钢管外架立杆着力点处焊Ф22高120mm钢筋头，插入立杆钢管内防止架体立杆滑移；盘扣式外架底部采用可调承托反扣在工字钢梁上。
砼浇筑前，卡环应按照平面布置图（附后）提前预埋，剪力墙位置可在下一层浇筑时留150×200mm洞（或预埋埋件）。工长对卡环安装位置、间距及安装质量进行检查，特别盘扣式外架工字梁卡环位置必要按照平面布置图进行预埋，合格后方能浇筑砼。
在斜拉索未安装前，脚手架需提前搭设，应采用暂时加强办法，避免工字钢变形。
施工前应由项目技术负责人组织，主管工长及安全管理人员参加对方案内容向搭设人员（外架队）、使用人员（主体队）进行解说和交底，安全员做好书面记录。班组长每天对工人进行施工搭设规定、作业环境安全交底。
脚手架必要配合施工进度搭设，应至少高出作业平台操作面1.5m，这样才干对主体施工人员切实起到防护作用，但一次搭设高度也不应过高，超过相邻连墙件以上不不不大于二步。
每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。
为了满足脚手架构造规定，开始搭设时采用三种长度立杆：钢管脚手架采用1.8m、3.6m、5.4m，盘扣外架采用1.5m、2.5m，交错布置；开始搭设立杆时，应每隔六跨设立一道抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可依照状况拆除；当搭至有连墙件构造点时，在搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设立连墙件。顶层立杆顶端伸出女儿墙上口高度为1m。
相邻纵向水平杆错开长度应符合构造规定。在脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
横向水平杆小横杆伸出外排大横杆边沿距离不不大于10cm；伸出里排大横杆距构造外边沿15cm。
边墙件搭设应符合构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采用暂时稳定办法，直到上一层连墙件搭设完后方可依照状况拆除。
剪力撑搭设应符合构造规定规定，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
扣件拧紧扭力矩为40N·m～65N·m之间，盘扣插销应插紧；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件中心点互相距离不应不大于100mm。
作业层、斜道栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度180mm，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧。
脚手板应铺满、铺稳面，采用搭接或对接时符合构造规定，脚手板探头应用直径1.2mm镀锌铁丝固定在支承杆件上。
在拐角、斜道平台口处脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。
脚手架外侧采用绿色密目阻燃安全网进行封闭。
5.2脚手架检查与验收
脚手架验收由安全员组织，项目经理、技术负责人、工程部门及上级主管部门共同参加，验收合格后方可挂牌使用。
验收次数：①每搭设完15m；②达到设计高度后；③遇有六级大风与大雨后；④春节后开始施工前。
脚手架使用中定期检查项目：①杆件设立和连接，连墙件、剪刀撑等构造与否符合规定；②扣件螺栓与否松动；③安全防护办法与否符合规定；④与否超载。
5.3脚手架使用
经检查验收合格脚手架才干使用。主体施工阶段，施工均布活荷载原则为3KN/㎡（300kg/m2）；扣件、钢管、泵管（泵卡）等一律不准堆放在脚手架上。模板支撑架不得与外防护脚手架连结。
装饰装修阶段，施工均布活荷载原则为2KN/㎡，同一段脚手架，上、下不容许超过两个操作层同步作业。
脚手架上禁止超载，且不得集中堆放。
5.4脚手架安全管理
搭设及使用过程中必要坚持“安全第一”思想方针，在安全与质量、进度等方面发生冲突时，必要一方面保证安全。
脚手架搭设人员是通过考试合格专业架子工，并持证上岗。搭设人员施工过程中必要戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，并遵守项目管理。
遵守劳动纪律，听从指挥，严格操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥指令有权回绝，并有责任制止她人违章作业。
在施工现场行走需要注意安全，不得攀登脚手架，不得拆除和挪动防护设施及安全标志。
搭设及拆除过程中由工长专门负责，安全员必要跟班检查。
脚手架构配件质量及搭设质量必要符合规定。
脚手架搭设要分阶段进行质量检查、验收，合格后，方能挂牌使用。
使用过程中每日应有安全员进行检查、巡视，重点是斜拉索及连墙件，发既有异常状况时及时向项目经理报告；外架劳务队每天至少安排3名架子工检查、维护，对拆除掉连墙件等及时恢复，发现异常状况及时报告。
六级及以上大风、大雨、大雾停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑办法，并应扫除积雪。雨后使用脚手架时堆荷要恰当减小。
脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看守。
防电：各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动工具与脚手架接触时，应当有可靠绝缘办法。
脚手架有效期间，禁止拆除主节点处纵、横向水平杆，纵横向扫地杆及连墙件，因作业需要不得已拆除时必要征得施工负责人批准，并采用可靠弥补加固办法。
无论是脚手架搭设还是拆除，均不得上下步架同步作业操作。
搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，禁止非操作人员入内。
6．脚手架拆除
1拆除前应对脚手架进行安全检查并进行交底，清理脚手架上杂物及地面障碍物。
2拆除顺序应逐级由上而下进行，禁止上下同步作业。
3所有连墙杆应随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。脚手架分段拆除高差不应不不大于两步，如不不大于两步应增设连墙杆件加固。
4当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架两端要设立连墙件和横向斜撑加固。
5各构配件必要及时分段集中运至地面，禁止抛扔。运至地面构配件及时检查、整修和保养，并按品种、规格随时码堆存储。
7．重要材料筹划
外架及预埋材料筹划
序号
材料名称
规 格
单位
数量
1
钢管
Φ48×3.0
t
42
2
工字钢
4m
根
25
3.5m
根
538
2.5m
根
99
3
安全网
立网1800×6000
㎡
5000
4
钢板网

㎡
2200
5
钢丝绳
Φ17.5（14钢丝绳）
m
3760
6
Φ19.5
m
112
7
卡环
与钢丝绳配套
个
3228
8
吊环
Φ22
t
1.3
9
预埋卡环
Φ16
t
1.78
8．现场应急救援预案
1现场成立以项目经理为首、项目管理人员为成员应急救援小组，现场配备交通汽车、担架、医药箱等救援设备，并定期组织演习。
2如果现场发生事故后，现场人员不要惊慌失措，要有组织、有指挥、有秩序做好如下工作：
（1）及时上报上级；
（2）应及时急救伤员并做人工呼吸或其他急救办法，并及时拨打120或110急救电话；
（3）排除险情、制止事故蔓延；
（4）保护好现场。
（5）在事故单位负责人到达现场前，当时在事故现场最高档别负责人应承担起应急解决组织和指挥工作。
（6）事故单位负责人到现场后，迅速理解状况和组织安排，指挥上报、急救、排除和保护等工作进行。
（7）急救伤员、排除险情和制止事故蔓延工作必要在统一指挥下进行。
（8）尽量保护好现场，为进行事故调查和解决提供物证和分析根据，采用一切也许办法防止人为和自然因素对现场破坏。
9．脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
9.1 参数信息
9.1.1 脚手架参数
双排脚手架搭设高度按照最大卸荷高度19.9 m进行计算；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.40 m；
小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2 根；
采用钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
9.1.2 活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2 层；
9.1.3 风荷载参数
本工程地处河南郑州市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.193，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs 为0.868；
9.1.4 静荷载参数
每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m):0.1248；
脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；
9.1.5 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 1.8 m，。
锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；
9.1.6 拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.300；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.15 m。
9.1.7 卸料平台参数
水平钢梁(主梁)悬挑长度(m)：4，水平钢梁(主梁)锚固长度(m)：1.50，次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：2.00。

9.2 小横杆计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
9.2.1 均布荷载值计算
小横杆自重原则值：P1= 0.038 kN/m ；
脚手板荷载原则值：P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ；
活荷载原则值：Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；
荷载计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.326 kN/m；

小横杆计算简图
9.2.2 强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，
计算公式如下：
Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =2.326×0.82/8 = 0.186 kN·m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =36.631 N/mm2；
小横杆最大弯曲应力 σ =36.631 N/mm2 不大于 小横杆抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！
9.2.3 挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
荷载原则值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ；
νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.688×8004/(384×2.06×105×121900)=0.359 mm；
小横杆最大挠度 0.359 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足规定！
9.3 大横杆计算
大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。
9.3.1 荷载值计算
小横杆自重原则值：P1= 0.038×0.8=0.031 kN；
脚手板荷载原则值：P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12 kN；
活荷载原则值：Q= 3×0.8×1.5/3=1.2 kN；
荷载设计值：P=(1.2×0.031+1.2×0.12+1.4×1.2)/2=0.93 kN；

大横杆计算简图
9.3.2 强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。
Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.93×1.5= 0.373 kN·m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.373=0.38 kN·m
最大应力计算值 σ = 0.38×106/5080=74.715 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力计算值 σ = 74.715 N/mm2 不大于 大横杆抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！
9.3.3 挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.031+0.12+1.2）/2=0.675kN
ν= 1.883×0.675×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.709 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+1.709=1.762 mm；
大横杆最大挠度 1.762 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足规定！
9.4 扣件抗滑力计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
小横杆自重原则值：P1 = 0.038×0.8×2/2=0.031 kN；
大横杆自重原则值：P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板自重原则值：P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载原则值：Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；
荷载设计值：R=1.2×(0.031+0.058+0.18)+1.4×1.8=2.842 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！
9.5 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(0.80×2/2)×0.038/1.80]×17.40 = 2.468kN；
(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.4)/2 = 1.08 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用木脚手板挡板，原则值为0.14kN/m
NG3 = 0.14×4×1.5/2 = 0.42 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×17.4 = 0.13 kN；
经计算得到，静荷载原则值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.099 kN；
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值
NQ = 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.099+ 0.85×1.4×3.6= 9.203 kN；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.099+1.4×3.6=9.959kN；
9.6 立杆稳定性计算
风荷载原则值按照如下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：μz= 1；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.868；
经计算得到，风荷载原则值为:
Wk = 0.7 ×0.45×1×0.868 = 0.273 kN/m2；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.273×1.5×1.82/10 = 0.158 kN·m；
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = 9.203 kN；
不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = N'= 9.959kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；
长细比：L0/i = 197 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 9202.776/(0.186×489)+158129.723/5080 = 132.308 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 132.308 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
不考虑风荷载时
σ = 9958.776/(0.186×489)=109.492 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 109.492 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
9.7 连墙件计算
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算μz＝1.193，μs＝0.868，ω0＝0.45，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.193×0.868×0.45 = 0.326 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.398 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.398 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 400/15.8成果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4.89×10-4×205×103 = 93.529 kN；
Nl = 12.398 < Nf = 93.529,连墙件设计计算满足规定！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.398不大于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足规定！

连墙件扣件连接示意图
9.8 悬挑梁受力计算
悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。
悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆支点距离墙体为 1150mm，
水平支撑梁截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×4.099 +1.4×3.6 = 9.959 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
通过持续梁计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 13.31 kN；
R[2] = 7.51 kN；
R[3] = -0.26 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.932 kN·m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.932×106 /( 1.05 ×108300 )+ 7.059×103 / 2195 = 20.202 N/mm2；
水平支撑梁最大应力计算值 20.202 N/mm2 不大于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！
9.9 悬挑梁整体稳定性计算
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = (570tb/lh)×(235/fy)
通过计算得到最大应力φb = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 2600×160×235) = 0.86
由于φb不不大于0.6，依照《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到 φb值为0.74。
通过计算得到最大应力 σ = 1.932×106 /( 0.74×108300 )= 23.995 N/mm2；
水平钢梁稳定性计算 σ = 23.995 不大于 [f] = 215 N/mm2 ,满足规定!
9.10 拉绳受力计算
水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳 拉力对水平杆产生轴压力。
各支点支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.095 kN；
9.11 拉绳强度计算
钢丝拉绳(支杆)内力计算
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为RU=14.095 kN
选取6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
[Fg] = aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α -- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝14.095KN。
经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定.
钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，N=RU=14.095kN
钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算吊环应力不应不不大于50N/mm2；
所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(14095×4/(3.142×50×2)) 1/2 =13.4mm；
实际拉环选用直径D=20mm HPB235钢筋制作即可。
9.12 锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下
水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.26 kN；
压环钢筋设计直径D=16mm；
水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为：σ = N/2A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《