环球中心悬挑式卸料平台综合项目施工专项方案.doc

环球中心项目施工总承包工程
悬挑式卸料平台施工方案

编 制：
审 核：
批 准：
编制单位：中华人民共和国建筑第二工程局有限公司

年 月 日
目 录
1. 编制根据 1
2. 分项工程概况和施工条件 1
2.1 工程概况 1
2.2 施工现场状况 2
3. 卸料平台设计 2
3.1 卸料平台布置 2
3.2 卸料平台设计 2
4. 钢卸料平台详图 5
5. 卸料平台安装 9
6. 安全管理 10
7. 卸料平台计算书 11
8. 回顶支撑区域支撑架计算书 17

1. 编制根据
序号
名 称
编号
备注
1
施工蓝图

2
施工组织设计

3
《建筑施工安全检查原则》
JGJ59-

4
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91

5
《钢构造设计规范》
GB50017-

6
钢构造工程施工质量验收规范
GB50205-

7
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-

8
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ 162-

9
《建筑构造荷载规范》
GB50009-

10
《建筑地基基本设计规范》
GB50007-

11
《建筑施工木脚手架安全技术规范》
JGJ 164-

12
建筑施工手册
第五版

13
PKPM工程安全计算软件

2. 分项工程概况和施工条件
2.1 工程概况
工程建设概况一览表
序号
项目
内容
1
项目名称
环球中心
2
项目地址
邯郸市滏东大街以东、人民路以南、人民南路以北、广泰街以西
3
建设单位
邯郸市翠宫房地产开发有限公司
4
设计单位
邯郸市亚太建筑设计研究有限公司
5
监理单位
河北鸿泰工程项目征询有限公司
6
施工总承包
中华人民共和国建筑第二工程局有限公司

工程设计概况一览表
序号
项 目
内 容
1
建筑功能
集五星级酒店、商业零售、休闲餐饮娱乐、办公、车库等于一体大型都市建筑综合体。
2
建筑面积
总建筑面积
571789.66㎡
总用地面积
59397.8㎡
3
楼栋号
T1
T2
T3
T4
T5
T6
裙房
4
基本厚度
3m
1.8m
1.6m
1.6m
1.8m
2.6m
1m/1.6m
5
地下层数
3
3
3
3
3
3
3
6
地上层数
42
18
23
23
22
41
2-7
7
建筑高度
185.8m
99.78m
99.9m
99.9m
99.7m
179.5m
最高45.6m
8
±0.0m标高
55.9m
9
构造形式
T1及T6塔楼属于超高层，采用框架-核心筒构造，其中T1塔楼为型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土核心筒构造以及钢板与混凝土组合楼板，T6框架-核心筒构造以及劲性钢构造；T2～T5为框架-剪力墙；裙房为框架构造
10
基本形式
T1～T6主楼为后注浆灌注桩+筏板；裙房为下卧承台+筏板
11
基本级别
地基基本设计级别：甲级
注：以上为初步设计概况。

2.2 施工现场状况
本工程地上某些裙房、T2、T3、T4、T5原则层施工阶段拟采用悬挑式卸料平台作为材料周转工具，以达到安全、便捷进行周转材料运送目。由于建筑构造局部有悬挑梁板构件，因此悬挑式卸料平台锚固端预埋件设立在悬挑构件之上，并对卸料平台锚固端所在区域悬挑构造板进行回顶支撑，保证构造及卸料平台使用安全。卸料钢平台采用型钢焊接而成，重要用于土建构造施工阶段材料（钢管、木料、木模板、小型施工器械、配件等）周转使用。
3. 卸料平台设计
3.1 卸料平台布置
裙房施工阶段，卸料平台尽量布置在北侧或南侧，从而避免影响邻近施工流水段施工。原则层阶段施工时，尽量选取无悬挑构件临边位置布置悬挑式卸料平台。详细位置见卸料平台平面位置示意图。

3.2 卸料平台设计
3.2.1卸料平台参数
卸料平台宽为2.0m，长为7.0m，从混凝土边梁边向外挑出5.0m，主钢梁在混凝土楼板上设立两个锚固点，锚固端长度2.0m；防护栏杆1.2m，平台两侧分别设立三个吊环，用于吊装、固定，通过钢丝绳拉与其上二层，详见下图：

U卸料平台平面图

U卸料平台侧立面图
3.2.2 卸料平台体系
(1)主梁采用18#槽钢，次梁采用12#槽钢，其上满铺3mm厚花纹钢板，主、次梁、钢板及加劲板，均为普通碳素钢，并采用E43焊条焊接。
(2)钢丝绳：牵引钢丝绳（外侧设立两道）采用直径为20mm，保险钢丝绳（内侧）采用直径为20mm，牵引钢丝绳距槽钢外端500mm处设立，保险钢丝绳与槽钢拉结点设立在距外端1.5m处。钢丝绳采用4个螺栓直径为φ20绳卡，绳卡压头应在钢丝绳长头一边，绳卡间距见下图。

U编插及绳卡绳端固接
(3)吊环：拉绳点吊环采用直径25mm圆钢，平台两侧各三个，外侧两个用于固定平台，最内侧一种用于吊装，距外端部3.5m。主梁上吊环按照钢丝绳拉伸方向放置，与主梁满焊连接，焊缝高度必要≥0.5d(12mm)，焊缝长度双面焊不得不大于6d（150mm）。
(4)楼板锚环：采用M20螺栓、10mm厚钢板组合锚固，通过在楼板锚固点位置预留φ20套管，对穿螺栓加固。
(5)防护拦杆：采用50×50方钢管搭设，高度1.2m，全高设立3厚花纹钢板防护，并与方钢管焊接牢固。
(6)钢丝绳固定点：卸料平台斜拉钢丝绳上端在构造固定点设在边框梁上，构造施工时，在平台设立处各层边框梁中并排设立2根φ20钢筋地锚，一根设立承重钢丝绳，一根设立保险绳。牵引钢丝绳与构造接触处加设软垫，防止互相摩擦损坏。
(7)梁边卡固点：平台主钢梁与边框梁外边沿卡固采用12#槽钢，焊接在主钢梁上。
(8)平台外侧刷漆：平台外侧防护栏杆某些刷红白相间油漆，其她部位刷黄色油漆。
(9)材料规定：所用材料均应有产品合格证，并经检查满足规范规定规定方可使用。
(10)制作规定：卸料平台采用专业焊工制作，并经各方验收合格后方可投入使用。
3.2.3 锚固端悬挑构造板回顶支撑
由于卸料平台锚固端设立于悬挑构件范畴，为保证建筑构造安全，以及悬挑式卸料平台使用安全，对卸料平台锚固端所在区域悬挑构造板进行自上而下层层回顶支撑。卸料平台满载+自重按3吨计算。
脚手架管采用壁厚2.8mm，∅48脚手架管，立杆纵距1米，立杆横距1米，立杆步距1米,回顶支撑区域面积3×3米。回顶支撑次龙骨采用50×80木方，间距300mm，回顶支撑主龙骨采用2.8mm，∅48脚手架管，间距1米，扫地杆距地高度200mm。

回顶支撑区域示意图
4. 钢卸料平台详图

U卸料平台平面图

卸料平台侧立面图

卸料平台正立面图

AA：楼板锚固节点 AA：钢丝绳固定节点

AA：梁边卡固节点

AA：主次梁焊接节点 AA：防护立管与主钢梁焊接节点
当卸料平台与两侧架体之间存在不不大于200mm间距时，在卸料平台两侧加设防护，不不大于500间距是搭设临边防护。防护与卸料平台采用插销连接，与构造固定同样采用插销固定设立。如下图：

5. 卸料平台安装
5.1按照卸料平台位置，在浇筑顶板混凝土时，预埋好卸料平台主梁锚固端套管以及斜拉钢丝绳吊点钢筋锚环。
5.2按照卸料平台各构件规格及尺寸选定材料，在平整场地焊接卸料平台。焊接时，必要按照斜拉钢丝绳角度焊接主梁上吊环。焊接好卸料平台，必要通过项目工程部、技术部及安所有门统一检查验收通过后方可起吊。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
5.3卸料平台采用塔吊吊装，卸料平台重量约1吨，拟定在塔吊臂端容许起吊重量范畴内。
5.4吊装前，必要卸掉上料平台所有物体。起吊时，必要轻吊轻放，不得碰撞已浇筑完构造或者外脚手架。
5.5平台采用四点起吊，吊点必要设立牢固可靠后方可吊运，吊运时先试吊至离地0.3米处观测钢丝绳受力，确承认靠后再吊运。
5.6 钢平台安装吊运过程中，钢平台面上不得站人。
5.7钢平台使用操作工人必要指定专人，并进行安全交底和记录。
5.8卸料平台安装时，先将两道主梁端部缓慢进一步楼内，在楼板锚固点对穿螺栓固定，拧紧螺母；主梁固定牢固后，再安装斜拉钢丝绳。斜拉钢丝绳安装时必要调节好角度，并保证其松紧一致，且斜拉钢丝绳安装完毕后，（钢丝绳与上层板连接牢固后，慢慢将塔吊吊钩下落直至完全松开。这时出料平台所有重量就由钢丝绳承担）仔细检查出料平台安全性能，拟定没有问题后将塔吊吊钩卸掉。使卸料平台外口略高于内口（内口向上翘10°左右），并通过安全、技术、工程部门验收合格，方可使用。
5.9斜拉钢丝绳与建筑物锐角接触部位应加垫软物，以减少对钢丝绳磨损。
5.10卸料平台横梁固定地锚及钢丝绳吊挂点预埋地锚时，必要结合外挑脚手架搭设状况恰当调节位置，保证卸料平台横梁和钢丝绳位置不与脚手架立杆冲突。钢丝绳吊挂地锚必要留设在LL梁内，禁止设在顶板上，并且预埋地锚混凝土达到设计强度50%时方可使用。
5.11卸料平台经各方验收合格后，在平台内部挂验收合格牌，外侧挂载重牌。
6. 安全管理
6.1卸料平台主梁锚固端与斜拉钢丝绳上部吊点必要位于构造梁上，拉结钢丝绳与两侧主槽钢保持在一种垂直面内。
6.2 卸料平台左右两侧必要安装固定防护栏。
6.3 四级以上大风天气钢平台上不得上人操作，且不得堆放材料；六级大风天气来暂时应将卸料平台拆除。
5.4卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。每次使用前要试重，经验收合格后方能使用。
6.5在卸料平台明显位置标明容许使用荷载，并应依照卸料平台准备堆放材料种类分别进行量化，人员和物料总重量禁止超过设计容许使用荷载1.2吨（集中堆放荷载不得不不大于1.2吨，均布荷载不得超过110kg/m2）。物料堆放过程中应配专人监督检查。
卸料平台使用过程中一次各种材料最大放置数量见下表：
序号
放置材料名称
规格
单位
数量
重量
1
D48钢管
6.0m
根
52
1.2t
2
D48钢管
5.0m
根
62
1.2t
3
D48钢管
4.0m
根
78
1.2t
4
D48钢管
3.0m
根
104
1.2t
5
D48钢管
2.0m如下
根
156
1.2t
6
扣件
综合
个
400
1.2t
7
脚手板
250*4000
块
34
1.2t
8
15厚木模板
1200*2400
张
40
1.2t
9
50×100木方
4.0m
根
85
1.2t
10
U型托

个
96
1.2t
11
16#工字钢
4.5m
根
12
1.2t
12
18#工字钢
4.5m
根
10
1.2t
注：材料周转时，应分种类、分规格码放周转，禁止混合堆放吊运。
6.6卸料平台为物料周转暂时存储地，禁止物料长时间存储占用。
7. 卸料平台计算书
7.1计算参数
由于卸料平台悬挑长度和所受荷载都很大，因而必要严格地进行设计和验算。悬挂式卸料平台计算参照持续梁计算进行。
平台水平钢梁悬挑长度5.00m，插入构造锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入构造端点某些按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。
次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。
栏杆采用50×50方钢管、3mm厚花纹钢板，栏杆自重荷载取0.51kN/m。
选取直径20钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体构造4.50m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。
最大堆放材料荷载按2.00kN计算，容许承载力均布荷载2.00kN/m2。
7.2次梁计算
次梁选取[12.6号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm
1）荷载计算
(1)面板自重原则值：原则值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m
经计算得到:
q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.35+0.12)+1.4×2.00 = 3.37kN/m
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN
2）内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.37×2.002/8+14.00×2.00/4=8.68kN.m
3）抗弯强度计算

其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
通过计算得到强度 σ=8.68×106/(1.05×62140.00)=133.08N/mm2；
次梁抗弯强度计算 σ < [f],满足规定!
4）整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此某些可以不计算]

其中 φb —— 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

通过计算得到 φb=570×9.0×53.0×235/(.0×126.0×235.0)=1.08
由于φb不不大于0.6，按照《钢构造设计规范》(GB50017-)附录其值用φb'查表得到其值为0.792
通过计算得到强度 σ=8.68×106/(0.792×62140.00)=176.45N/mm2；
次梁稳定性计算 σ< [f],满足规定!
7.3主梁计算
卸料平台内钢绳按照《建筑施工安全检查原则》作为安全储备不参加内力计算。
主梁选取[18a号槽钢U口水平，其截面特性为：
面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm
截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm
1）荷载计算
(1)栏杆自重原则值：原则值为0.16kN/m
Q1 = 0.16kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值:
q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.16+0.20) = 0.43kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.76kN
P2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=3.37kN
P3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=3.37kN
P4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)+14.00/2=10.37kN
P5=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=3.37kN
P6=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.12×2.00/2)=1.76kN
2）内力计算
卸料平台主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下持续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图
通过持续梁计算得到

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.41kN
最大弯矩 Mmax=11.24kN.m
3）抗弯强度计算

其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
通过计算得到强度 σ=11.24×106/1.05/141400.0+8.86×1000/2569.0=79.15N/mm2
主梁抗弯强度计算强度不大于[f]，满足规定!
4）整体稳定性计算

其中 φb —— 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

通过计算得到 φb=570×10.5×68.0×235/(5000.0×180.0×235.0)=0.45
通过计算得到强度 σ=11.24×106/(0.452×141400.00)=175.78N/mm2；
主梁稳定性计算 σ < [f],满足规定!
7.4钢丝拉绳内力计算:
水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。
各支点支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=14.45kN
7.5钢丝拉绳强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算，为
RU=14.446kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α —— 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选取拉钢丝绳破断拉力要不不大于7.000×14.446/0.820=123.318kN。
选取6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。
7.6钢丝拉绳吊环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为
N=RU=14.446kN
钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要吊环最小直径 D=[14446×4/(3.1416×65×2)]1/2=14mm
7.7锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢构造规范7.2)：

地锚螺栓数量n = 2个
依照主梁剪力图可得最大支座力4.790kN,由地锚螺栓承受，因此
每个地锚螺栓承受拉力 Nt = 4.790/2=2.395kN
钢丝绳拉力对水平杆产生轴压力RUcosθ,水平杆轴压力由地锚螺栓剪切力承受，因此
每个地锚螺栓承受剪力 Nv=(RUcosθ)/n = 4.428kN
每个地锚螺栓受剪面数目 nv = 1.0
每个地锚螺栓承受直径 d =20mm
每个地锚螺栓承受直径 de =16.93mm
地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2
地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2
通过计算得到
每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb =1.0× 3.1416× 20×20×170. 0/4 =53.407kN
每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb =3.1416× 16.93× 16.93× 170.0/4 =38.270kN
通过计算得到公式左边等于0.104
每个地锚螺栓承载力计算满足规定!
8. 回顶支撑区域支撑架计算书

根据规范:
《建筑施工暂时支撑构造技术规范》JGJ 300-
《混凝土构造工程施工规范》GB 50666-
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-
《建筑构造荷载规范》GB50009-
《钢构造设计规范》GB50017-
《混凝土构造设计规范》GB50010-
《建筑地基基本设计规范》GB50007-
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-

计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.2m，
立杆纵距 b=1.00m，立杆横距 l=1.00m，立杆步距 h=1.00m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重3.00kN/m3。
施工均布荷载原则值3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照暂时支撑构造规范规定拟定荷载组合分项系数如下：
永久荷载效应S1=1.35×(3.00×0.20+0.20) = 1.080kN/m2
可变荷载效应S2=1.40×3.00=4.200kN/m2
由于可变荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用钢管类型为φ48×2.8。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算

面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。
静荷载原则值 q1 = 3.000×0.200×1.000+0.200×1.000=0.800kN/m
活荷载原则值 q2 = (0.000+3.000)×1.000=3.000kN/m
面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板净截面抵抗矩；
[f] —— 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×0.800+1.40×3.000)×0.300×0.300=0.046kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.046×1000×1000/54000=0.860N/mm2
面板抗弯强度验算 f < [f],满足规定!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×0.800+1.4×3.000)×0.300=0.929kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×929.0/(2×1000.000×18.000)=0.077N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足规定!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×0.800×3004/(100×6000×486000)=0.015mm
面板最大挠度不大于300.0/250,满足规定!

二、模板支撑木方计算

木方按照均布荷载计算。
1.荷载计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 3.000×0.200×0.300=0.180kN/m

(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载原则值 q2 = (3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.180+1.20×0.060=0.288kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m
计算单元内木方集中力为(1.260+0.288)×1.000=1.548kN
2.木方计算

按照三跨持续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 1.548/1.000=1.548kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.55×1.00×1.00=0.155kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.000×1.548=0.929kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.000×1.548=1.703kN
木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.155×106/53333.3=2.90N/mm2
木方抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!

(2)木方抗剪计算

最大剪力计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必要满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×929/(2×50×80)=0.348N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方抗剪强度计算满足规定!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，
均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.240kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.240×1000.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.085mm
木方最大挠度不大于1000.0/250,满足规定!

三、板底支撑钢管计算
　　横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
通过持续梁计算得到
最大弯矩 Mmax=0.573kN.m
最大变形 vmax=0.271mm
最大支座力 Qmax=6.192kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.573×106/4248.0=134.93N/mm2
支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!

支撑钢管最大挠度不大于1000.0/150与10mm,满足规定!

四、扣件抗滑移计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=6.19kN
选用单扣件，抗滑承载力设计计算满足规定!

五、模板支架荷载原则值(立杆轴力)

作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载原则值涉及如下内容：

(1)脚手架自重(kN)：
NG1 = 0.147×6.200=0.914kN

(2)模板自重(kN)：
NG2 = 0.200×1.000×1.000=0.200kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 3.000×0.200×1.000×1.000=0.600kN

经计算得到，静荷载原则值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 1.714kN。

2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载。

经计算得到，活荷载原则值 NQ = (3.000+0.000)×1.000×1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆稳定性计算
按照无剪刀撑框架式支撑构造计算
经计算立杆步数nz = 6，支撑构造刚度比 K = 0.77
扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比最大值 α = 0.20
根据规范附表B-1并对K和α做双向插值，可得计算长度系数 μ = 2.92
因此，立杆计算长度 l0 = μh = 2.92×1.00=2.92 m
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，N = 6.26kN
φ—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A—— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)，l0=2.92；
立杆稳定性验算：l0=2.915m；
λ=l0/i=2915/16.0=181.965
查规范附表A-1可得 φ=0.218
σ=6257/(0.218×397.4)=72.257N/mm2， 立杆稳定性计算 σ< [f],满足规定!

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆轴力设计值(kN)
φ—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
A—— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97
W—— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25
M—— 立杆弯矩设计值；
N'E—— 立杆欧拉临界力，N'E = π2EA / λ2；
λ—— 计算长细比，λ = l0/i；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60
风荷载原则值：Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
风荷载线荷载原则值：pwk=Wk×la = 0.225×1.000=0.225kN/m
风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑构造，引起立杆轴力原则值为：
NWK=pwkH2/2B = 0.225×6.202 / (2×3.00) = 1.442kN
风荷载直接作用于立杆引起立杆局部弯矩原则值为：
MLK=pwkh2/10 = 0.225×1.002 / 10 = 0.023kN.m
风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑构造引起立杆弯矩原则值为：
MTK=pwkhH / 2(nb+1) = 0.225×1.00×6.20 / 2 / (3+1)= 0.174kN.m
风荷载引起立杆弯矩原则值为：
MWK=MLK+MTK = 0.023+0.17 = 0.197kN.m
风荷载引起立杆弯矩设计值为：M=γQMWK = 1.4×0.197=0.276kN.m
立杆轴力设计值为：
N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK) = 1.2×1.714+0.9×1.4×3.000+0.9×1.4×1.442 = 7.653kN
立杆稳定性验算：l0=2.915m；
λ=l0/i=2915/16.0=181.965
查规范附表A-1可得 φ=0.218
立杆欧拉临界力为：N'E = π2EA / λ2 = 24.402kN
σ=7653/(0.218×397.4)+276000/4248/(1-1.1×0.218×7653/24402)=158.540N/mm2,
立杆稳定性计算 σ< [f],满足规定!

七、楼板强度计算

1.计算楼板强度阐明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板跨度取4.50m，楼板承受荷载按照线均布考虑。
宽度范畴内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。

按照楼板每5天浇筑一层，因此需要验算5天、10天、15天...
承载能力与否满足荷载规定，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土5天强度与否满足承载力规定

楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范畴内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受荷载为
q=1×1.20×(0.20+3.00×0.20)+
1×1.20×(0.91×5×5/4.50/4.50)+
1.40×(0.00+3.0